RU2125110C1 - High-temperature alloy - Google Patents
High-temperature alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2125110C1 RU2125110C1 RU96123699A RU96123699A RU2125110C1 RU 2125110 C1 RU2125110 C1 RU 2125110C1 RU 96123699 A RU96123699 A RU 96123699A RU 96123699 A RU96123699 A RU 96123699A RU 2125110 C1 RU2125110 C1 RU 2125110C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- alloy
- cobalt
- chromium
- heat resistance
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к использованию сплава для изготовления реакционных труб установок производства этилена, водорода, аммиака, сероуглерода, метанола и др. с рабочими режимами при температуре 600-1200oC и давлением до 50 атм.The invention relates to metallurgy, in particular to the use of an alloy for the manufacture of reaction tubes of plants for the production of ethylene, hydrogen, ammonia, carbon disulfide, methanol, etc. with operating conditions at a temperature of 600-1200 o C and pressure up to 50 atm.
В качестве прототипа выбран жаропрочный сплав по патенту РФ N 2026401, C 22 C 19/05, 1995 г. , следующего состава, мас.%: углерод 0,35-0,55; азот 0,02-0,05; хром 22-27; никель 25-40; ниобий 1-2; вольфрам 0,5-5; молибден 0,2-0,6; титан 0,05-0,6; кремний 0,8-2; марганец 0,8-1,5; бор 0,0005-0,005; алюминий 0,1-1; медь 0,1-1; магний 0,01-0,1; цирконий 0,005-0,15; иттрий 0,008-0,1; железо остальное. As a prototype, the heat-resistant alloy according to the patent of the Russian Federation N 2026401, C 22 C 19/05, 1995, the following composition, wt.%: Carbon 0.35-0.55; nitrogen 0.02-0.05; chrome 22-27; nickel 25-40; niobium 1-2; tungsten 0.5-5; molybdenum 0.2-0.6; titanium 0.05-0.6; silicon 0.8-2; manganese 0.8-1.5; boron 0.0005-0.005; aluminum 0.1-1; copper 0.1-1; magnesium 0.01-0.1; zirconium 0.005-0.15; yttrium 0.008-0.1; iron the rest.
Срок службы центробежнолитных реакционных труб из известных аналогов в печах нефтеперерабатывающих установок составляет от 10000 до 2000 часов и основной причиной выхода из строя является их разрушение из-за низкой стабильности свойств после старения, низкой коррозионной стойкости, низкой жаростойкости и жаропрочности. The service life of centrifugal cast reaction tubes from known analogues in oil refinery furnaces ranges from 10,000 to 2,000 hours and the main reason for failure is their destruction due to low stability of properties after aging, low corrosion resistance, low heat resistance and heat resistance.
Технический результат заключается в повышении долговечности труб из сплава с оптимальным содержанием в нем компонентов за счет повышения стабильности свойств после старения, повышения коррозионной стойкости, жаростойкости и жаропрочности. The technical result consists in increasing the durability of pipes made of an alloy with an optimum content of components by increasing the stability of properties after aging, increasing corrosion resistance, heat resistance and heat resistance.
Технический результат достигается тем, что жаропрочный сплав обязательно содержит компоненты в следующем соотношении мас.%: углерод на более 0,60; кремний не более 2,75; марганец не более 2,0; хром 16-29; никель 8-50; вольфрам не более 6,0; ниобий не более 2,0; церий не более 0,2; медь не более 1,1; молибден не более 0,6; азот не более 0,06; титан не более 0,6; бор не более 0,006; алюминий не более 1,0; ванадий не более 0,20; магний не более 0,15; цирконий не более 0,20; иттрий не более 0,15; бериллий не более 0,20; барий не более 0,005; кальций не более 0,01; кобальт не более 16,0; железо остальное, при условии, что сумма компонентов хром + никель + кобальт должна быть не менее 24,01%, но не более 81,1%. При этом ни один из перечисленных компонентов сплава не может иметь нижний предел содержания, равный нулю. The technical result is achieved in that the heat-resistant alloy necessarily contains components in the following ratio wt.%: Carbon more than 0.60; silicon not more than 2.75; manganese no more than 2.0; chrome 16-29; nickel 8-50; tungsten not more than 6.0; niobium not more than 2.0; cerium no more than 0.2; copper no more than 1,1; molybdenum not more than 0.6; nitrogen not more than 0.06; titanium not more than 0.6; boron not more than 0.006; aluminum no more than 1.0; vanadium not more than 0.20; magnesium not more than 0.15; zirconium not more than 0.20; yttrium not more than 0.15; beryllium not more than 0.20; barium not more than 0.005; calcium no more than 0.01; cobalt no more than 16.0; iron is the rest, provided that the sum of the components chromium + nickel + cobalt should be at least 24.01%, but not more than 81.1%. Moreover, none of the listed alloy components can have a lower limit of content equal to zero.
Содержание в сплаве фосфора должно быть не более 0,04%; серы не более 0,04%; свинца не более 0,02%; олова не более 0,02%; цинка не более 0,02% и мышьяка не более 0,02%. The content in the alloy of phosphorus should be no more than 0.04%; sulfur not more than 0.04%; lead not more than 0.02%; tin not more than 0.02%; zinc is not more than 0.02% and arsenic is not more than 0.02%.
Для выяснения влияния длительного нагрева на стабильность свойств были проведены исследования, результаты которых размещены в таблице 1. To determine the effect of prolonged heating on the stability of properties, studies were conducted, the results of which are shown in table 1.
Работа реакционных труб в интервале температур 800-900oC проводит к сильному старению металла, т.е. изменению структуры, вызывающему охрупчивание металла.The work of the reaction tubes in the temperature range 800-900 o C leads to strong aging of the metal, i.e. structural changes causing embrittlement of the metal.
Максимальное падение пластичности наблюдается после старения при температуре 900oC продолжительностью 2000 часов.The maximum drop in ductility is observed after aging at a temperature of 900 o C for a duration of 2000 hours.
Металлографическое исследование показало, что при температуре 800oC после 2000 часов выдержки начинает выделяться σ-фаза. Максимальное ее количество наблюдается при 900oC при выдержке 2000 часов. σ-фаза придает металлу дополнительную хрупкость.A metallographic study showed that at a temperature of 800 o C after 2000 hours of exposure, the σ phase begins to stand out. Its maximum amount is observed at 900 o C with an exposure of 2000 hours. The σ phase gives the metal additional brittleness.
Таким образом, заявляемый сплав обладает стабильностью свойств после старения в интервале температур 700-800oC применительно к условиям высокотемпературной коррозии. Эти показатели существенно выше, чем у известных аналогов.Thus, the inventive alloy has stability properties after aging in the temperature range 700-800 o C in relation to the conditions of high temperature corrosion. These indicators are significantly higher than the known analogues.
Коррозионную стойкость заявляемого сплава определяли путем замера толщины стенки труб в 30 контрольных точках через 3-6 месяцев во время остановки оборудования на профилактический ремонт. В среднем скорость коррозии заявляемого сплава составила 0,7 мм/год, что в 1,5-2,5 раза ниже, чем у известных аналогов. The corrosion resistance of the inventive alloy was determined by measuring the pipe wall thickness at 30 control points after 3-6 months while the equipment was stopped for preventive maintenance. On average, the corrosion rate of the inventive alloy was 0.7 mm / year, which is 1.5-2.5 times lower than that of known analogues.
Испытание на жаростойкость заявленного сплава проводили на образцах диаметром 10 мм, высотой 20 мм при температуре 1100oC в воздушной среде. Жаростойкость оценивали по увеличению массы образцов после испытаний при 1100oC в течение 500, 1500, 2500, 3500 и 5000 часов. Результаты испытаний приведены в табл. 2.The heat resistance test of the claimed alloy was carried out on samples with a diameter of 10 mm, a height of 20 mm at a temperature of 1100 o C in air. Heat resistance was evaluated by increasing the mass of the samples after testing at 1100 o C for 500, 1500, 2500, 3500 and 5000 hours. The test results are given in table. 2.
Анализ данных, размещенных в табл. 2, показывает очень высокие характеристики жаростойкости при температуре 1100oC.Analysis of the data placed in the table. 2, shows very high heat resistance characteristics at a temperature of 1100 o C.
Показателем жаропрочности является длительная прочность, которая характеризует работоспособность центробежнолитых труб из жаропрочных сплавов в печах производства аммиака и др. An indicator of heat resistance is long-term strength, which characterizes the operability of centrifugally cast pipes from heat-resistant alloys in furnaces for the production of ammonia, etc.
Испытание на длительную прочность проводили на пятикратных образцах с диаметром по расчетной длине 10 мм при температурах 1000 и 1100oC и напряжениях 3,5; 3,0; 2,5; 2,0; 1,5; 1,0 кгс/мм2 по ГОСТ 10145-82.The long-term strength test was carried out on five-fold samples with a diameter of the calculated length of 10 mm at temperatures of 1000 and 1100 o C and stresses of 3.5; 3.0; 2.5; 2.0; 1.5; 1.0 kgf / mm 2 according to GOST 10145-82.
Данные по минимальным значениям длительной прочности за 100000 часов наработки заявленного сплава при температурах 1000-1100oC приведены в табл. 3.Data on the minimum values of long-term strength for 100,000 hours of operating time of the claimed alloy at temperatures of 1000-1100 o C are given in table. 3.
Результаты исследований, приведенные в табл. 3, показывают высокие значения жаропрочности заявленного сплава. В совокупности с механическими свойствами заявленного сплава при комнатной температуре σв= 51 кгс/мм2, σ0,2= 26 кгс/мм2, δ5= 5%, ψ = 6% долговечность труб повысилась до 75000 часов.The research results are given in table. 3, show high heat resistance values of the claimed alloy. Together with the mechanical properties of the inventive alloy at room temperature, σ s = 51 kgf / mm 2, σ 0,2 = 26 kgf / mm 2, δ 5 = 5%, ψ = 6% pipes durability increased to 75,000 hours.
В качестве примера конкретного состава жаропрочного сплава, свойства которого приведены в табл. 1 - 3 описания, нами был использован сплав следующего состава, мас.%: углерод - 0,45; кремний - 1,5; марганец - 1,0; хром - 20,5; никель 26,7; вольфрам - 4,8; ниобий - 0,8; церий - 0,1; медь - 0,9; молибден - 0,2; азот - 0,05; титан - 0,4; бор - 0,003; алюминий - 0,3; ванадий - 0,10; магний - 0,10; цирконий - 0,10; иттрий - 0,10; бериллий - 0,10; барий - 0,003; кальций - 0,005; фосфор - 0,02; сера - 0,02; свинец - 0,01; олово - 0,01; цинк - 0,01; мышьяк - 0,01; кобальт - 10,0; железо - 31,709. Механические свойства этого сплава конкретного состава при комнатной температуре составляют: σв= 52 кгс/мм2, σ0,2= 27,1 кгс/мм2, δ5= 5,8%, ψ = 6,5%. При этом, в результате проведенных комплексных исследований на 106 опытных плавках выявлено, что в случае, если все компоненты сплава (в совокупности) будут находиться в пределах, оговоренных в формуле изобретения, то будет достигнут ожидаемый технический результат (долговечность труб из заявленного сплава увеличится с 10000 до 75000 часов), а механические свойства при комнатной температуре будут гарантированно иметь следующие значения: σв≥ 50 кгс/мм2, σ0,2≥ 25 кгс/мм2,δ5≥ 5%, ψ ≥ 6%.
Таким образом, исследования заявляемого сплава показали, что по механическим свойствам он находится на уровне известных аналогов, а по некоторым показателям (стабильность свойств после старения, коррозионная стойкость, жаростойкость и жаропрочность) и превосходит за счет изменения содержания компонентов в сплаве.As an example, the specific composition of the heat-resistant alloy, the properties of which are given in table. 1-3 descriptions, we used an alloy of the following composition, wt.%: Carbon - 0.45; silicon - 1.5; Manganese - 1.0; chrome - 20.5; nickel 26.7; tungsten - 4.8; niobium - 0.8; cerium - 0.1; copper - 0.9; molybdenum - 0.2; nitrogen - 0.05; titanium - 0.4; boron - 0.003; aluminum - 0.3; vanadium - 0.10; magnesium - 0.10; zirconium - 0.10; yttrium - 0.10; beryllium - 0.10; barium - 0.003; calcium - 0.005; phosphorus - 0.02; sulfur - 0.02; lead - 0.01; tin - 0.01; zinc - 0.01; arsenic - 0.01; cobalt - 10.0; iron - 31,709. The mechanical properties of this alloy of a specific composition at room temperature are: σ in = 52 kgf / mm 2 , σ 0.2 = 27.1 kgf / mm 2 , δ 5 = 5.8%, ψ = 6.5%. Moreover, as a result of comprehensive studies on 106 experimental swimming trunks, it was revealed that if all the alloy components (in aggregate) are within the limits specified in the claims, the expected technical result will be achieved (the durability of the pipes of the claimed alloy will increase from 10000 to 75000 hours), and the mechanical properties at room temperature will be guaranteed to have the following values: σ in ≥ 50 kgf / mm 2 , σ 0.2 ≥ 25 kgf / mm 2 , δ 5 ≥ 5%, ψ ≥ 6%.
Thus, studies of the inventive alloy showed that in mechanical properties it is at the level of known analogues, and in some indicators (stability of properties after aging, corrosion resistance, heat resistance and heat resistance) and superior due to changes in the content of components in the alloy.
Claims (1)
Углерод - Не более 0,60
Кремний - Не более 2,75
Марганец - Не более 2,00
Хром - 16,0 - 29,0
Никель - 8,0 - 50,0
Вольфрам - Не более 6,0
Ниобий - Не более 2,0
Церий - Не более 0,2
Медь - Не более 1,1
Молибден - Не более 0,6
Азот - Не более 0,06
Титан - Не более 0,6
Бор - Не более 0,006
Алюминий - Не более 1,0
Ванадий - Не более 0,2
Магний - Не более 0,15
Цирконий - Не более 0,20
Иттрий - Не более 0,15
Бериллий - Не более 0,20
Барий - Не более 0,005
Кальций - Не более 0,01
Кобальт - Не более 16,0
Железо - Остальное
при этом сумма компонентов хром+никель+кобальт должна быть не менее 24,01%, но не более 81,1%.A heat-resistant alloy containing carbon, nitrogen, chromium, nickel, niobium, tungsten, molybdenum, titanium, silicon, manganese, boron, aluminum, copper, magnesium, zirconium, yttrium and iron, characterized in that it additionally contains cerium, vanadium, beryllium , barium, calcium and cobalt in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - Not more than 0.60
Silicon - Not more than 2.75
Manganese - Not more than 2.00
Chrome - 16.0 - 29.0
Nickel - 8.0 - 50.0
Tungsten - Not more than 6.0
Niobium - Not more than 2.0
Cerium - Not more than 0.2
Copper - Not more than 1.1
Molybdenum - Not more than 0.6
Nitrogen - Not more than 0.06
Titanium - Not more than 0.6
Boron - Not more than 0.006
Aluminum - Not more than 1.0
Vanadium - Not more than 0.2
Magnesium - Not more than 0.15
Zirconium - Not more than 0.20
Yttrium - Not more than 0.15
Beryllium - Not more than 0.20
Barium - Not more than 0.005
Calcium - Not more than 0.01
Cobalt - Not more than 16.0
Iron - Else
the sum of the components chromium + nickel + cobalt should be at least 24.01%, but not more than 81.1%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96123699A RU2125110C1 (en) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | High-temperature alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96123699A RU2125110C1 (en) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | High-temperature alloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU96123699A RU96123699A (en) | 1997-06-27 |
| RU2125110C1 true RU2125110C1 (en) | 1999-01-20 |
Family
ID=20188207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96123699A RU2125110C1 (en) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | High-temperature alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2125110C1 (en) |
Cited By (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1947207A1 (en) * | 2005-10-31 | 2008-07-23 | Kubota Corporation | HEAT-RESISTANT ALLOY CAPABLE OF DEPOSITING FINE Ti-Nb-Cr CARBIDE OR Ti-Nb-Zr-Cr CARBIDE |
| RU2445398C1 (en) * | 2011-03-11 | 2012-03-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Heat-resistant alloy |
| RU2446223C1 (en) * | 2010-10-18 | 2012-03-27 | Сергей Васильевич Афанасьев | Heat-resistant chrome-nickel alloy with austenitic structure |
| RU2448194C1 (en) * | 2011-04-14 | 2012-04-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (ОАО НПО "ЦНИИТМАШ") | Heat-resistant alloy |
| RU2455381C2 (en) * | 2006-04-21 | 2012-07-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | High-strength alloys |
| CN103667799A (en) * | 2013-12-12 | 2014-03-26 | 四川六合锻造股份有限公司 | High-temperature alloy material and preparation method thereof |
| RU2533072C1 (en) * | 2013-10-18 | 2014-11-20 | Сергей Васильевич Афанасьев | Refractory chromium-nickel alloy with austenite structure |
| RU2553136C1 (en) * | 2011-06-24 | 2015-06-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Metal resistant to carburising |
| RU2568547C2 (en) * | 2011-02-23 | 2015-11-20 | Оутокумпу Вдм Гмбх | Nickel-chromium-iron-aluminium alloy with good machinability |
| RU2576290C1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-02-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Refractory alloy on nickel base for casting of nozzle vanes with equiaxial structure of gas turbine plants |
| RU2578277C1 (en) * | 2015-05-18 | 2016-03-27 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579405C1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579710C1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579403C1 (en) * | 2015-04-27 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579407C1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581318C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581322C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581936C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581317C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581323C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581321C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2583188C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-05-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2599324C2 (en) * | 2012-06-05 | 2016-10-10 | Фдм Металз Гмбх | Chrome nickel aluminium alloy with good machinability, creep limit properties and corrosion resistance parameters |
| RU2605022C1 (en) * | 2012-06-05 | 2016-12-20 | Фдм Металз Гмбх | Nickel chrome alloy with good machinability, creep limit properties and corrosion resistance |
| RU2617272C1 (en) * | 2016-02-15 | 2017-04-24 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Refractory alloy |
| RU2630131C1 (en) * | 2013-11-12 | 2017-09-05 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | MATERIAL OF Ni-Cr ALLOY AND SEAMLESS PETROLEUM PIPE PRODUCTS MANUFACTURED FROM IT |
| RU2632497C2 (en) * | 2016-02-10 | 2017-10-05 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Heat-resistant alloy |
| RU2637844C1 (en) * | 2017-03-27 | 2017-12-07 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Heat resistant nickel-based alloy for producing boiler parts and steam turbines operating under ultra-supercritical steam parameters |
| RU2650659C2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-04-16 | Хейнес Интернэшнл, Инк. | FABRICABLE, HIGH STRENGTH, OXIDATION RESISTANT Ni-Cr-Co-Mo-Al ALLOYS |
| RU2663953C1 (en) * | 2018-02-13 | 2018-08-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Iron-based alloy |
| US10633717B2 (en) * | 2015-09-29 | 2020-04-28 | Hitachi Metals, Ltd. | Low thermal expansion superalloy and manufacturing method thereof |
| US10870908B2 (en) | 2014-02-04 | 2020-12-22 | Vdm Metals International Gmbh | Hardening nickel-chromium-iron-titanium-aluminium alloy with good wear resistance, creep strength, corrosion resistance and processability |
| US11098389B2 (en) | 2014-02-04 | 2021-08-24 | Vdm Metals International Gmbh | Hardened nickel-chromium-titanium-aluminum alloy with good wear resistance, creep resistance, corrosion resistance and workability |
| RU2765806C1 (en) * | 2021-07-26 | 2022-02-03 | Сергей Васильевич Афанасьев | Heat resistant alloy |
-
1996
- 1996-12-17 RU RU96123699A patent/RU2125110C1/en active
Cited By (43)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1947207A4 (en) * | 2005-10-31 | 2009-12-30 | Kubota Kk | HEAT-RESISTANT ALLOY CAPABLE OF DEPOSITING FINE Ti-Nb-Cr CARBIDE OR Ti-Nb-Zr-Cr CARBIDE |
| US7959854B2 (en) | 2005-10-31 | 2011-06-14 | Kubota Corporation | Heat resistant alloy adapted to precipitate fine Ti-Nb-Cr carbide or Ti-Nb-Zr-Cr carbide |
| EP1947207A1 (en) * | 2005-10-31 | 2008-07-23 | Kubota Corporation | HEAT-RESISTANT ALLOY CAPABLE OF DEPOSITING FINE Ti-Nb-Cr CARBIDE OR Ti-Nb-Zr-Cr CARBIDE |
| RU2455381C2 (en) * | 2006-04-21 | 2012-07-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | High-strength alloys |
| RU2446223C1 (en) * | 2010-10-18 | 2012-03-27 | Сергей Васильевич Афанасьев | Heat-resistant chrome-nickel alloy with austenitic structure |
| RU2568547C2 (en) * | 2011-02-23 | 2015-11-20 | Оутокумпу Вдм Гмбх | Nickel-chromium-iron-aluminium alloy with good machinability |
| RU2445398C1 (en) * | 2011-03-11 | 2012-03-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Heat-resistant alloy |
| RU2448194C1 (en) * | 2011-04-14 | 2012-04-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (ОАО НПО "ЦНИИТМАШ") | Heat-resistant alloy |
| US10233523B2 (en) | 2011-06-24 | 2019-03-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Carburization resistant metal material |
| RU2553136C1 (en) * | 2011-06-24 | 2015-06-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Metal resistant to carburising |
| RU2599324C2 (en) * | 2012-06-05 | 2016-10-10 | Фдм Металз Гмбх | Chrome nickel aluminium alloy with good machinability, creep limit properties and corrosion resistance parameters |
| US9657373B2 (en) | 2012-06-05 | 2017-05-23 | Vdm Metals International Gmbh | Nickel-chromium-aluminum alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance |
| US9650698B2 (en) | 2012-06-05 | 2017-05-16 | Vdm Metals International Gmbh | Nickel-chromium alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance |
| RU2605022C1 (en) * | 2012-06-05 | 2016-12-20 | Фдм Металз Гмбх | Nickel chrome alloy with good machinability, creep limit properties and corrosion resistance |
| US10358699B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-07-23 | Haynes International, Inc. | Fabricable, high strength, oxidation resistant Ni—Cr—Co—Mo—Al Alloys |
| RU2650659C2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-04-16 | Хейнес Интернэшнл, Инк. | FABRICABLE, HIGH STRENGTH, OXIDATION RESISTANT Ni-Cr-Co-Mo-Al ALLOYS |
| US10577680B2 (en) | 2013-03-15 | 2020-03-03 | Haynes International, Inc. | Fabricable, high strength, oxidation resistant Ni—Cr—Co—Mo—Al alloys |
| RU2533072C1 (en) * | 2013-10-18 | 2014-11-20 | Сергей Васильевич Афанасьев | Refractory chromium-nickel alloy with austenite structure |
| RU2630131C1 (en) * | 2013-11-12 | 2017-09-05 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | MATERIAL OF Ni-Cr ALLOY AND SEAMLESS PETROLEUM PIPE PRODUCTS MANUFACTURED FROM IT |
| US10557574B2 (en) | 2013-11-12 | 2020-02-11 | Nippon Steel Corporation | Ni—Cr alloy material and seamless oil country tubular goods using the same |
| CN103667799A (en) * | 2013-12-12 | 2014-03-26 | 四川六合锻造股份有限公司 | High-temperature alloy material and preparation method thereof |
| CN103667799B (en) * | 2013-12-12 | 2015-11-25 | 四川六合锻造股份有限公司 | High temperature alloy and preparation method thereof |
| US11098389B2 (en) | 2014-02-04 | 2021-08-24 | Vdm Metals International Gmbh | Hardened nickel-chromium-titanium-aluminum alloy with good wear resistance, creep resistance, corrosion resistance and workability |
| US10870908B2 (en) | 2014-02-04 | 2020-12-22 | Vdm Metals International Gmbh | Hardening nickel-chromium-iron-titanium-aluminium alloy with good wear resistance, creep strength, corrosion resistance and processability |
| RU2576290C1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-02-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Refractory alloy on nickel base for casting of nozzle vanes with equiaxial structure of gas turbine plants |
| RU2579403C1 (en) * | 2015-04-27 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2578277C1 (en) * | 2015-05-18 | 2016-03-27 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579407C1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579710C1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2579405C1 (en) * | 2015-05-20 | 2016-04-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581322C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2583188C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-05-10 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581317C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581936C1 (en) * | 2015-05-25 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581318C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581321C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| RU2581323C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-04-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | High-temperature alloy |
| US10633717B2 (en) * | 2015-09-29 | 2020-04-28 | Hitachi Metals, Ltd. | Low thermal expansion superalloy and manufacturing method thereof |
| RU2632497C2 (en) * | 2016-02-10 | 2017-10-05 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Heat-resistant alloy |
| RU2617272C1 (en) * | 2016-02-15 | 2017-04-24 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Refractory alloy |
| RU2637844C1 (en) * | 2017-03-27 | 2017-12-07 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Heat resistant nickel-based alloy for producing boiler parts and steam turbines operating under ultra-supercritical steam parameters |
| RU2663953C1 (en) * | 2018-02-13 | 2018-08-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Iron-based alloy |
| RU2765806C1 (en) * | 2021-07-26 | 2022-02-03 | Сергей Васильевич Афанасьев | Heat resistant alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU96123699A (en) | 1997-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2125110C1 (en) | High-temperature alloy | |
| WO2008016395A1 (en) | Heat and corrosion resistant cast austenitic stainless steel alloy with improved high temperature strength | |
| JP5052724B2 (en) | Ni-Co-Cr high temperature strength and corrosion resistant alloy | |
| EP2556177A1 (en) | Austenitic heat-resistant cast steel | |
| US3343950A (en) | Nickel-chromium alloys useful in the production of wrought articles for high temperature application | |
| ES2551868T3 (en) | Austenitic stainless steel | |
| US5424029A (en) | Corrosion resistant nickel base alloy | |
| US4108647A (en) | Alloys of nickel, chromium and cobalt | |
| CA1214666A (en) | Controlled expansion alloy | |
| JP2006169635A (en) | Ductile cast iron alloy | |
| CA2291051A1 (en) | Nickel-chromium-molybdenum alloy | |
| US6761854B1 (en) | Advanced high temperature corrosion resistant alloy | |
| WO2000034540A9 (en) | Alloys for high temperature service in aggressive environments | |
| US3976480A (en) | Nickel base alloy | |
| EP0091308A2 (en) | Corrosion resistant nickel base alloy | |
| EP0109040A2 (en) | Heat-resisting spheroidal graphite cast iron | |
| US3607250A (en) | High-temperature alloys and articles | |
| CA2110548A1 (en) | Stainless steel composition | |
| US3254994A (en) | Alloys having improved stress rupture properties | |
| US3188204A (en) | Nickel-alloy | |
| EP0437000A1 (en) | Copper base alloy, containing manganese and aluminium, and objects made of said alloy | |
| SU1719451A1 (en) | Nickel base alloy | |
| JPS63190144A (en) | Austenitic stainless steel for high temperature service | |
| US2765226A (en) | High temperature alloy | |
| RU2656908C1 (en) | Heat-resistant cast nickel-based alloy and article made therefrom |