RU2124692C1 - Blast-fragmentation warhead - Google Patents

Blast-fragmentation warhead Download PDF

Info

Publication number
RU2124692C1
RU2124692C1 RU98108844A RU98108844A RU2124692C1 RU 2124692 C1 RU2124692 C1 RU 2124692C1 RU 98108844 A RU98108844 A RU 98108844A RU 98108844 A RU98108844 A RU 98108844A RU 2124692 C1 RU2124692 C1 RU 2124692C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
explosive
warhead
charge
explosive charge
central tube
Prior art date
Application number
RU98108844A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU98108844A (en
Inventor
Е.Ю. Коренная
В.М. Пинаев
А.Н. Чуков
Original Assignee
Тульский государственный университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Тульский государственный университет filed Critical Тульский государственный университет
Priority to RU98108844A priority Critical patent/RU2124692C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2124692C1 publication Critical patent/RU2124692C1/en
Publication of RU98108844A publication Critical patent/RU98108844A/en

Links

Images

Abstract

FIELD: military equipment, applicable in jet projectiles of salvo fire systems and in other blast-fragmentation ammunition. SUBSTANCE: the blast-fragmentation warhead has a body with a detachable bottom and uniformly contracting nose, explosive charge, layer of ready-made fragments, nose fuze with an initiating explosive charge located in the body; the warhead is furnished with a solid-state neodymium laser with a blast-stimulated charge of condensed explosive, hollow central tube, the central tube consists of sections separated by detonators with light-sensitive secondary explosive, having a central hole with a diameter equal to the inside diameter of the central tube and which are apart from one another at a distance equal to
Figure 00000003
, where d-radius of warhead explosive charge, D - explosive detonating velocity, t2= tp-t1, where tp - time of shell destruction, t1(d/2)/D - - time of passage of detonation wave from the point initiation to the shell lateral surface; tp= t1+t2< τ, τ - - time of explosive activation. EFFECT: accumulation of maximum excessive pressure in the shock-wave front, as a result, enhanced efficiency of blast action of the warhead. 2 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к области военной техники и может быть использовано в реактивных снарядах систем залпового огня, артиллерийских, авиационных и морских снарядах, а также и в других осколочно-фугасных (ОФ) боеприпасах. The invention relates to the field of military equipment and can be used in rockets of multiple launch rocket systems, artillery, aviation and sea shells, as well as in other high-explosive fragmentation explosives (HE) ammunition.

Известная "Боевая часть с метанием готовых осколков при помощи взрыва взрывчатого вещества", патент США N 3742856 по классу F 42 B 13/48 от 03.07.73 г. Сущность этого изобретения состоит в том, что за счет одновременного инициирования разрывного заряда в нескольких точках по его оси, сочетания нескольких взрывчатых веществ (BB), имеющих разную скорость детонации, и придания определенной формы отдельным частям заряда, должны обеспечиваться повышенная скорость и упорядоченный разлет готовых осколков (ГО). Применение трех BB с разными скоростями детонации и предложенная конструкция разрывного заряда, а также одновременное возбуждение детонации по всей длине заряда обеспечивает распространение детонации строго в радиальном направлении и одновременный приход волны детонации к основаниям всех ГО. The well-known "Warhead with throwing ready-made fragments using an explosive explosive", US patent N 3742856 for class F 42 B 13/48 of 07/03/73, the Essence of this invention is that due to the simultaneous initiation of a bursting charge at several points along its axis, combinations of several explosives (BB) having different detonation speeds, and giving a certain shape to the individual parts of the charge, should provide an increased speed and ordered dispersion of finished fragments (GO). The use of three BBs with different detonation velocities and the proposed bursting charge design, as well as the simultaneous initiation of detonation along the entire length of the charge, ensure that detonation propagates strictly in the radial direction and the detonation wave simultaneously arrives at the bases of all GOs.

Основными недостатками данной конструкции являются наличие слоя клея между взрывчатыми веществами, что может привести к неполному контакту взрывчатых веществ при детонации, а также при несрабатывании хотя бы одного элемента в системе многоточечного инициирования не будет обеспечена полная детонация. The main disadvantages of this design are the presence of an adhesive layer between explosives, which can lead to incomplete contact of explosives during detonation, and also if at least one element does not work in a multipoint initiation system, complete detonation will not be ensured.

Известен "Снаряд и метод его изготовления", патент США N 3945321 по классу F 42 B 13/48 от 23.03.76 г., принятый авторами за прототип. Этот снаряд содержит корпус с разъемной сужающейся носовой частью, слой ГО сферической формы, заряд ВВ, головной взрыватель с инициирующим зарядом ВВ и детонационную трубку. Принцип действия этой боеголовки следующий: срабатывает штатный головной взрыватель, импульс по детонационной трубке передается к заряду ВВ и происходит его детонация с переднего торца заряда ВВ, ударная волна воздействует на боковую поверхность корпуса и происходит ее разрыв с метанием ГО. The famous "Shell and method of its manufacture", US patent N 3945321 in class F 42 B 13/48 of 03.23.76, adopted by the authors for the prototype. This projectile contains a body with a detachable tapering nose, a spherical GO layer, an explosive charge, a head fuse with an initiating explosive charge, and a detonation tube. The principle of operation of this warhead is as follows: a standard head fuse is triggered, the pulse is transmitted through the detonation tube to the explosive charge and detonates from the front end of the explosive charge, the shock wave acts on the side surface of the shell and it breaks with the GO throwing.

Недостатком этой боеголовки является неполная детонация заряда взрывчатого вещества, что приводит к понижению эффективности фугасного действия боеголовки. The disadvantage of this warhead is the incomplete detonation of the explosive charge, which reduces the effectiveness of the high-explosive action of the warhead.

Задачей настоящего изобретения является накопление максимального избыточного давления во фронте ударной волны, что приведет к повышению эффективности фугасного действия боеголовки. The present invention is the accumulation of maximum overpressure in the front of the shock wave, which will increase the efficiency of the high-explosive action of the warhead.

Поставленная задача решается тем, что осколочно-фугасная боеголовка содержит корпус с разъемным дном и с равномерно сужающейся носовой частью, расположенные в корпус заряд взрывчатого вещества, слой готовых осколков, головной взрыватель с инициирующим зарядом взрывчатого вещества, причем боеголовка снабжена твердотельным неодимовым лазером с накачкой взрывом заряда конденсированного взрывчатого вещества, полой центральной трубкой, при этом центральная трубка состоит из отрезков, разделенных детонаторами (в дальнейшем - точками инициирования) со светочувствительным вторичным взрывчатым веществом, имеющими центральное отверстие диаметром, равным внутреннему диаметру центральной трубки, и отстоящими друг от друга на расстоянии, равном

Figure 00000004

где
d - радиус заряда взрывчатого вещества боеголовки;
D - скорость детонации взрывчатого вещества;
t2 = tp - t1, где tp - время разрушения оболочки, t1 = (d/2)/D - время прохождения детонационной волны от точки инициирования до боковой поверхности оболочки, причем tp = t1+t2< τ, τ - время активации взрывчатого вещества: τ = C•eE/RT, где C - постоянная, зависящая от состава ВВ, E - энергия активации BB, R - универсальная газовая постоянная, T - температура вспышки BB. Также передний и задний торцы заряда выполнены в виде полусфер радиусом (d/2) с центрами в крайних точках инициирования, а пространство между зарядом взрывчатого вещества и корпусом боеголовки заполнено взрывчатым веществом со скоростью детонации не менее 1,1 D, причем расстояние по оси от торцев заряда взрывчатого вещества до боковой поверхности корпуса боеголовки x определяется из следующего условия:
Figure 00000005

где
L - общая длина заряда взрывчатого вещества, n - количество точек инициирования.The problem is solved in that the high-explosive fragmentation warhead contains a body with a detachable bottom and a uniformly tapering nose, located in the body is an explosive charge, a layer of finished fragments, a head fuse with an initiating explosive charge, and the warhead is equipped with a solid-state neodymium laser pumped by an explosion the charge of the condensed explosive by the hollow central tube, while the central tube consists of segments separated by detonators (hereinafter - the points of the ) with a photosensitive secondary explosive having a central hole with a diameter equal to the inner diameter of the central tube and spaced apart by a distance equal to
Figure 00000004

Where
d is the radius of the explosive charge of the warhead;
D is the detonation velocity of the explosive;
t 2 = t p - t 1 , where t p is the destruction time of the shell, t 1 = (d / 2) / D is the propagation time of the detonation wave from the initiation point to the side surface of the shell, and t p = t 1 + t 2 < τ, τ is the explosive activation time: τ = C • e E / RT , where C is a constant depending on the composition of the explosive, E is the activation energy BB, R is the universal gas constant, T is the flash point BB. Also, the front and rear ends of the charge are made in the form of hemispheres of radius (d / 2) with centers at the extreme points of initiation, and the space between the explosive charge and the warhead body is filled with explosive with a detonation velocity of at least 1.1 D, and the distance along the axis from the ends of the explosive charge to the side surface of the warhead body x is determined from the following condition:
Figure 00000005

Where
L is the total explosive charge length, n is the number of initiation points.

Сущность изобретения поясняется следующими фигурами:
Фиг. 1. Принципиальная схема боеголовки с предлагаемой системой инициирования.The invention is illustrated by the following figures:
FIG. 1. Schematic diagram of the warhead with the proposed initiation system.

Фиг. 2. Элемент конструкции боеголовки с предлагаемой системой инициирования. FIG. 2. The design element of the warhead with the proposed initiation system.

Осколочно-фугасная боеголовка содержит корпус 1 с разъемным дном 2 и с равномерно сужающейся носовой частью 3, расположенные в корпусе заряд взрывчатого вещества 4, слой готовых осколков 5, головной взрыватель 6 с инициирующим зарядом взрывчатого вещества 7, твердотельный неодимовый лазер с накачкой взрывом заряда конденсированного взрывчатого вещества 8, ребра жесткости 9, полую центральную трубку 10, при этом центральная трубка 10 состоит из отрезков 11, разделенных детонаторами со светочувствительным вторичным взрывчатым веществом 12, имеющими центральное отверстие 13 диаметром, равным внутреннему диаметру центральной трубки, и отстоящими друг от друга на расстоянии, равном

Figure 00000006

где
d - радиус заряда взрывчатого вещества боеголовки;
D - скорость детонации взрывчатого вещества;
t2 = tp - t1, где tp- время разрушения оболочки; t1 = (d/2)/D - время прохождения детонационной волны от точки инициирования до боковой поверхности оболочки, причем tp = t1+t2< τ, τ - время активации взрывчатого вещества. Также передний 14 и задний 15 торцы заряда 4 выполнены в виде полусфер радиусом (d/2) с центрами в крайних точках инициирования, а пространство между зарядом взрывчатого вещества и корпусом боеголовки заполнено взрывчатым веществом 16 со скоростью детонации не менее 1,1D, причем расстояние по оси от торцев заряда взрывчатого вещества до боковой поверхности корпуса боеголовки x определяется из следующего условия:
Figure 00000007

где L - общая длины заряда взрывчатого вещества, n - количество точек инициирования.A high-explosive fragmentation warhead contains a housing 1 with a detachable bottom 2 and a uniformly tapering nose 3, located in the housing an explosive charge 4, a layer of finished fragments 5, a head fuse 6 with an initiating explosive charge 7, a solid-state neodymium laser pumped by a condensed charge explosion explosive 8, stiffening ribs 9, a hollow central tube 10, while the central tube 10 consists of segments 11 separated by detonators with a photosensitive secondary explosive 12, having they central hole 13 with a diameter equal to the inner diameter of the Central tube, and spaced from each other at a distance equal to
Figure 00000006

Where
d is the radius of the explosive charge of the warhead;
D is the detonation velocity of the explosive;
t 2 = t p - t 1 , where t p is the shell destruction time; t 1 = (d / 2) / D is the propagation time of the detonation wave from the initiation point to the side surface of the shell, and t p = t 1 + t 2 <τ, τ is the activation time of the explosive. Also, the front 14 and rear 15 ends of charge 4 are made in the form of hemispheres of radius (d / 2) with centers at the extreme points of initiation, and the space between the explosive charge and the warhead body is filled with explosive 16 with a detonation speed of at least 1.1 D, and the distance on the axis from the ends of the explosive charge to the side surface of the warhead body x is determined from the following conditions:
Figure 00000007

where L is the total length of the explosive charge, n is the number of initiation points.

Для пояснения сущности изобретения рассмотрим кольцевые сечение оболочки. Запишем уравнение движения кольцевого элемента оболочки массой m0 под действием давления продуктов детонации (ПД) P(t) с учетом ее динамического сопротивления:

Figure 00000008

где
ν - начальная скорость метания оболочки;
S - приведенная площадь кольцевого элемента, к которому приложена нагрузка, вызванная расширением ПД;
σ - динамический предел прочности материала оболочки;
f - площадь действия сопротивлению деформации кольцевого элемента оболочки.To clarify the invention, consider the annular section of the shell. We write the equation of motion of the annular element of the shell of mass m 0 under the action of the pressure of the detonation products (PD) P (t) taking into account its dynamic resistance:
Figure 00000008

Where
ν is the initial throwing velocity of the shell;
S is the reduced area of the annular element to which the load is applied, caused by the expansion of the PD;
σ is the dynamic tensile strength of the shell material;
f is the area of action of the resistance to deformation of the annular shell element.

Подставляя соотношения для нахождения вышеуказанных составляющих в уравнение движения (1), получим выражение для нахождения ν - ν(t), откуда найдем посредством метода итераций закон радиального расширения оболочки под действием ПД, имеющий вид

Figure 00000009

где
tp =t 1 + t2 - время разрушения оболочки (см. фиг.2: t1 = (d/2)/D- время прохождения ДВ от точки инициирования до боковой поверхности оболочки (отрезок AD, причем AD=AE); t2 - время прохождения ДВ отрезка ЕС),
причем S0 не должно превышать 0,02d, так как для стальной оболочки при значениях S0 > 0,02d происходит ее разрушение.Substituting the relations for finding the above components into the equation of motion (1), we obtain the expression for finding ν - ν (t), whence we find through the iteration method the law of radial expansion of the shell under the action of the PD, which has the form
Figure 00000009

Where
t p = t 1 + t 2 is the shell destruction time (see FIG. 2: t 1 = (d / 2) / D is the passage time of the DW from the initiation point to the side surface of the shell (segment AD, moreover, AD = AE); t 2 - transit time of the DV segment of the EU),
moreover, S 0 should not exceed 0.02d, since for a steel shell at values S 0 > 0.02d its destruction occurs.

Из найденного соотношения для S0(t) методом аппроксимаций найдем выражение для нахождения t2, оно примет вид следующей регрессионной зависимости:

Figure 00000010

где
k - коэффициент, зависящий от конструктивного исполнения оболочки боеголовки;
a1. . .a11 -численные коэффициенты, значения которых представлены в таблице.From the found relation for S 0 (t) using the approximation method we find the expression for finding t 2 , it will take the form of the following regression dependence:
Figure 00000010

Where
k is a coefficient depending on the design of the warhead shell;
a 1 . . .a 11 are the listed coefficients, the values of which are presented in the table.

Далее, исходя из геометрических соотношений для данной боеголовки, получим выражение для нахождения расстояния между соседними точками инициирования. Рассмотрим фиг. 2. Здесь tAD = t1, tAC = tp, AB = b, AD = d/2. При принятии этих обозначений получим следующие соотношения:

Figure 00000011

откуда AC = tpD,
а из теоремы Пифагора
Figure 00000012

Составим систему уравнений и найдем значение b, подставив все известные соотношения для определения величин, входящих в состав системы:
Figure 00000013

Figure 00000014

при tp = t1 + t2:
Figure 00000015

отсюда
Figure 00000016

При известной длине заряда L количество точек инициирования n найдем следующим образом: разделим L на b и получим некоторое число. Целая его часть и будет количеством точек инициирования n. Далее определим расстояние по оси от торцов заряда ВВ до боковой поверхности корпуса боеголовки x посредством следующих соотношений:
Figure 00000017

Данная боеголовка функционирует следующим образом: срабатывает штатный головной взрыватель 6, который инициирует первый инициирующий заряд ВВ 7. Он, в свою очередь, обеспечивает срабатывание лазера 8. Возникает когерентное излучение. Световой поток по центральной трубке 10 через отверстия 13 детонаторов 12 практически мгновенно достигает разъемное дно 2, при этом инициируя комплексным воздействием лазерного излучения детонаторы 12, которые также производят инициирование заряда ВВ 4. Фронт детонационной волны сферически распространяется из каждой точки инициирования, доходит до боковой поверхности оболочки, и начинается ее радиальное расширение. Сферическая детонационная волна продолжает распространяться далее и, дойдя до точки C и аналогичных ей для каждой точки инициирования, производит полную детонацию заряда ВВ 4. При x > 0 после того, как волна детонации от крайних точек инициирования, дойдет до переднего 14 и заднего 15 торцов заряда ВВ 4 соответственно, происходит детонация ВВ 16, а так как его скорость детонации не менее 1,1D, то принимается допущение о практически мгновенной детонации ВВ 16.Next, based on the geometric relationships for a given warhead, we obtain an expression for finding the distance between adjacent points of initiation. Consider FIG. 2. Here t AD = t 1 , t AC = t p , AB = b, AD = d / 2. When adopting these notations, we obtain the following relations:
Figure 00000011

whence AC = t p D,
and from the Pythagorean theorem
Figure 00000012

We compose a system of equations and find the value of b, substituting all the known relations for determining the quantities that make up the system:
Figure 00000013

Figure 00000014

at t p = t 1 + t 2 :
Figure 00000015

from here
Figure 00000016

For a known charge length L, we find the number of initiation points n as follows: divide L by b and obtain a certain number. The whole part of it will be the number of initiation points n. Next, we determine the distance along the axis from the ends of the explosive charge to the lateral surface of the warhead body x by means of the following relations:
Figure 00000017

This warhead operates as follows: a standard head fuse 6 is triggered, which initiates the first initiating charge of explosive 7. It, in turn, ensures the operation of laser 8. Coherent radiation arises. The light flux through the central tube 10 through the holes 13 of the detonators 12 almost instantly reaches the detachable bottom 2, while initiating a complex action of laser radiation, the detonators 12, which also initiate the explosive charge 4. The detonation wave front spherically propagates from each initiation point to the side surface shell, and begins its radial expansion. The spherical detonation wave continues to propagate further and, reaching the point C and its equivalent for each initiation point, produces a complete detonation of the explosive charge 4. At x> 0, after the detonation wave from the extreme initiation points, it reaches the front 14 and rear 15 ends explosive charge 4, respectively, detonation of explosive 16 occurs, and since its detonation velocity is not less than 1.1 D, the assumption is made that the explosive of explosive 16 is practically instantaneous.

Так как при предлагаемых расчетных параметрах системы многоточечного инициирования, таких как расстояние между точками инициирования, количество точек инициирования, расстояние по оси от торцов заряда ВВ до боковой поверхности корпуса боеголовки, будет достигаться максимальное избыточное давление во фронте ударной волны за счет полной детонации заряда ВВ до разрыва оболочки, то соответственно будет повышаться фугасное действие боеголовки. Since with the proposed design parameters of a multipoint initiation system, such as the distance between the initiation points, the number of initiation points, and the distance along the axis from the ends of the explosive charge to the side surface of the warhead body, the maximum overpressure in the front of the shock wave will be achieved due to the complete detonation of the explosive charge to rupture of the shell, then the high-explosive action of the warhead will accordingly increase.

Claims (2)

1. Осколочно-фугасная боеголовка, содержащая корпус с разъемным дном и с равномерно сужающейся носовой частью, расположенные в корпусе заряд взрывчатого вещества, слой готовых осколков, головной взрыватель с инициирующим зарядом взрывчатого вещества, отличающаяся тем, что боеголовка снабжена твердотельным неодимовым лазером с накачкой взрывом заряда конденсированного взрывчатого вещества, полой центральной трубкой, при этом центральная трубка состоит из отрезков, разделенных детонаторами со светочувствительным вторичным взрывчатым веществом, имеющими центральное отверстие диаметром, равным внутреннему диаметру центральной трубки, и отстоящими друг от друга на расстоянии, равном
Figure 00000018

где d - радиус заряда взрывчатого вещества боеголовки;
D - скорость детонации взрывчатого вещества;
t2 = tp - t1, где tp - время разрушения оболочки; t1 = (d/2)/D - время прохождения детонационной волны от точки инициирования до боковой поверхности оболочки, причем tр = t1 + t2 < τ, τ - время активации взрывчатого вещества.1. A high-explosive fragmentation warhead comprising a detachable bottom body and a uniformly tapering nose, an explosive charge located in the housing, a layer of finished fragments, a head fuse with an initiating explosive charge, characterized in that the warhead is equipped with a solid-state neodymium laser pumped with an explosion the charge of a condensed explosive by a hollow central tube, while the central tube consists of segments separated by detonators with a photosensitive secondary explosive a substance having a central hole with a diameter equal to the inner diameter of the central tube and spaced apart by a distance equal to
Figure 00000018

where d is the radius of the explosive charge of the warhead;
D is the detonation velocity of the explosive;
t 2 = t p - t 1 , where t p is the shell destruction time; t 1 = (d / 2) / D is the propagation time of the detonation wave from the initiation point to the side surface of the shell, and t p = t 1 + t 2 <τ, τ is the activation time of the explosive. 2. Боеголовка по п.1, отличающаяся тем, что передний и задний торцы заряда выполнены в виде полусфер радиусом (d/2) с центрами в крайних точках инициирования, а пространство между зарядом взрывчатого вещества и корпусом боеголовки заполнено взрывчатым веществом со скоростью детонации не менее 1,1D, причем расстояние по оси от торцов заряда взрывчатого вещества до боковой поверхности корпуса боеголовки x определяется из следующего условия:
Figure 00000019

где L - общая длина заряда взрывчатого вещества;
n - количество точек инициирования.2. The warhead according to claim 1, characterized in that the front and rear ends of the charge are made in the form of hemispheres of radius (d / 2) with centers at the extreme points of initiation, and the space between the explosive charge and the warhead body is filled with explosive with a detonation velocity not less than 1.1 D, and the distance along the axis from the ends of the explosive charge to the side surface of the warhead body x is determined from the following conditions:
Figure 00000019

where L is the total length of the explosive charge;
n is the number of initiation points.
RU98108844A 1998-05-05 1998-05-05 Blast-fragmentation warhead RU2124692C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU98108844A RU2124692C1 (en) 1998-05-05 1998-05-05 Blast-fragmentation warhead

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU98108844A RU2124692C1 (en) 1998-05-05 1998-05-05 Blast-fragmentation warhead

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2124692C1 true RU2124692C1 (en) 1999-01-10
RU98108844A RU98108844A (en) 2000-02-20

Family

ID=20205754

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU98108844A RU2124692C1 (en) 1998-05-05 1998-05-05 Blast-fragmentation warhead

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2124692C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2722336C1 (en) * 2019-05-28 2020-05-29 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации High-explosive fragmentation part of missile's head
CN115388717A (en) * 2022-09-06 2022-11-25 上海机电工程研究所 Explosive magnetic reinforced explosive-killing warhead

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2722336C1 (en) * 2019-05-28 2020-05-29 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации High-explosive fragmentation part of missile's head
CN115388717A (en) * 2022-09-06 2022-11-25 上海机电工程研究所 Explosive magnetic reinforced explosive-killing warhead
CN115388717B (en) * 2022-09-06 2023-11-03 上海机电工程研究所 Explosion magnetic reinforced explosion-killing warhead

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4036140A (en) Ammunition
US8365671B2 (en) Adaptable smart warhead charge and method for use
US3726223A (en) Adaptive warhead
US8375859B2 (en) Shaped explosive charge
US3565009A (en) Aimed quadrant warhead
EP3172525B1 (en) Low-collateral damage directed fragmentation munition
EA006030B1 (en) Projectile having a high penetrating action and lateral action equipped with an integrated fracturing device
US6308607B1 (en) Neutralizing munition
KR20160128329A (en) Penetrator munition with enhanced fragmentation
US3714897A (en) Directed warhead
US4854240A (en) Two-stage shaped charge projectile
US4036141A (en) Ammunition
US6135028A (en) Penetrating dual-mode warhead
US4714022A (en) Warhead with tandem shaped charges
US3490374A (en) Continuous rod warhead
US3675577A (en) Rod warhead
IL189612A (en) Pyrophoric arrows-type warhead
RU2124692C1 (en) Blast-fragmentation warhead
US4348958A (en) Projectile having impact responsive initiator means
US8297190B1 (en) Door breaching device with radially expandable explosive
US5247887A (en) Dynamic method for enhancing effects of underwater explosions
RU2590803C1 (en) Explosive charge of regular weapons and ammunition of primary purpose
RU2645099C1 (en) Detonation engine
RU2324890C1 (en) Fragmentation demolition air-delivered bomb
RU2314483C1 (en) High-explosive air bomb