RU2118387C1 - Method for removing crust in rotary copper-refining and transfer ladles - Google Patents
Method for removing crust in rotary copper-refining and transfer ladles Download PDFInfo
- Publication number
- RU2118387C1 RU2118387C1 RU97115601A RU97115601A RU2118387C1 RU 2118387 C1 RU2118387 C1 RU 2118387C1 RU 97115601 A RU97115601 A RU 97115601A RU 97115601 A RU97115601 A RU 97115601A RU 2118387 C1 RU2118387 C1 RU 2118387C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- matte
- iron
- copper
- nickel
- nastily
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к огневому рафинированию черновой меди в поворотных анодных печах. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the fire refining of blister copper in rotary anode furnaces.
Известен способ удаления настыли анодных печей путем загрузки на поверхность настыли в качестве флюса кальцинированной соды и песчаника с расходом - 400 кг соды на 1 т настыли и 100 кг песчаника с последующей выдержкой при температуре 1350oC в течение 4-6 ч при постоянном дополнительном механическом разрушении настыли. Операция проводится после каждого розлива меди на аноды, т.к. по мере снижения уровня расплава анодной меди в печи происходит осаждение оставшегося второго шлака на футеровке, образующего тугоплавкие настыли, уменьшающие емкость печи (ТИ 0401.14.109 - 11 - 37 - 85). Выпуск образовавшегося расплава проводят через порог горловины в шлаковни, затем его направляют в качестве оборотов в конвертерное отделение для дальнейшей переработки с целью извлечения из него ценных компонентов.There is a method of removing the accretion of anode furnaces by loading calcined soda and sandstone onto the surface as flux, 400 kg of soda per 1 ton of accretion and 100 kg of sandstone, followed by exposure at a temperature of 1350 o C for 4-6 hours with constant additional mechanical destruction overwhelmed. The operation is carried out after each pouring of copper on the anodes, as as the level of the anode copper melt decreases in the furnace, the remaining second slag is deposited on the lining, forming refractory nastily, decreasing the furnace capacity (TI 0401.14.109 - 11 - 37 - 85). The release of the formed melt is carried out through the throat threshold to the slag, then it is sent as revolutions to the converter compartment for further processing in order to extract valuable components from it.
Основной недостаток аналога - высокие затраты на переделе из-за вовлечения в процесс дорогостоящего реагента - кальцинированной соды, а также образование оборотов, подлежащих переработке на смежных технологических переделах ПМП завода. The main disadvantage of the analogue is the high cost of redistribution due to the involvement of an expensive reagent — soda ash, as well as the formation of revolutions to be processed at adjacent technological stages of the plant’s PMP.
Другими существенными недостатками аналога является длительность и трудоемкость операции размыва настыли, а также необходимость проведения ее после каждого розлива меди на аноды. Other significant disadvantages of the analogue are the duration and the complexity of the erosion operation of the coating, as well as the need for it after each pouring of copper on the anodes.
Известен способ (прототип) удаления настыли в медерафинировочных печах путем ее оплавления. Вместо флюса, размывающего настыль, в печь подают реагент - расплав черновой меди, насыщенный углерод-водородсодержащим восстановителем при температуре 1200 - 1280oC. При этой температуре осуществляют непрерывное контактирование расплава реагента с настылью. В результате конверсии метана происходит образование водорода, насыщение им черновой меди и восстановление оксидов металлов, составляющих настыль. Содержащиеся в настыли медь и никель полностью переходят в расплав реагента - черновую медь, а остальные составляющие настыли (оксиды железа и кремния) остаются в виде твердых частиц крупностью до 3 мм и всплывают на поверхность расплава. При последующем окислительном рафинировании расплава от намытых из настыли примесей (никель, кобальт и др.) оксиды железа и кремния шлакуют их. Всплывшие на поверхность расплава частички шлака сгребают с помощью шлакосъемной машины в шлаковни и отправляют на переработку в конвертерное отделение. Окислительное рафинирование расплава продолжают до тех пор, пока содержание никеля в отбираемых пробах расплава не будет менее 0,5%. Затем проводят процесс восстановления, образовавшейся при окислительном рафинировании закиси меди, углерод-водородсодержащим восстановителем. Процесс восстановления продолжают до тех пор, пока содержание кислорода в отбираемых пробах расплава не станет менее 0,1%. Затем полученную анодную медь разливают в специальные изложницы на аноды. Общая продолжительность процесса размыва настыли с момента набора 200 т черновой меди, необходимых для размыва настыли, включая сам процесс размыва с предварительным насыщением расплава водородом, последующие окисление намытых из настыли примесей и восстановление в расплаве закиси меди до нормируемых показателей, составляет 8 часов с периодичностью через каждые две-три плавки (ТИ 0401.14.109-11-37-85, изменение N 1).A known method (prototype) of the removal of nastily in mederefining furnaces by melting it. Instead of flux, which erodes the nastily, a reagent is fed into the furnace - blister copper melt saturated with a carbon-hydrogen-containing reducing agent at a temperature of 1200 - 1280 o C. At this temperature, the reagent melt is continuously contacted with the nastyle. As a result of the conversion of methane, hydrogen is formed, it is saturated with blister copper and the metal oxides that make up the deposit are reduced. The copper and nickel contained in the nastily completely pass into the reagent melt - blister copper, and the remaining nastily components (iron and silicon oxides) remain in the form of solid particles with a grain size of up to 3 mm and float to the surface of the melt. In the subsequent oxidative refining of the melt from impurities washed from the crust (nickel, cobalt, etc.), the iron and silicon oxides slag them. The particles of slag that have surfaced on the surface of the melt are raked into the slag by a slag scraper and sent for processing to the converter compartment. Oxidative refining of the melt is continued until the nickel content in the selected melt samples is less than 0.5%. Then, the reduction process formed during the oxidative refining of copper oxide with a carbon-hydrogen-containing reducing agent is carried out. The recovery process is continued until the oxygen content in the selected melt samples is less than 0.1%. Then the obtained anode copper is poured into special molds on the anodes. The total duration of the erosion erosion process from the moment of collecting 200 tons of blister copper necessary for erosion erosion, including the erosion process with preliminary saturation of the melt with hydrogen, the subsequent oxidation of impurities washed from the abrasion, and the reduction of copper oxide in the melt to normalized values, is 8 hours with a frequency of every two or three swimming trunks (TI 0401.14.109-11-37-85, change N 1).
Существенным недостатком способа-прототипа является трудоемкость и длительность процесса удаления настыли в медерафинировочной печи из-за необходимости очистки полученного расплава черновой меди после растворения в нем железо- и никельсодержащей настыли, т.к. в дальнейшем его рафинируют с получением оборотного шлака и анодной меди. Большое количество операций по размыву настыли (окисление примесей, получение и съем шлака скребком, перелив окисленной меди в печь для восстановления, восстановление окисленной меди) увеличивает затраты на осуществление способа. A significant disadvantage of the prototype method is the complexity and duration of the process of removing nastily in the mederefining furnace due to the need to clean the resulting melt of blister copper after dissolving the iron and nickel-containing nastily in it, because it is further refined to produce recycled slag and anode copper. A large number of erosion washing operations (oxidation of impurities, receipt and removal of slag by a scraper, overflow of oxidized copper in a recovery furnace, reduction of oxidized copper) increases the cost of implementing the method.
Кроме того, образование богатого медью оборотного никелевого шлака в процессе рафинирования примесей, перешедших из настыли в черновую медь, повышает затраты на осуществление способа из-за необходимости его съема и последующей переработки на переделе конвертирования. In addition, the formation of copper-rich reverse nickel slag in the process of refining impurities that have passed from nastily to blister copper increases the cost of the method due to the need for removal and subsequent processing at the conversion stage.
Задачей изобретения является создание более простого экономичного способа удаления настыли в поворотных медерафинировочных печах без образования оборотного никелевого шлака. The objective of the invention is to provide a simpler, economical way to remove accretion in rotary mederefining furnaces without the formation of reverse nickel slag.
Техническим результатом от использования изобретения является значительное сокращение длительности процесса размыва настыли, снижение затрат на передел за счет уменьшения расхода электроэнергии, природного газа и кислорода, а также повышение извлечения меди в готовую продукцию за счет исключения образования оборотного никелевого шлака. The technical result from the use of the invention is a significant reduction in the duration of the erosion erosion process, reduction of redistribution costs by reducing the consumption of electricity, natural gas and oxygen, as well as increasing copper recovery in the finished product by eliminating the formation of reverse nickel slag.
Сущность изобретения заключается в том, что в способе удаления настыли в поворотных медерафинировочных печах и передаточных технологических ковшах, включающем подачу реагента в печь и непрерывное контактирование расплава реагента с настылью, согласно изобретению в качестве реагента используют штейн, образующийся в печи Ванюкова при плавке богатого медного концентрата флотационного разделения медно-никелевого файнштейна и содержащий сульфид железа в количестве, обеспечивающем отношение массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли 1:(2-5). Штейн заливают в количестве, обеспечивающем полное сульфидирование оксида Ni, Co и восстановление магнетита, содержащихся в настыли. The essence of the invention lies in the fact that in the removal method, they accrue matte formed in a Vanyukov furnace during the smelting of rich copper concentrate in a method for removing reagents in rotary mederefining furnaces and transfer technological ladles, including feeding the reagent into the furnace and continuously contacting the reagent melt with the screed flotation separation of copper-nickel matte and containing iron sulfide in an amount that provides the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of nickel , Cobalt and iron in the accretion of 1: (2-5). Matte is poured in an amount providing complete sulfidation of the oxide of Ni, Co and the restoration of magnetite contained in the nastily.
При подаче вместо черновой меди в качестве реагента, размывающего настыль, штейна, образующегося в печи Ванюкова, протекают следующие реакции между компонентами штейна (Cu2S, Ni3S2, FeS, Cos и др.) и соединениями, составляющими настыль (Cu2O, NiO, CoO, F3O4 и др.):
FeS + CoO = FeO + CoS (1);
7FeS + 9NiO = 3Ni3S2 + 7FeO + SO2 (2);
FeS + 3Fe3O4 = 10FeO + SO2 (3);
Cu2S + 2Cu2O = 6Cu + SO2 (4).When fed instead of blister copper as a reagent that erodes the matting, the matte formed in the Vanyukov furnace, the following reactions occur between the matte components (Cu 2 S, Ni 3 S 2 , FeS, Cos, etc.) and the compounds that make up the mat (Cu 2 O, NiO, CoO, F 3 O 4 , etc.):
FeS + CoO = FeO + CoS (1);
7FeS + 9NiO = 3Ni 3 S 2 + 7FeO + SO 2 (2);
FeS + 3Fe 3 O 4 = 10FeO + SO 2 (3);
Cu 2 S + 2Cu 2 O = 6Cu + SO 2 (4).
Сульфид железа сульфидирует оксиды кобальта (1) и никеля (2) настыли и восстанавливает в ней магнетит (3); сульфид меди взаимодействует с оксидом меди настыли с образованием элементарной меди (4). Получающиеся соединения растворяются в штейне печи Ванюкова. Полученный расплав имеет состав, близкий к составу белого штейна, и поэтому его направляют сразу на передел конвертирования для варки черновой меди. Отсутствие необходимости предварительной очистки расплава от продуктов размытой настыли значительно снижает трудоемкость и затраты на осуществление способа и уменьшает длительность процесса. Кроме того, при использовании предлагаемого способа не образуется оборотный никелевый шлак, не требуется его дальнейшая переработка, что также снижает затраты на осуществление способа. Iron sulfide sulfides the oxides of cobalt (1) and nickel (2) have settled and restores magnetite in it (3); copper sulfide interacts with copper oxide onset to form elemental copper (4). The resulting compounds are dissolved in the matte of the Vanyukov furnace. The resulting melt has a composition close to that of white matte, and therefore it is sent immediately to the conversion stage for cooking blister copper. The absence of the need for preliminary cleaning of the melt from the products of diffuse nastily significantly reduces the complexity and costs of the method and reduces the duration of the process. In addition, when using the proposed method does not form reverse nickel slag, it does not require further processing, which also reduces the cost of implementing the method.
Экспериментально установлено, что штейн печи Ванюкова в анодную печь нужно заливать в таком количестве, чтобы обеспечивалось отношение массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли, равное 1: (2-5). Это отношение необходимо для того, чтобы сульфида железа в штейне хватало для осуществления реакций сульфидирования оксидов Ni и Co настыли, а также для восстановления содержащегося в ней магнетита, т.е. только при таком заявляемом отношении массы железа в штейне и суммарной массы никеля, кобальта и железа в настыли будет гарантировано полное протекание реакций (1-4) и растворение в расплаве соединений, образующих настыль. Если отношение массы железа в штейне к суммарной массе Ni, Co и Fe в настыли будет более чем 1:2, например при значении этого отношения, равном 1:1,5, количество штейна на размывку оказывается неоправданно большим, что в конечном счете приведет к увеличению расхода природного газа и кислорода на поддержание необходимой температуры расплава в печи и увеличит затраты на осуществление способа. Если отношение массы железа в штейне к суммарной массе Ni, Co и Fe в настыли будет менее чем 1:5, например 1:6, то размыв настыли произойдет неполностью. It was experimentally established that the matte of the Vanyukov furnace in the anode furnace should be poured in such a quantity that the ratio of the mass of iron in the matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily is equal to 1: (2-5). This ratio is necessary so that the iron sulfide in the matte is sufficient for carrying out the sulfidation reactions of the Ni and Co oxides, and also to restore the magnetite contained in it, i.e. only with such a claimed ratio of the mass of iron in matte and the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily will complete reactions (1-4) and dissolution in the melt of the compounds forming nastily will be guaranteed. If the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of Ni, Co, and Fe in the nastily is more than 1: 2, for example, when the ratio is 1: 1.5, the amount of matte for washing is unreasonably large, which ultimately leads to increase the consumption of natural gas and oxygen to maintain the required temperature of the melt in the furnace and will increase the cost of implementing the method. If the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of Ni, Co and Fe in the nastily is less than 1: 5, for example 1: 6, then the erosion of the nastily will be incomplete.
При изучении патентной и технической литературы признаков, сходных с отличительными признаками заявляемого способа, не выявлено, что свидетельствует о соответствии заявляемого изобретения критерию " изобретательский уровень". When studying the patent and technical literature, features similar to the distinguishing features of the proposed method were not detected, which indicates the compliance of the claimed invention with the criterion of "inventive step".
Способ удаления настыли в поворотных медерафинировочных печах и передаточных технологических ковшах осуществляют следующим образом. The method of removal accrued in rotary mederefining furnaces and transfer technological ladles is as follows.
В медерафинировочную печь или в технологический ковш заливают реагент для размыва настыли. В качестве такого реагента используют штейн, образующийся в печи Ванюкова при плавке богатого медного концентрата флотационного разделения медно-никелевого файнштейна, содержащий сульфид железа. Причем заливают штейн в количестве, обеспечивающем отношение массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли, равное 1:(2-5). 3атем осуществляют непрерывное контактирование расплава реагента с настылью в течение 2-4 ч при оптимальной температуре 1200oC. При более низкой температуре, например 1100oC, длительность процесса увеличивается до 5-6 ч. При более высокой температуре, например 1300oC, процесс растворения настыли заканчивается через 2,5 ч, но наблюдается частичное разрушение футеровки печи. Температуру расплава поддерживают отопительной торцевой горелкой печи с обогащением дутья кислородом. В течение процесса растворения настыли периодически отбирают пробы расплавленного штейна для определения содержания в нем железа. В процессе размыва настыли происходит восстановление магнетита и переход полученного оксида железа (II) из настыли в расплав штейна. Сульфид железа штейна сульфидирует оксиды кобальта и никеля настыли и восстанавливает в ней магнетит; сульфид меди взаимодействует с оксидом меди настыли с образованием элементарной меди. Получающиеся соединения растворяются в штейне печи Ванюкова. Размыв настыли продолжают до прекращения увеличения в расплаве концентрации железа. После этого расплав сливают через горловину поворотной анодной печи в передаточный ковш и направляют на варку черновой меди. Способ прост в исполнении, позволяет быстро, без дополнительных затрат и реагентов растворять настыли значительных объемов.Reagent for erosion is poured into the mederefining furnace or into the technological ladle. As such a reagent, matte is used, which is formed in the Vanyukov furnace during the smelting of a rich copper concentrate of flotation separation of copper-nickel matte containing iron sulfide. Moreover, the matte is poured in an amount ensuring the ratio of the mass of iron in the matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily, equal to 1: (2-5). Then, the reagent melt is continuously contacted with the bed for 2-4 hours at an optimum temperature of 1200 o C. At a lower temperature, for example 1100 o C, the duration of the process increases to 5-6 hours. At a higher temperature, for example 1300 o C, The dissolution process of nastily ends after 2.5 hours, but partial destruction of the furnace lining is observed. The temperature of the melt is maintained by the heating end burner of the furnace with oxygen enrichment of the blast. During the dissolution process, melted matte is periodically sampled to determine the iron content in it. In the process of erosion of the nastily, magnetite is restored and the obtained iron (II) oxide is transferred from the nastily to matte melt. Matte iron sulfide sulfides the cobalt and nickel oxides and has restored and restores magnetite in it; copper sulphide reacts with copper oxide when formed to form elemental copper. The resulting compounds are dissolved in the matte of the Vanyukov furnace. The erosion of the aches continues until the increase in the iron concentration in the melt ceases. After that, the melt is poured through the neck of a rotary anode furnace into a transfer ladle and sent to the cooking of blister copper. The method is simple to implement, allows you to quickly, without additional costs and reagents to dissolve nastily significant amounts.
Конкретные примеры осуществления способа. Specific examples of the method.
Пример 1. В поворотную медерафинировочную печь с рабочей емкостью 200 т, которая уменьшена за счет образования на ее внутренней поверхности настыли (оксидометаллической массы) емкостью 40 т, залили 90 т штейна, образующегося в печи Ванюкова при плавке богатого медного концентрата флотационного разделения медно-никелевого файнштейна, следующего состава, %: Cu - 66,60, Ni - 6,37, Co - 0,20, Fe - 4,07, S - 21,70, в виде: Cu2S, Ni3S2, FeS, CoS и др. При этом отношение массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли составило 1:3,0 состав настыли, %: Cu - 60,0, Ni - 8,73, Co - 0,41, Fe - 18,0 и др. Температура штейна 1200oC, при этом, в соответствии с реакциями 1- 4, произошло сульфидирование оксидов никеля и кобальта, а также восстановление магнетита настыли сульфидом железа штейна ПВ, восстановление оксида меди настыли сульфидом меди штейна ПВ и растворение полученных продуктов в расплаве штейна ПВ.Example 1. In a rotary copper refining furnace with a working capacity of 200 tons, which is reduced due to the formation on its inner surface of a crust (oxide-metal mass) with a capacity of 40 tons, 90 tons of matte formed in the Vanyukov furnace during smelting of a rich copper concentrate of flotation separation of copper-nickel were poured Feinstein, of the following composition,%: Cu - 66.60, Ni - 6.37, Co - 0.20, Fe - 4.07, S - 21.70, in the form: Cu 2 S, Ni 3 S 2 , FeS , CoS, etc. In this case, the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily was 1: 3.0; the composition was nastily,%: Cu - 60.0, Ni - 8.73, Co - 0.41, Fe - 18.0, etc. The matte temperature is 1200 o C, while in accordance with
Температуру в печи поддерживали отопительной торцевой горелкой с обогащением дутья кислородом, подавая кислородо-воздушную смесь и природный газ. После прекращения бурного выделения сернистого газа процесс растворения настыли вели до прекращения увеличения концентрации железа в расплаве. В течение всего процесса по ходу растворения настыли отбирали пробы получаемого расплава для определения содержания в нем железа методом рентгено-спектрального анализа. Через 3 часа настыль растворилась полностью. Полученный расплав с содержанием, %: Cu - 67,24; Ni - 7,39; Co - 0,28; Fe - 8,7; S - 13,9; в количестве 125 т направили на передел конвертирования и залили в конвертер, который был поставлен на варку черновой меди. The temperature in the furnace was maintained by a heating end burner with enrichment of the blast with oxygen, supplying an oxygen-air mixture and natural gas. After the cessation of the rapid evolution of sulphurous gas, the dissolution process started until the increase in the concentration of iron in the melt ceased. During the entire process, as the dissolution progressed, samples of the obtained melt were taken to determine the iron content in it by X-ray spectral analysis. After 3 hours, the crust completely dissolved. The resulting melt with a content,%: Cu - 67.24; Ni - 7.39; Co 0.28; Fe - 8.7; S - 13.9; in the amount of 125 tons was sent to the conversion stage and poured into the converter, which was put on the cooking blister copper.
Примеры 2 - 5. Способ осуществлялся аналогично способу, описанному в примере 1. Отличием является величина отношения массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли. Examples 2 to 5. The method was carried out similarly to the method described in example 1. The difference is the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in nastily.
Результаты конкретных примеров осуществления способа приведены в таблице 1. The results of specific examples of the method are shown in table 1.
При заявляемых величинах отношения массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли (примеры 1 - 3) получили наиболее оптимальные показатели; так, время осуществления процесса во всех трех случаях не превысило 3 ч, настыль растворилась полностью (100%), расход кислорода не превышает 1500 нм3, расход природного газа не превышает 1200 нм3. При выходе за оптимальные заявляемые границы отношения массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли показатели способа ухудшаются.When the claimed values of the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of Nickel, cobalt and iron in the nastily (examples 1 to 3) received the most optimal indicators; Thus, the time of the process in all three cases did not exceed 3 hours, the spreading completely dissolved (100%), the oxygen consumption did not exceed 1500 nm 3 , the natural gas consumption did not exceed 1200 nm 3 . When going beyond the optimal claimed limits of the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily, the process indicators deteriorate.
Так, при уменьшении отношения массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли менее чем 1:5, например до 1:5,6 (пример 4), расчетное количество штейна на размыв настыли значительно меньше, чем при оптимальном режиме, но размыв настыли произошел не в полном объеме, а только на 50%, при этом время растворения настыли увеличилось до 4 ч. So, with a decrease in the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily less than 1: 5, for example to 1: 5,6 (example 4), the estimated amount of matte on erosion was nastily significantly less than in the optimal mode , but the erosion of the accretion did not occur in full, but only by 50%, while the dissolution time of the accretion increased to 4 hours.
При увеличении отношения массы железа в штейне к суммарной массе никеля, кобальта и железа в настыли более чем 1:2, например 1:1,7 (пример 5), неоправданно большим оказывается объем штейна (130 т) на размыв настыли. With an increase in the ratio of the mass of iron in matte to the total mass of nickel, cobalt and iron in the nastily over 1: 2, for example 1: 1.7 (example 5), the matte volume (130 t) for erosion is unreasonably large.
Сравнительные показатели способов удаления настыли (базового, используемого в АО "НГМК", и заявляемого) приведены в таблице 2. Comparative indicators of the methods of removing nastily (basic, used in JSC NMMC, and the claimed) are shown in table 2.
В результате сравнения показателей видно: внедрение изобретения позволяет размывать настыли, по массе в 5 и более раз превышающие предшествующие внедрению. Длительность процесса размыва настыли сократилась в 18 - 20 раз. Кроме того, не образуются богатые обороты, сокращен расход кислорода, исключен расход природного газа на фурмы. As a result of comparing the indicators, it can be seen that the implementation of the invention allows erosion of nastiness, which by weight is 5 or more times higher than the previous implementation. The duration of the erosion erosion process decreased by 18 - 20 times. In addition, rich revolutions are not formed, oxygen consumption is reduced, the consumption of natural gas for tuyeres is excluded.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97115601A RU2118387C1 (en) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | Method for removing crust in rotary copper-refining and transfer ladles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97115601A RU2118387C1 (en) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | Method for removing crust in rotary copper-refining and transfer ladles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2118387C1 true RU2118387C1 (en) | 1998-08-27 |
| RU97115601A RU97115601A (en) | 1998-12-27 |
Family
ID=20197287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97115601A RU2118387C1 (en) | 1997-09-22 | 1997-09-22 | Method for removing crust in rotary copper-refining and transfer ladles |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2118387C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2459167C2 (en) * | 2010-11-30 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Уралэлектромедь" | Destruction method of slag scaffolds in shaft furnaces |
-
1997
- 1997-09-22 RU RU97115601A patent/RU2118387C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Технологическая инструкция ТИ 0401.14.109-11-37-85. Норильск, 1985. Технологическая инструкция ТИ 0401.14.109-11-37-85. Изменение N 1, Норильск, 1985. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2459167C2 (en) * | 2010-11-30 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Уралэлектромедь" | Destruction method of slag scaffolds in shaft furnaces |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2476611C2 (en) | Extraction of metals from wastes containing copper and other metals of value | |
| Jones | South Africca | |
| ES2289525T3 (en) | RECOVERY OF NON-FERROUS METALS FROM CINC WASTE. | |
| AU759420B2 (en) | Treatment of metal sulphide concentrates by roasting and arc furnace smelt reduction | |
| US4006010A (en) | Production of blister copper directly from dead roasted-copper-iron concentrates using a shallow bed reactor | |
| CA1279198C (en) | Zinc smelting process using oxidation zone and reduction zone | |
| KR100291250B1 (en) | Process for reducing the electric steelworksdusts and facility for implementing it | |
| BE1027795B1 (en) | Improved copper smelting process | |
| JP2527914B2 (en) | Smelting of non-ferrous sulfide | |
| FR2501720A1 (en) | SELECTIVE REDUCTION OF HEAVY METALS | |
| RU2118387C1 (en) | Method for removing crust in rotary copper-refining and transfer ladles | |
| CN110184476B (en) | Method for eliminating accretions in electric settling furnace | |
| Mackey et al. | Modern continuous smelting and converting by bath smelting technology | |
| Jones et al. | DC arc smelting of difficult PGM-containing feed materials | |
| Jones | ConRoast: DC arc smelting of deadroasted sulphide concentrates | |
| Bouchat et al. | Electrolytic cobalt in Katanga | |
| RU2209840C2 (en) | Method of cleaning slag in electrical furnace | |
| WO1997020958A1 (en) | Recovery of cobalt from slag | |
| AU650471B2 (en) | Method of extracting valuable metals from leach residues | |
| RU2261285C1 (en) | Method of production of blister copper and zinc | |
| AU702608B2 (en) | Recovery of cobalt from slag | |
| WO1992002648A1 (en) | Method of extracting valuable metals from leach residues | |
| SU753918A1 (en) | Method of processing wastes of alloy steels and alloys | |
| JP2619254B2 (en) | Operating method of nonferrous smelting furnace | |
| Cassady | State of the art: Historical perspective of smelting |