RU211157U1 - Устройство измерения дебита газоконденсатной скважины - Google Patents
Устройство измерения дебита газоконденсатной скважины Download PDFInfo
- Publication number
- RU211157U1 RU211157U1 RU2020138571U RU2020138571U RU211157U1 RU 211157 U1 RU211157 U1 RU 211157U1 RU 2020138571 U RU2020138571 U RU 2020138571U RU 2020138571 U RU2020138571 U RU 2020138571U RU 211157 U1 RU211157 U1 RU 211157U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- section
- flow
- components
- component
- measuring
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000306 component Substances 0.000 description 99
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 239000008398 formation water Substances 0.000 description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000000737 periodic Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005678 Seebeck effect Effects 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical group 0.000 description 1
- 239000006101 laboratory sample Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000012533 medium component Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Предложенная полезная модель измерения дебита газоконденсатной скважины относится к области измерения расхода многокомпонентных газожидкостных потоков и может быть использована в сфере обслуживания газоконденсатных скважин. Техническим результатом является упрощенное измерение расхода компонентов нестабильного газового конденсата с использованием единого параметра идентификации компонента. Технический результат достигается тем, что устройство измерения дебита газоконденсатной скважины, характеризующееся отдельным теплозащитным участком в общем канале дебита, в котором расположен по потоку в первом сечении импульсный источник тепловой энергии и во втором сечении датчики теплового потока, размещенные на решетке в различных точках сечения канала для приема тепловых сигналов компонентов потока среды и передачи их по проводам вычислительному блоку. 4 ил.
Description
Предложенная полезная модель измерения дебита газоконденсатной скважины относится к области измерения расхода многокомпонентных газожидкостных потоков и может быть использована в сфере обслуживания газоконденсатных скважин. Известны устройства измерения расхода газожидкостного потока, в которых используются различные методы покомпонентного измерения газожидкостной среды (ГЖС). В известных решениях контроль дебита продукции скважин осуществляется с использованием передвижных установок (для исследования газоконденсатных скважин типа 177 Р-1-00-000 (Нефтегазовое оборудование, установка для исследования газоконденсатных скважин. https://gmsneftemash.nt-rt.ru/images/manuals/TH_gazokond.pdf), построенных на предварительной сепарации. Недостатком известных устройств является значительные затраты на проведение периодического контроля дебита продукции скважин.
Известно устройство модернизированного решения по мобильной сепарационной установке (www.plcgroup.ru>uslugi/issledovatelskie-raschety-...). Недостаток известного устройства в технологии предварительной сепарации с периодическим контролем дебита.
Перечисленные известные комплексы являются примерами технологий разделения (сепарации) компонентов газового конденсата. Все они имеют громоздкие габариты и вес.
Известно устройство безсепарационного измерения расхода продукции газоконденсатной скважины (Зимин М.И., Исаченко И.Н. Измерения бессепарационным методом расхода и количества продукции, извлекаемой из газоконденсатной скважины/ж. «ИСУП», №5(35), 2011/www.sibna.ru), техническое решение позволяющее установку на каждой контролируемой скважине, принятое за прототип.
Недостаток известного устройства состоит в ограничении использования комплекса, в условиях только для стабильного конденсата с небольшой массовой долей воды и объемным содержанием жидкой фазы, не более 15%. По измеренным параметрам и при известном компонентном составе комплекс обеспечивает вычисление объемного расхода и объем газа, приведенных к стандартным условиям, и массовый расход и массу стабильного конденсата. При этом на измерительном трубопроводе устанавливается датчик расхода газа-ультразвуковой излучатель с приемником на пути вихревых колец, адаптированного для работы на газоконденсатной смеси и измеритель плотности (автоколебания камертона), параметры которых обрабатываются контроллером по аттестованной «методике». Кроме того, необходима линейная часть измерительного участка не менее 5D до положения датчика расхода.
Техническим результатом является упрощенное измерение расхода компонентов нестабильного газового конденсата с использованием единого параметра идентификации компонента.
Технический результат достигается тем, что устройство измерения дебита газоконденсатной скважины характеризующееся тем, что в отдельном теплозащитном участке, выполненного с возможностью установки в общий канала дебита, по потоку расположен в первом сечении импульсный источник тепловой энергии и во втором сечении гетерогенные градиентные датчики теплового потока, вырабатывающие ЭДС и размещенные на решетке в различных точках сечения теплозащитного участка для приема сигналов теплового потока компонентов среды и передачи их по проводам вычислительному блоку.
На фиг.1 показано устройство измерения дебита газоконденсатной скважины, дебита двухфазной газожидкостной среды, состоящей из пластовой воды (ПВ), газа (Г) и нестабильного газового конденсата (НК). 1 - теплозащитный участок; 2 - сечение теплозащитного участка с импульсным стабилизированным источником 3 тепловой энергии; 4 -компоненты потока газожидкостной среды (ГЖС); 5 - измерительное сечение теплозащитного участка с решеткой, на которой расположены датчики 6 теплового потока типа гетерогенный градиентный датчик теплового потока (ГГДТП); 7 - вычислительный блок, 8 - общий канал, Q - тепловая энергия, Е - величина импульса ЭДС.
На фиг.2 - приведено изменение длины зоны нагретых компонентов в зависимости от скорости потока: а) при большой скорости V1, б) при меньшей скорости V2.
На фиг.3 - показано определение принадлежности компонентов пластовая вода (ПВ) и газа (Г) по параметру ЕДК макс и ЕДК мин и корректирование временем г скорости импульсов. Показания приведены на примере для одного датчика.
На фиг.4 - показаны области долей компонентов в сечении потока ГЖС. 1о - область компонента ПВ «пластовая вода», 2о - область компонента НК «Нестабильный конденсат», 3о - область компонента Г «газ», L - длина области
Поток среды с компонентами 4 проходит из общего канала 8 через устройство измерения дебита газоконденсатной скважины в виде отдельного теплозащитного участка 1 отделенного фланцами, в котором расположен по потоку в первом сечении 2 импульсный стабилизированный источник 3 тепловой энергии и во втором измерительном сечении 5 теплозащитного участка гетерогенные градиентные датчики 6 теплового потока, которые вырабатывают ЭДС, и размещенные на решетке в различных точках измерительного сечения 5 теплозащитного участка 1 для приема сигналов теплового потока компонентов 4 среды и передачи их по проводам вычислительному блоку 7 (фиг.1).
Импульсный стабилизированный источник 3 тепловой энергии посылает в сечение 2 теплозащитного участка 1 одиночные тепловые импульсы Q различным компонентам 4 потока среды- пластовая вода ПВ, газ Г, нестабильный конденсат НК. Поскольку излучаемые в сечении 2 от источника 3 тепловые импульсные порции энергии для нагрева компонентов 4 равны между собой и одинаковы для различных компонентов, то поглощенное количество тепловой энергии будет пропорционально удельным теплоемкостям ск и массам mк этих компонентов. Принимается, что масса mк компонента имеет величину объема равную произведению площади области в сечении 1, занятой компонентом, на длину L, обусловленной временем г заряда и скоростью потока V. Компоненты 4 с тепловым импульсом Q проходят к датчикам 6, расположенным в измерительном сечении 5 на решетке, и каждый датчик от проходящих мимо него компонентов воспринимает и преобразует импульсы тепловой энергии в ЭДС, далее поступающих в вычислитель 7 с регистратором.
В качестве датчика используется, гетерогенный градиентный датчик теплового потока (ГГДТП). Величина его постоянной времени равна 10-8с, что позволяет сократить время обработки сигнала от компонентов и, тем самым, уменьшить взаимообмен тепловой энергией между компонентами, повышая достоверность получаемой информации. Датчик ГГДТП использует поперечный эффект Зеебека и выполнен на основе кристалла висмута (Bi), который вырабатывает ЭДС при обтекании его потоком с порцией тепловой энергии. Размеры датчика от 1×1 до 10×10 мм2, толщиной 0,1-0,2 мм.
Датчики ГГДТП измеряют тепловой поток и передают информацию в вычислитель 7 в виде выработанных ими электродвижущих сил (ЭДС). Отклики датчиков на величину теплового потока компонентов в виде заряда Q тепловым импульсом будут разными в зависимости от различных величин удельной теплоемкости с и массы m компонентов.
Преобразование тепловой энергии от импульсного источника заряда Q в виде теплового потока Ф в величину ЭДС датчика компонента ЕДК, вырабатываемую датчиком можно представить следующей зависимостью
где К1 - коэффициент пропорциональности между зарядом и тепловым потоком; К2 - коэффициент преобразования датчика; Q - тепловой заряд в виде импульса; Δt - заданное время подачи теплового заряда; Тк - температура нагретого компонента; Тх - температура холодного компонента; Ск - теплоемкость массы в объеме Wк; ск - удельная теплоемкость компонента; mк - масса нагретого компонента в объеме Wк. Датчик 6 преобразует в ЭДС величиной ЕДК тепловой поток Ф2, который проходит мимо датчика периодическими порциям в виде импульсов теплового заряда Q продолжительностью Δt.
По измеренной ЭДС для конкретного компонента с массой mк и удельной теплоемкостью ск компонента вычисляется величина его искомой массы mк по формуле . Датчик 6 преобразует в ЭДС тепловой поток Ф2, который проходит мимо датчика периодическими порциям в виде импульсов теплового заряда Q продолжительностью Δt.
Все компоненты с полученными от источника 3 порциями теплового потока Ф1 продвигаются в потоке ГЖС по теплозащитному участку 1 от сечения 2 к измерительному сечению 5 с датчиками ГГДТП. Датчики расположены равномерно по сечению 5 на решетке и имеют непосредственный контакт с компонентами. Все датчики воспринимают только поток тепловой энергии в виде импульсов ЭДС разной амплитуды, безразлично от вида компонента - это НК, ПВ или Г. Тепловые импульсы поочередно проходят мимо датчиков (фиг.2) и датчики вырабатывают уже свои импульсы ЭДС. При этом должна быть выполнена рассортировка этих импульсов ЭДС по их принадлежности к конкретным компонентам и определение долей этих компонентов в общем потоке. Предложенным устройством учитываются амплитуды импульсов ЭДС ЕДК только величиной (ЕДК ном макс±δ%) и величиной (ЕДК ном мин.±δ%), вычисленные программой для объемов компонентов с равномерно распределенными по площади сечения 2. Величина δ определяется конкретной скважиной. Считаем, заряд объема компонента, определяющий ЕДК макс, принадлежит компоненту ПВ, а заряд, определяющий ЕДК мин. принадлежит только компоненту Г газ. Между собой величины импульсов ЕДК ном макс и ЕДК ном мин отличаются номинально более чем в 2000 раз - {ρс=4,2·1009)ПВ>(ρср=1,4·1,29)Г, поэтому идентификация компонента ПВ и компонента Г очевидно различима. Промежуточные величины ЭДС, равной неравенству (ЕДК ном мин +δ% < ЭДС < ЕДК ном макс - 5%) отнесем к нестабильному конденсату НК и складывать в отдельную корзину не будем. В дальнейшем вычисление количества массы НК произведем с помощью коэффициента kНК, извлеченного из уравнения сохранения масс в поперечном сечении измерительного участка вида 1=kПВρПВ+kГρГ+kНКρНК, поскольку две величины kПВ и kГ, измеренные датчиками и вычисленных по программе будут известны.
Массы mк в каждом из объемов областей W различные и, например для компонента ПВ, равны mПВ=ρПВ WПВ, где ρПВ - плотность компонента ПВ в объеме области WПВ, при этом теплоемкость будет равна ρПВ WПВ, где удельная теплоемкость - сПВ и плотность - ρПВ пластовой воды общеизвестны из литературы (и данным лабораторных проб исследуемой скважины), также для газа- ρГ WГ (удельная теплоемкость: вода-4,2; газ-1,4 КДж/кг·Ки плотность: вода 1009; газ - 1,29 кг/ м3). Полученная на датчике ЭДС, пропорциональная теплоемкости Ск компонента, может быть представлена как, например для компонента ПВ .
Скорость потока ГЖС изменяется (V=var) и объем Wк компонента, содержащий тепловую энергию, также изменяется и в результате изменяется преобразованная датчиком ЭДС (ЕДК=var). Увеличение скорости (V1>V2) при одинаковом тепловом заряде (Q1=Q2) и одинаковом времени (Δt1=Δt2) его подачи приводит к увеличению длины L (L=VΔt) области компонента нагретой тепловым импульсом зоны (L1>L2), его объема Wк и массы (m1>m2). Изменение длины зоны нагретых компонентов в зависимости от скорости потока: а) при большой скорости V1, б) при меньшей скорости V2 приведено на фиг.2. При этом величина периода Тц частоты ƒ подачи теплового заряда и времени Δt подачи теплового заряда неизменны (ƒ=const, Δt=const). Чтобы учесть влияние скорости V потока, которая связана с изменением длины L объема Wк (фиг.2 и 3) и величиной массы mк в этом объеме Wк, в вычислителе выполняется коррекция по скорости V поступающих от датчиков импульсов ЭДС. После этого выполняется по амплитудам ЭДС импульсов идентификация компонентов ПВ и Г, распределение их по соответствующим «корзинам» и расчет амплитуды импульса ЭДС компонента НК.
Для коррекции по скорости импульсов ЕДК, поступающих от датчиков величин ЭДС, выполняется измерение скорости потока V на измерительном участке 1 канала 8 по времени г пробега теплового заряда со скоростью V потока между сечениями 2 и 5 с момента прекращения подачи нагрева в сечении 2 канала до момента прекращения измерения датчиком теплового потока в измерительном сечение 5 канала (фиг.1). По найденному времени пробега г, характеризующего скорость V, вычислитель выполняет коррекцию амплитуды импульсов ЭДС по скорости в соответствии с зависимостью Ек=Едк/V=Едк·τ, где: Ек - скорректированные в вычислителе импульсы ЭДС, Едк - полученные от датчиков импульсы ЭДС (Едк=К1скρк·Wк), τ - время пробега потока от сечения 2 к сечению 5. Объем компонента ПВ равен WПВ=SПВ·L=SПВ·V·Δt, компонента Г-WГ=SГ·L=SГ·V·Δt, объем компонента НК WНК=(S-SПB-SГ)·L=SНК·V·Δt, где SПB, SГ, SНК - площади компонентов внутри общей площади S поперечного сечения канала 1. По откорректированным амплитудам Ек импульсов (для ПВ - ЕПВ, для газа - ЕГ) программа вычислителя однозначно определяет принадлежность компонента по уровню ЭДС и распределяет полученные импульсы ЭДС по «корзинам»: «ПВ» и «Г». Амплитуды Ек скорректированных импульсов ЭДС компонентов изменяются с изменением масштаба объема Wк компонента и временем τ, т.е. уставки идентификации в виде Е=Едτ=К1 cρWτ по плотности ρк и удельной теплоемкости ск также изменяются со скоростью V потока.
Плотность ρк и удельная теплоемкость ск приведенных для примера компонентов составляют произведения: (ρПВ·сПВ=1009·4,2)ПВ; (ρГ·срГ=1,29·1,4)Г, (не нормируемые величины плотности ρНК - от 700 до 840·сНК=2,1 кДж/(кг К) средние из 6 месторождений [9]; Уренгойское ρНК=750 кг/м3·срНК=2,1 кДж/(кг К) при 40°С [10]. Идентификация компонентов потока по уровням амплитуд импульсов и корректирование по скорости импульсов на примере одного датчика представлена на фиг.3.
После идентификации по ЭДС компонентов ПВ и Г вычислителем по программе проводится построение областей с равными ЭДС «ПВ» и ЭДС «Г» по показаниям датчиков сечения 5 в сумме набранных по своим «корзинам» для определения величина доли kПВ и kГ площадей пластовой воды SПВ и площади газа SГ относительно общей площади S измерительного сечения 5. Отношение площадей SПВ/S и SГ/S представляющей величину массы Мк каждого компонента в общей массе потока М по сумме ЭДС датчиков, попавших в соответствующую «корзину» ПВ и Г, является величиной доли компонента в общей массе потока М двухфазной среды. По программе вычислителя 7 считается, что оставшаяся часть площади сечения 5 принадлежит нестабильному конденсату НК (образ НК) в соответствии с уравнением сохранения масс в поперечном сечении измерительного участка. Массовые доли определены следующими соотношениями . Например, для ПВ - это , для газа - , для НК - это, где δ - размерный коэффициент.
На фиг.4 представлена геометрическая интерпретация распределения компонентов в сечении канала по долевым областям компонентов с датчиками, расположенными равномерно, представляющими доли kк компонентов в потоке, где 1о - область компонента ПВ «пластовая вода», 2о - область компонента НК «Нестабильный конденсат», 3о - область компонента Г «газ», L- длина области.
Для определения самих масс Мк компонентов блоком 7 по программе вычисляется общая масса М всех компонентов, проходящих потоком среды через измерительное сечение 5, измеренными величинами ЭДС для компонентов ПВ и Г, и вычисленными ЭДС для компонента НК. Средняя величина ЭДС области компонента НК, сложного по составу углеводородов (п.1.1), принимается, как образ НК, ЕНК = КНКсНКρНК WНК.
Каждый датчик измеряет тепловой поток при нагреве одним импульсом теплового заряда Q в соответствии с общим уравнением преобразования. Общая суммарная масса М всех компонентов в потоке определяется вычислителем по суммам величин Ед со всех датчиков области SПВ - это для компонента ПВ, для компонента Г - это будет , которые находятся в «корзинах».
В результате раздельно массы компонентов составят: масса компонента ПВ будет МПВ=kПВ·М, компонента Г-МГ=kГ·М, компонента НК-МНК=kНК·М.
Это оценка текущих значений масс Мп компонентов в момент подачи теплового импульса Q. Для оценки количества накопленных масс М, прошедших за определенный промежуток времени, например за сутки, информация вырабатывается по подсчету количества импульсов, прошедших за заданное время, по компонентам ПВ и Г, по компоненту НК принимается «образ величины» ЭДС. При этом величины ЭДС считаются по областям компонентов. То-есть, имеем в текущий момент массу всех компонентов нагретой одним тепловым импульсом по областям компонентов ПВ, Г, НК-М=Σ·Мк; далее имеем объединенную нагретую и не нагретую массу Мс потока, прошедшую через сечение с датчиками за один цикл Тц частоты подачи импульсов (рис. 1) с допущением, что в не нагретом участке потока сохраняется содержание массы, определенное в нагретой части этого цикла - ; и наконец, имеем накопленную массу Мм за заданный промежуток времени, например сутки, - Мм=NMc, где N - количество импульсов, прошедших за этот заданный промежуток времени. По известным, ранее вычисленным, долям kк компонентов от общей массы Мм, определяются и накопленные массы отдельных компонентов:
масса компонента ПВ будет МнНВ=kПВ·Мм,
масса компонента Г газа - МнГ=kГ·Мм,
масса компонента НК - МнНК=kНК·Мм.
Использование единого параметра идентификации компонента - теплового заряда для любых компонентов, независимо от их физической природы, и далее с последующей передачей его датчикам для преобразования в ЭДС позволяет провести упрощенное измерение расхода компонентов нестабильного газового конденсата. Только датчики ГГДТП с малой постоянной времени позволяют сократить время обработки сигнала от компонентов и, тем самым, уменьшить взаимообмен тепловой энергией между компонентами, повышая достоверность получаемой информации, т.е. уменьшая погрешность измерения. Этому способствует также свойство теплозащитного участка снижения теплопотерь, уменьшения потери теплового заряда при подсчете массы компонентов НК, ПВ и Г в граничных сочетаниях по величинам ЕДК. Только датчики ГГДТП с малыми габаритами и расположенные на решетке не вносят потери в измерение скорости потока. Перечисленные свойства полезной модели в меньшей степени нуждаются в дополнительных мерах подсчета тепловых потерь, что упрощает измерение расхода компонентов газового конденсата.
Claims (1)
- Устройство измерения дебита газоконденсатной скважины, характеризующееся тем, что в отдельном теплозащитном участке, выполненном с возможностью установки в общий канал дебита, расположены по потоку в первом сечении импульсный источник тепловой энергии и во втором сечении гетерогенные градиентные датчики теплового потока, вырабатывающие ЭДС и размещенные на решетке в различных точках сечения теплозащитного участка для приема сигналов теплового потока компонентов среды и передачи их по проводам вычислительному блоку.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU211157U1 true RU211157U1 (ru) | 2022-05-23 |
Family
ID=
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2434206C1 (ru) * | 2010-04-22 | 2011-11-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Способ идентификации расхода теплоносителя по характеристической точке мощности и спектральной плотности эдс магнитоиндукционного преобразователя шарикового расходомера |
RU2531156C1 (ru) * | 2013-03-14 | 2014-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Геофизмаш" | Способ измерения скорости движения электропроводящей среды и устройство для его осуществления |
RU162048U1 (ru) * | 2016-02-01 | 2016-05-20 | Публичное акционерное общество "Газпром" | Скважинный контрольно-измерительный комплекс |
WO2017218253A1 (en) * | 2016-06-13 | 2017-12-21 | Schlumberger Technology Corporation | Fluid component determination using thermal properties |
RU2726304C1 (ru) * | 2019-11-01 | 2020-07-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ определения покомпонентного расхода газожидкостной среды |
RU2730432C2 (ru) * | 2015-11-24 | 2020-08-21 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Многофазный расходомер стратифицированного потока |
RU2730364C1 (ru) * | 2019-11-13 | 2020-08-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ определения содержания компонента газожидкостной среды |
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2434206C1 (ru) * | 2010-04-22 | 2011-11-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Способ идентификации расхода теплоносителя по характеристической точке мощности и спектральной плотности эдс магнитоиндукционного преобразователя шарикового расходомера |
RU2531156C1 (ru) * | 2013-03-14 | 2014-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Геофизмаш" | Способ измерения скорости движения электропроводящей среды и устройство для его осуществления |
RU2730432C2 (ru) * | 2015-11-24 | 2020-08-21 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Многофазный расходомер стратифицированного потока |
RU162048U1 (ru) * | 2016-02-01 | 2016-05-20 | Публичное акционерное общество "Газпром" | Скважинный контрольно-измерительный комплекс |
WO2017218253A1 (en) * | 2016-06-13 | 2017-12-21 | Schlumberger Technology Corporation | Fluid component determination using thermal properties |
RU2726304C1 (ru) * | 2019-11-01 | 2020-07-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ определения покомпонентного расхода газожидкостной среды |
RU2730364C1 (ru) * | 2019-11-13 | 2020-08-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ определения содержания компонента газожидкостной среды |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20150134275A1 (en) | Steam flow rate metering device and metering method therefor | |
EP2641071B1 (en) | Determining the heat flow emanating from a heat transporting fluid | |
CN109506730B (zh) | 热式流量计 | |
RU2726304C1 (ru) | Способ определения покомпонентного расхода газожидкостной среды | |
RU211157U1 (ru) | Устройство измерения дебита газоконденсатной скважины | |
Lu et al. | Film thickness measurement with an ultrasonic transducer | |
CN103460032A (zh) | 测量油水混合物中水的质量分数的方法和装置 | |
Prakash et al. | Methods of detecting fouling caused by heating of milk | |
RU2760858C1 (ru) | Способ измерения дебита газоконденсатной скважины | |
Lawrence et al. | Heat transmission to water flowing in pipes | |
Delsing | A new velocity algorithm for sing-around-type flow meters | |
RU2752412C1 (ru) | Способ измерения расхода газожидкостного потока | |
Rackemann et al. | Determining circulation velocities in vacuum pans | |
CA3082467C (en) | Flowing vapor pressure apparatus and related method | |
EP0092042A3 (en) | Heat quantity counter | |
Abeysekera et al. | Cross-correlation techniques applied to pulsating flow measurement | |
KR101716210B1 (ko) | 인공개수로 흐름에서 도플러 유속계로 취득한 3차원 유속자료의 후처리방법 및 그를 위한 시스템 | |
CN114518470B (zh) | 一种变压器内部绝缘油不均匀流速场声学成像检测方法 | |
SU1700447A1 (ru) | Способ измерени концентрации и размеров капель в двухфазных газовых потоках и устройство дл его осуществлени | |
RU2232379C2 (ru) | Способ компенсации влияния уровня температуры жидкости на входе измерительного канала теплового расходомера с датчиками теплового потока от наружной поверхности измерительного канала на результат измерения расхода жидкости | |
RU2152599C1 (ru) | Теплосчетчик-расходомер | |
RU2758778C2 (ru) | Устройство для измерения массового расхода газовых сред | |
SU1017985A1 (ru) | Способ определени теплофизических свойств жидкообразных и мелкодисперсных сред и устройство дл его осуществлени | |
Leckner | Heat transfer in the entrance region with fully developed turbulent flow between parallel plates | |
SU777435A1 (ru) | Устройство дл измерени расхода жидкости или газа |