RU2110881C1 - Pulse-width modulated resonance-tuned converter - Google Patents
Pulse-width modulated resonance-tuned converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2110881C1 RU2110881C1 RU95114324A RU95114324A RU2110881C1 RU 2110881 C1 RU2110881 C1 RU 2110881C1 RU 95114324 A RU95114324 A RU 95114324A RU 95114324 A RU95114324 A RU 95114324A RU 2110881 C1 RU2110881 C1 RU 2110881C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thyristor
- transformer
- anode
- cathode
- circuit
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к преобразовательной технике и может быть использовано в системах электропитания устройств радиотехники, автоматики и вычислительной техники. The invention relates to a conversion technique and can be used in power systems of radio devices, automation and computer technology.
Известен инвертор [1], содержащий два последовательно соединенных конденсатора, включенных между входными выводами, к которым подключены две последовательно соединенные силовые цепи, состоящие из последовательно соединенных первичной обмотки импульсного трансформатора и тиристора, управляющий электрод каждого из тиристоров связан с вторичной обмоткой одного из двух импульсных трансформаторов, первичная обмотка которого связана с другим тиристором, два диода и нагрузку, включенную между общими точками конденсаторов и силовых цепей. Known inverter [1], containing two series-connected capacitors connected between input terminals, to which are connected two series-connected power circuits consisting of series-connected primary windings of a pulse transformer and thyristor, the control electrode of each of the thyristors is connected to the secondary winding of one of two pulse transformers, the primary winding of which is connected to another thyristor, two diodes and a load connected between common points of capacitors and power circuits.
Недостатком такого инвертора является то, что при малом сопротивлении нагрузки в коммутирующем контуре имеет место излишек реактивной мощности, что вызывает перенапряжение на элементах схемы. The disadvantage of this inverter is that with a small load resistance in the switching circuit there is an excess of reactive power, which causes an overvoltage on the circuit elements.
Указанного недостатка лишена схема инвертора с рекуперирующими диодами, включенными встречно-параллельно с тиристорами [2]. Инвертор содержит два последовательно соединенных резонансных конденсатора, включенных между положительной и отрицательной клеммами источника напряжения, два согласно-последовательно соединенных рекуперирующих диода, катод одного из которых подключен к положительной клемме, а анод другого - к отрицательной, а их общая точка через резонансный дроссель и первичную обмотку трансформатора подключена к общей точке конденсаторов; вторичные обмотки трансформаторов и два диода образуют схему выпрямления со средней точкой, подключенную к нагрузке, шунтированной конденсатором фильтра, два транзистора, каждый из которых шунтирует один из обратных диодов так, что его коллектор подключен к катоду диода, а эмиттер - к аноду. The indicated drawback is deprived of the inverter circuit with recuperating diodes connected in parallel with the thyristors [2]. The inverter contains two series-connected resonant capacitors connected between the positive and negative terminals of the voltage source, two series-connected recovery diodes, the cathode of one of which is connected to the positive terminal and the anode of the other to the negative, and their common point through the resonant inductor and the primary the transformer winding is connected to the common point of the capacitors; the secondary windings of the transformers and two diodes form a rectification circuit with a midpoint connected to the load shunted by the filter capacitor, two transistors, each of which shunts one of the return diodes so that its collector is connected to the diode's cathode, and the emitter to the anode.
Особенностью приведенного инвертора является то, что как прямой ток резонансного контура, так и обратный протекает через первичную обмотку трансформатора. Это приводит к тому, что при уменьшении сопротивления нагрузки до нуля выпрямленный ток возрастает практически в два раза по сравнению с номинальным, что приводит к перегрузке трансформаторов и диодов выпрямителя. Кроме того, рекуперация энергии происходит через трансформатор, КПД которого составляет 0,8 - 0,85, что снижает величину рекуперированной энергии и, следовательно, КПД инвертора уменьшается на 7 - 10%. A feature of the inverter is that both the direct current of the resonant circuit and the reverse flow through the primary winding of the transformer. This leads to the fact that when the load resistance decreases to zero, the rectified current increases almost twice compared to the nominal, which leads to an overload of the transformers and rectifier diodes. In addition, energy recovery occurs through a transformer, the efficiency of which is 0.8 - 0.85, which reduces the amount of energy recovered and, therefore, the inverter efficiency is reduced by 7 - 10%.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и положительному эффекту является преобразователь постоянного напряжения в переменное [3]. Closest to the invention in technical essence and positive effect is a DC-to-AC converter [3].
Преобразователь постоянного напряжения в переменное содержит последовательный тиристорный резонансный инвертор с выходным трансформатором и узлом рекуперации избыточной энергии указанного трансформатора, к вторичной обмотке которого, выполненной со средним выводом, через тиристорный делитель частоты подключена цепь нагрузки, состоящая из дросселя и двух диодов, анод первого из которых подключен к концу вторичной обмотки трансформатора, а анод второго через последовательно включенный дроссель - к началу этой обмотки, причем тиристорный делитель частоты выполнен мостовым и подключен анодной группой к катодам диодов, а катодной - к среднему выводу вторичной обмотки трансформатора. The DC-to-AC converter contains a serial thyristor resonant inverter with an output transformer and an excess energy recovery unit of the specified transformer, to the secondary winding of which is made with an average output, a load circuit is connected via a thyristor frequency divider, consisting of a choke and two diodes, the anode of the first of which connected to the end of the secondary winding of the transformer, and the anode of the second through a series-connected inductor to the beginning of this winding, and The frequency divider is made by a bridge and connected by the anode group to the cathodes of the diodes, and the cathode group is connected to the middle terminal of the secondary winding of the transformer.
Преобразователь [3] по сравнению с инверторами [1 и 2] имеет преимущество, заключающееся в том, что при уменьшении сопротивления нагрузки избыток реактивной мощности рекуперируется в источник питания, минуя нагрузку, что позволяет избежать перегрузки по току выпрямительных диодов и нагрузки. The converter [3] compared with inverters [1 and 2] has the advantage that when the load resistance decreases, the excess reactive power is recovered to the power source, bypassing the load, which avoids overcurrent of rectifier diodes and load.
Однако в преобразователе [3], как и в инверторе [2], рекуперация энергии осуществляется через выходной трансформатор, что также снижает его КПД на 7 - 10%. However, in the converter [3], as in the inverter [2], energy recovery is carried out through the output transformer, which also reduces its efficiency by 7 - 10%.
Кроме того, у преобразователя [3] выходной трансформатор при сопротивлении нагрузки, согласованном с волновым сопротивлением резонансного контура, работает в режиме частного перемагничивания магнитопровода, так как по его первичным обмоткам, включенным согласно, ток протекает в одном направлении. In addition, the output transformer [3], when the load resistance is matched with the wave impedance of the resonant circuit, operates in the mode of private magnetization reversal of the magnetic circuit, since current flows in one direction along its primary windings switched on according to.
При работе трансформатора в режиме частного перемагничивания магнитопровода по сравнению с трансформатором, работающим по полному циклу перемагничивания, требуется большее число витков обмоток и магнитопровод с большим объемом сердечника. Это снижает КПД до 0,7 - 0,8 и соответственно приводит к уменьшению КПД всего устройства на 10 - 15%. When the transformer is operating in the private magnetization reversal mode of the magnetic circuit as compared to a transformer operating in a full magnetization reversal cycle, a larger number of turns of the windings and a magnetic circuit with a large core volume are required. This reduces the efficiency to 0.7 - 0.8 and accordingly leads to a decrease in the efficiency of the entire device by 10 - 15%.
Общим недостатком всех приведенных выше устройств [1 - 3] являются их ограниченные функциональные возможности в регулировании выходного напряжения. Регулирование в них может осуществляться только при использовании частотно-импульсной модуляции. A common drawback of all the above devices [1 - 3] is their limited functionality in regulating the output voltage. Regulation in them can be carried out only when using frequency-pulse modulation.
Недостатки такого способа известны: ограниченный диапазон регулирования; необходимость использования трансформатора, рассчитанного на сравнительно низкую частоту, что снижает его КПД и, следовательно, КПД всего устройства, увеличение габаритов и массы как трансформатора, так и конденсатора фильтра. The disadvantages of this method are known: a limited range of regulation; the need to use a transformer designed for a relatively low frequency, which reduces its efficiency and, consequently, the efficiency of the entire device, an increase in the dimensions and mass of both the transformer and the filter capacitor.
Цель изобретения - повышение КПД преобразователя и расширение его функциональных возможностей. The purpose of the invention is to increase the efficiency of the Converter and expand its functionality.
Повышение КПД достигается за счет снижения потерь при рекуперации энергии и за счет работы выходного трансформатора на высокой фиксированной частоте в режиме перемагничивания магнитопровода по полному циклу. The increase in efficiency is achieved by reducing losses during energy recovery and due to the operation of the output transformer at a high fixed frequency in the magnetization reversal mode of the magnetic circuit in a full cycle.
Расширение функциональных возможностей преобразователя, а именно широкодиапазонное регулирование выходного напряжения (тока), обеспечивается наличием широтно-импульсной модуляции напряжения (тока) первичных обмоток выходного трансформатора. Возможность широкодиапазонного регулирования выходного напряжения, в свою очередь, позволяет расширить область применения предлагаемого преобразователя. The expansion of the converter's functionality, namely, wide-range regulation of the output voltage (current), is provided by the presence of pulse-width modulation of the voltage (current) of the primary windings of the output transformer. The possibility of wide-range regulation of the output voltage, in turn, allows you to expand the scope of the proposed Converter.
Цель достигается тем, что в преобразователе постоянного напряжения в переменное, содержащем резонансный тиристорный инвертор с выходным трансформатором и узлом рекуперации, анод зарядного тиристора первой силовой цепи соединен с концом одной первичной обмотки трансформатора, начало которой подключено к положительной клемме источника питания, его катод соединен с анодом зарядного тиристора второй силовой цепи, катод которого подключен к концу другой первичной обмотки трансформатора, начало которой соединено с отрицательной клеммой источника питания; точка соединения анода и катода двух зарядных тиристоров через резонансный дроссель подключена к общей точке резонансных конденсаторов, а каждая силовая цепь шунтирована встречно-параллельно соединенными модулирующими тиристорами и рекуперирующим диодом так, что анод первого модулирующего тиристора соединен с положительной клеммой источника питания, а катод - с общей точкой двух зарядных тиристоров и анодом второго модулирующего тиристора, катод которого подключен к отрицательной клемме источника питания; резистор нагрузки шунтирован конденсатором фильтра. The goal is achieved in that in a DC-to-AC converter containing a resonant thyristor inverter with an output transformer and a recovery unit, the anode of the charging thyristor of the first power circuit is connected to the end of one primary winding of the transformer, the beginning of which is connected to the positive terminal of the power source, its cathode is connected to the anode of the charging thyristor of the second power circuit, the cathode of which is connected to the end of the other primary winding of the transformer, the beginning of which is connected to the negative terminal Power supply; the connection point of the anode and cathode of the two charging thyristors is connected through a resonant inductor to a common point of the resonant capacitors, and each power circuit is shunted by counter-parallel connected modulating thyristors and a recovery diode so that the anode of the first modulating thyristor is connected to the positive terminal of the power source, and the cathode to the common point of the two charging thyristors and the anode of the second modulating thyristor, the cathode of which is connected to the negative terminal of the power source; the load resistor is shunted by the filter capacitor.
На фиг. 1 представлена предлагаемая схема преобразователя; на фиг. 2 - диаграммы напряжений и токов, поясняющие его работу; на фиг. 3 - 4 - схемы аналогов; на фиг. 5 - схема преобразователя постоянного напряжения в переменное, принятого за прототип. In FIG. 1 shows the proposed converter circuit; in FIG. 2 - voltage and current diagrams explaining its operation; in FIG. 3 - 4 - circuit analogs; in FIG. 5 is a diagram of a DC / AC converter adopted as a prototype.
На чертежах и в тексте приняты следующие обозначения:
1 и 2 - рекуперирующие диоды;
3 - резонансный дроссель;
4 и 5 - резонансные конденсаторы;
6 и 7 - положительная и отрицательная клеммы источника питания;
8 и 9 - зарядные тиристоры;
10 и 11 - первичные обмотки трансформатора;
12 - трансформатор;
13 и 14 - вторичные обмотки трансформатора;
15 и 16 - диоды схемы выпрямления;
17 - резистор нагрузки;
18 - конденсатор фильтра;
19 и 20 - модулирующие тиристоры;
t1 - сдвиг импульсов включения тиристоров 19 и 20 относительно импульсов включения тиристоров 8 и 9;
t2 - половина периода собственных колебаний резонансного контура;
T - период следования импульсов включения тиристоров 8 и 9.In the drawings and in the text, the following notation:
1 and 2 - recovery diodes;
3 - resonant inductor;
4 and 5 - resonant capacitors;
6 and 7 - positive and negative terminals of the power source;
8 and 9 - charging thyristors;
10 and 11 - the primary winding of the transformer;
12 - transformer;
13 and 14 - secondary windings of the transformer;
15 and 16 - diodes of the rectification circuit;
17 - load resistor;
18 - filter capacitor;
19 and 20 - modulating thyristors;
t 1 is the shift of the switching pulses of the
t 2 - half the period of natural oscillations of the resonant circuit;
T is the repetition period of the switching pulses of
Предлагаемый резонансный преобразователь с широтно-импульсной модуляцией (фиг. 1) содержит два рекуперирующих диода 1 и 2; резонансный дроссель 3, два последовательно соединенных резонансных конденсатора 4 и 5, включенных между положительной 6 и отрицательной 7 клеммами источника питания; две последовательно соединенные силовые цепи, каждая из которых образована последовательно включенными зарядными тиристорами 8, 9 и первичной обмоткой 10 и 11 трансформатора 12, причем анод зарядного тиристора 8 первой силовой цепи соединен с концом первичной обмотки 10 трансформатора 12, начало которой подключено к положительной клемме 6 источника питания, а катод соединен с анодом зарядного тиристора 9 второй силовой цепи, катод которого подключен к концу первичной обмотки 11 трансформатора 12, начало которой соединено с отрицательной клеммой 7 источника питания. Точка соединения зарядных тиристоров 8 и 9 через резонансный дроссель 3 подключена к общей точке резонансных конденсаторов 4 и 5. Кроме того, каждая силовая цепь шунтирована встречно-параллельно включенными модулирующими тиристорами 19, 20 и рекуперирующими диодами 1 и 2 так, что анод первого модулирующего тиристора 19 соединен с положительной клеммой 6 источника питания, а катод - с общей точкой резонансных конденсаторов 4, 5 и анодом второго модулирующего тиристора 20, катод которого подключен к отрицательной клемме 7 источника питания; схему выпрямления со средней точкой, содержащую вторичные обмотки 13 и 14 трансформатора 12 и диоды 15, 16, которая подключена к резонатору нагрузки 17, шунтированному конденсатором фильтра 18. The proposed resonant converter with pulse-width modulation (Fig. 1) contains two
Работа преобразователя будет рассмотрена при условии, что волновое сопротивление резонансного контура 4, 5, 3 и приведенное к обмоткам 10 и 11 сопротивление цепи резистора нагрузки 17 согласованы. The operation of the converter will be considered under the condition that the wave impedance of the
Принцип работы предлагаемого преобразователя с широтно-импульсной модуляцией заключается в следующем. The principle of operation of the proposed Converter with pulse-width modulation is as follows.
При включении тиристора 8 импульсом, подаваемым на его управляющий электрод (фиг. 2, a и b), через тиристор 3 начинает протекать ток резонансного контура: обмотка 10 трансформатора 12, тиристор 8, дроссель 3, конденсаторы 4 и 5. Этот ток представляет собой только полуволну "прямого" тока (фиг. 2b). When
При включении тиристора 19 осуществляется широтно-импульсная модуляция тока в первичной обмотке 10 трансформатора 12. Действительно, при проводящем тиристоре 8 включение тиристора 19 вызывает шунтирование силовой цепи, состоящей из зарядного тиристора 8 и первичной обмотки 10. Протекает ток резонансного контура: тиристор 19, дроссель 3, конденсаторы 4 и 5. Поскольку эквивалентное сопротивление тиристора 19 много меньше суммы эквивалентного сопротивления тиристора 8 и приведенного к обмотке 10 сопротивления цепи резистора и нагрузки 17, ток через тиристор 8 становится соизмерим с током удержания. Кроме того, при включении тиристора 19 плюс напряжения обмотки 10 трансформаторы 12 прикладываются к катоду тиристора 8, а минус - к аноду. Под воздействием этих двух факторов происходит выключение тиристора 8. Ток обмотки 10 прерывается, что и обеспечивает широтно-импульсную модуляцию тока первичной обмотки 10 трансформатора 12 (фиг. 2, д). When the
Поскольку в образованном контуре 4, 5, 3 и 19 отсутствует активное сопротивление, то имеет место обратная полуволна тока контура, который протекает через диод 1. Тогда происходит выключение тиристора 19. Осуществляется рекуперация энергии в источник питания (клеммы 6 и 7). Since there is no active resistance in the
При включении тиристора 9 импульсом, подаваемым на его управляющий электрод (фиг. 2 a и b), через тиристор 9 начинает протекать ток резонансного контура: конденсаторы 4, 5, дроссель 3, тиристор 9, первичная обмотка 11 трансформатора 12. Ток резонансного контура, протекающий через тиристор 9 и обмотку 11, аналогичен току обмотки 10 (фиг. 2, b) и создает в магнитопроводе трансформатора 12 магнитный поток, находящийся в противофазе с потоком, образованным током, протекающим по обмотке 10. Таким образом, трансформатор 12 работает в режиме, обеспечивающем перемагничивание магнитопровода по полному циклу. When
При проводящем тиристоре 9 включение тиристора 20 вызывает шунтирование силовой цепи, состоящей из тиристора 9 и обмотки 11 трансформатора 12. При этом начинает протекать ток резонансного контура: конденсаторы 4 и 5, дроссель 3, тиристор 20. Поскольку эквивалентное сопротивление тиристора 20 много меньше суммы эквивалентного сопротивления тиристора 9 и приведенного к обмотке 11 сопротивления цепи резистора нагрузки 17, ток через тиристор 9 становится соизмерим с током удержания. Кроме того, при включении тиристора 20 плюс напряжения обмотки 11 прикладывается к катоду тиристора 9, а минус - к аноду. Под воздействием этих двух факторов происходит выключение тиристора 9. Ток обмотки 11 прерывается, что обеспечивает широтно-импульсную модуляцию тока первичной обмотки 11 трансформатора 12 (фиг. 2, g). With a conducting
Поскольку в образованном контуре 4, 5, 3a, 20 отсутствует активное сопротивление, имеет место обратная полуволна тока контура, который протекает через диод 2. При этом происходит выключение тиристора 20. Осуществляется рекуперация энергии в источник питания (клеммы 6 и 7). Since there is no active resistance in the formed
Тиристоры 19 и 29 включаются при сдвиге импульсного включения относительно импульсов включения тиристоров 8 и 9, большем нуля, но меньшем половины периода собственных колебаний резонансного контура, т.е. при 0 < t1 < t2. При сдвиге импульсов включения тиристоров 19 и 20 относительно импульсов включения тиристоров 8 и 9 на величину, большую половины периода собственных колебаний резонансного контура, но меньшую половины периода следования импульсов включения тиристоров 8 и 9, т.е. при t2 < t1 < T/2, тиристоры 19 и 20 не включаются, так как отсутствует разность потенциалов между анодом и катодом.Thyristors 19 and 29 turn on when the pulse switching relative to the switching pulses of
Изменяя сдвиг импульсов включения тиристоров 19 и 20 относительно импульсов включения тиристоров 8 и 9 в интервале 0≤t1≤t2, получаем изменение действующего значения тока (напряжения) первичных обмоток 10 и 11 трансформатора 12, что позволяет осуществлять регулирование выпрямленного напряжения на резисторе нагрузки 17. Номинальная величина выходного напряжения на резисторе 17 будет при сдвиге импульсов включения тиристоров 19 и 20 относительно импульсов включения тиристоров 8 и 9 на величину, равную половине периода собственных колебаний резонансного контура 4, 5, 3, 9 и 11 или 10, 8, 3, 4 и 5, т.е. при t1 = t2. Минимальная величина выходного напряжения на резисторе нагрузки 17, практически равная нулю, будет при отсутствии этого сдвига, т.е. при t1 = 0.Changing the shift of the turn-on pulses of
К основным преимуществам предлагаемого преобразователя по сравнению с прототипом следует отнести следующее:
трансформатор работает в режиме с полным циклом перемагничивания магнитопровода;
рекуперация энергии осуществляется, минуя обмотки трансформатора;
использование широтно-импульсной модуляции напряжения первичных обмоток трансформатора позволяет регулировать напряжение на нагрузке от нуля до номинального значения;
в процессе регулирования выходного напряжения трансформатор работает на фиксированной высокой частоте.The main advantages of the proposed Converter in comparison with the prototype should include the following:
the transformer operates in a mode with a full magnetization reversal cycle of the magnetic circuit;
energy recovery is carried out bypassing the transformer windings;
the use of pulse-width modulation of the voltage of the primary windings of the transformer allows you to adjust the voltage at the load from zero to the nominal value;
in the process of regulating the output voltage, the transformer operates at a fixed high frequency.
Вышеперечисленные свойства обеспечивают повышение КПД преобразователя на 10 - 15%, снижение его массы и габаритов и расширение функциональных возможностей. The above properties provide an increase in the efficiency of the converter by 10 - 15%, a decrease in its mass and dimensions and an expansion of functionality.
Литература
1. Авторское свидетельство СССР N 1003272, кл. H 02 M 7/515, H 02 P 13/18, Инвертор/ Н.А.Зуев, Роб. Х. Гизатуллин и Рин. Х. Гизатуллин, БИ, N 9, 1983.Literature
1. USSR author's certificate N 1003272, cl. H 02
2. Мелешин В.И., Новинский В.Н. Транзисторные преобразователи напряжения с последовательным резонансным контуром. Электротехника, N 8, М.: Энергоатомиздат, 1990, с. 47 - 53, рис. 1, B. 2. Meleshin V.I., Novinsky V.N. Transistor voltage converters with a series resonant circuit. Electrical Engineering,
3. Авторское свидетельство СССР 1 285 552, кл. H 02 M 7/519. Преобразователь постоянного напряжения в переменное. Шварц А.Н., Курчик Б.З., БИ, N 13, 1987. 3. USSR author's certificate 1,285,552, cl. H 02
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95114324A RU2110881C1 (en) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | Pulse-width modulated resonance-tuned converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95114324A RU2110881C1 (en) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | Pulse-width modulated resonance-tuned converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95114324A RU95114324A (en) | 1997-11-10 |
| RU2110881C1 true RU2110881C1 (en) | 1998-05-10 |
Family
ID=20171219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95114324A RU2110881C1 (en) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | Pulse-width modulated resonance-tuned converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2110881C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2443051C1 (en) * | 2011-02-09 | 2012-02-20 | Открытое акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" | Stabilized quasi-resonance converter |
| RU180125U1 (en) * | 2017-12-27 | 2018-06-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | High voltage input power converter |
| RU2821803C1 (en) * | 2024-01-29 | 2024-06-26 | Юрий Николаевич Шуваев | Shuvaev's multiphase resonant voltage converter |
-
1995
- 1995-08-10 RU RU95114324A patent/RU2110881C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Мелешин В.И., Новинский В.Н. Транзисторные преобразователи напряжения с последовательным резонансным контуром. Электротехника. - М.: Энергоатомиздат, 1990, N 8, с. 47 - 53, рис.1.13. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2443051C1 (en) * | 2011-02-09 | 2012-02-20 | Открытое акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" | Stabilized quasi-resonance converter |
| RU180125U1 (en) * | 2017-12-27 | 2018-06-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | High voltage input power converter |
| RU2821803C1 (en) * | 2024-01-29 | 2024-06-26 | Юрий Николаевич Шуваев | Shuvaev's multiphase resonant voltage converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6310785B1 (en) | Zero voltage switching DC-DC converter | |
| US8441812B2 (en) | Series resonant converter having a circuit configuration that prevents leading current | |
| US4768141A (en) | D.c.-a.c. converter having an asymmetric half-bridge circuit | |
| EP0227382B1 (en) | Forward converters used in switching power supplies | |
| Holtz et al. | A nondissipative snubber circuit for high-power GTO inverters | |
| Borage et al. | Characteristics and design of an asymmetrical duty-cycle-controlled LCL-T resonant converter | |
| US5563775A (en) | Full bridge phase displaced resonant transition circuit for obtaining constant resonant transition current from 0° phase angle to 180° phase angle | |
| US5172308A (en) | DC-DC converter with transformer having a single secondary winding | |
| US20030021135A1 (en) | Power supply unit including an inverter | |
| EP0058401B1 (en) | High frequency switching circuit | |
| US4706178A (en) | Power conversion system | |
| Pal et al. | A three-phase three-level isolated DC–AC converter with line frequency unfolding | |
| US6914788B2 (en) | Power supply apparatus | |
| EP0012648B1 (en) | Single-pole commutation circuit | |
| RU2110881C1 (en) | Pulse-width modulated resonance-tuned converter | |
| US5327334A (en) | Zero current switching DC-DC converter incorporating a tapped resonant inductor | |
| US4455600A (en) | Single phase, double-ended thyristor inverter with choke-coupled impulse commutation | |
| JPH07123718A (en) | Dc-dc converter | |
| CN109995264B (en) | Bidirectional DC-AC converter and control method thereof | |
| RU2186452C2 (en) | Half-bridge dc voltage converter | |
| SU838967A1 (en) | Dc-to-ac voltage converter | |
| SU1179499A1 (en) | Single-phase reversible converter with artificial switching | |
| SU1767647A1 (en) | Voltage transformer | |
| SU1282294A1 (en) | Self-excited voltage inverter | |
| RU2007830C1 (en) | Self-excited half-bridge inverter |