RU2103768C1 - Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки - Google Patents
Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2103768C1 RU2103768C1 RU92004094A RU92004094A RU2103768C1 RU 2103768 C1 RU2103768 C1 RU 2103768C1 RU 92004094 A RU92004094 A RU 92004094A RU 92004094 A RU92004094 A RU 92004094A RU 2103768 C1 RU2103768 C1 RU 2103768C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- car
- correction
- digital
- primary
- column
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Использование: в радиотехнике и радио- и гидролокации, системах спутниковой связи. Способ коррекции основан на подаче калибровочного сигнала на вход антенной решетки, выполнении аналого-цифрового преобразования сигналов, выделении их квадратурных составляющих, получении по комплексным напряжениям откликов первичных каналов на калибровочный источник коэффициентов коррекции, их запоминании и последующем использовании для взвешивания напряжений выходных сигналов при обычной работе, отличается тем, что квадратурные составляющие коэффициентов коррекции определяют по серии из N временных отсчетов в виде:
где α - косинусная (синусная) составляющая коэффициента коррекции rq-го первичного канала ЦАР, расположенного в r-ой строке q-го столбца;
- квадратурные составляющие отклика rq-го первичного канала ЦАР в i-м отсчете времени; xr, xч - обобщенные координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР; λ - длина волны излучения калибрующего источника; dr, dq - расстояние между элементами решетки в строке и столбце; R, Q - количество элементов в строке и столбце ЦАР; β,ε - угловые координаты калибрующего источника;
9 ил.
где α
- квадратурные составляющие отклика rq-го первичного канала ЦАР в i-м отсчете времени; xr, xч - обобщенные координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР; λ - длина волны излучения калибрующего источника; dr, dq - расстояние между элементами решетки в строке и столбце; R, Q - количество элементов в строке и столбце ЦАР; β,ε - угловые координаты калибрующего источника;
9 ил.
Description
Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в радио- и гидролокации, системах спутниковой связи при обработке сигналов цифровых антенных решеток (ЦАР).
В настоящее время наиболее перспективным типом антенных устройств следует признать ЦАР, подтверждением чему служат многочисленные публикации [1, 2, 3, 4]. Для реализации высоких возможностей таких систем приемные каналы многолучевой диаграммо-образующей схемы (ДОС) должны обладать идентичными амплитудно-фазовыми и частотными характеристиками, поскольку "любая система, в которой хотя бы частично процесс формирования луча осуществляется вне первичных приемных каналов, чувствительна к фазовым и амплитудным ошибкам в приемных каналах и в антенне" [2, c. 6]. Следует отметить, что не менее остро подобная проблема стоит и в отношении фазированных антенных решеток (ФАР) [5] . Однако в отличие от таковых цифровой метод формирования лучей в ЦАР позволяет более эффективно осуществить компенсацию погрешностей в амплитудно-фазовом распределении поля на раскрыве антенны без жестких ограничений "в абсолютных допусках на параметры приемных каналов и использования контроля по цепям обратной связи" [2, 6].
Среди известных способов коррекции амплитудно-фазовых характеристик каналов многоканального анализатора можно указать способ, реализовавный в устройствах [6, 7] . Суть его сводится к тому, что фазы выходных сигналов соседних каналов сравниваются в фазовых детекторах, после чего управляющие сигналы, пропорциональные их разностям, поступают на соответствующие управляемые фазовращатели. В результате разность фаз соседних каналов уменьшается, и их выходные сигналы поддерживаются синфазными.
Ограниченность данного подхода состоит в ориентации на коррекцию лишь фазовых ошибок без компенсации амплитудных искажений.
Далеко не лучшим является и сам метод устранения фазовых различий, требующий установки в первичных каналах управляемых фазовращателей и фазовых детекторов, и тем самым заведомо обреченный на большие систематические погрешности из-за неидентичности характеристик указанных фазовращателей и дискриминаторов фазы.
Негативную роль играет большая величина дискрета приращения фазы при цифровом управлении фазовращателями. И наконец, весьма существенно, что в случае антенной решетки синфазность напряжений по выходу первичных каналов будет иметь место только при расположении источника контрольного сигнала на нормали к полотну антенны. В иных же условиях применение рассматриваемого устройства вызовет смещенность оценок угловых координат пеленгуемых объектов.
Другой способ автоматической стабилизации амплитудно-фазовых характеристик 25 приемных каналов, нагруженных на резистивную ДОС, предложен в [8]. Суть его сводится к тому, что на вход каналов антенной решетки через направленные ответвители непрерывно подается контрольный пилот-сигнал, разнесенный по частоте от частоты входного сигнала на величину fпч2. Контрольный и входной сигналы одновременно проходят все приемные цепи каждого канала, включая первый преобразователь частоты, при этом оба сигнала подвергаются одинаковым воздействиям. Перед вторым преобразователем частоты производится разделение частот, и далее пилот-сигнал используется в качестве второго гетеродинного напряжения. В результате на разностной частоте происходит вычитание фазовых набегов по входному и выходному сигналам, обеспечивая тем самым фазовую стабильность каналов.
Данный способ позволяет добиться идентичности широкополосных приемных трактов в случае, если время запаздывания сигналов в них при разносе по частоте на Δf = fпч2 будет сделано достаточно близким. Кроме того, жесткие требования налагаются на стабильность колебаний гетеродина fпч1 и пилот-сигнала, иначе последний может просто не попасть в полосу пропускания УПЧ-1.
Среди недостатков способа [8] следует указать также сложность технической реализации полосового фильтра, предназначенного для сепарации пилот-сигнала. Однако самым серьезным ограничением является невозможность применения способа при оцифровке сигналов на высокой частоте (10 МГц и более), поскольку величина fпч2 должна быть относительно малой, дабы существенно не расширять полосу пропускания УПЧ-1. Это вызвано тем, что расширение полосы снижает помехозащищенность РЛС, и не способствует устранению амплитудных искажений (выдержать одинаковым коэффициент усиления приемника при разносе частот на 10 МГц и более практически невозможно).
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки (ЦАР), предложенный в [9] и включающий подачу калибровочного сигнала на вход ЦАР, аналого-цифровое преобразование сигнала в каждом канале, выделение квадратурных составляющих откликов первичных каналов, определение коэффициентов коррекции по комплексным неапряжениям откликов первичных каналов на калибровочный сигнал, их запоминание и последующее использование для взвешивания напряжений выходных сигналов приемных каналов. В способе-прототипе калибровочный сигнал подается на вход антенной решетки с помощью вспомогательной антенны в ближней (дальней) зоне либо через откалиброванные линии, проложенные вдоль раскрыва. Это позволяет включить в цепь коррекции ошибки из-за разброса характеристик антенных элементов и рассогласования фидерных трактов. Вспомогательная антенна должна иметь определенную направленность, "чтобы она облучала раскрыв основной антенны, не облучая окружающих предметов, переотражения от которых могут попасть в раскрыв и нарушить требуемое распределение калибрующего поля" [9].
Коэффициенты коррекции определяются по известному тестовому распределению сигналов на входах приемников, имеющему вид
и их выходным откликам
путем выполнения аналого-цифрового преобразования сигналов в каждом канале и последующего формирования диагональной матрицы коэффициентов коррекции С с элементами
Полученные весовые коэффициенты используют для взвешивания напряжений сигналов, принятых при обычной работе по выходу приемных каналов, т.е. весовой вектор w, требуемый для формирования заданной формы луча в заданном направлении корректируется так, что фактически принимает вид С • W.
и их выходным откликам
путем выполнения аналого-цифрового преобразования сигналов в каждом канале и последующего формирования диагональной матрицы коэффициентов коррекции С с элементами
Полученные весовые коэффициенты используют для взвешивания напряжений сигналов, принятых при обычной работе по выходу приемных каналов, т.е. весовой вектор w, требуемый для формирования заданной формы луча в заданном направлении корректируется так, что фактически принимает вид С • W.
Очевидными недостатками способа-прототипа являются неоптимальность коэффициентов коррекции, необходимость точного измерения напряжения сигналов на входах приемников X', что технически достаточно сложно. При этом точность расчета коэффициентов коррекции определяется точностью измерения абсолютных значений входных сигналов, а это крайне нежелательно. Гораздо удачнее было бы привязаться к информации об относительном распределении поля вдоль полотна решетки, связанному с направлением на калибровочный источник, а информацию об амплитуде калибровочного сигнала на входах приемников получать косвенным образом, по напряжениям выходных сигналов. Именно этот прием и положен в основу предлагаемого способа.
Сущность изобретения заключается в том, что квадратурные составляющие коэффициентов коррекции определяют по серии из N временных отсчетов в соответствии с выражением
α и α
где - соответственно косинусная и синусная составляющие коэффициента коррекции rq-го первичного канала ЦАР, расположенного в r-той строке q-го столбца;
- квадратурные составляющие отклика rq-го первичного канала ЦАР в i-м отсчете времени;
xr, xq - обобщенные координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР;
λ - длина волны излучения калибрующего источника;
dr, dq - расстояние между элементами решетки соответственно в строке и в столбце;
R, Q - количество элементов решетки соответственно в строке и столбце;
β,ε - угловые координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР;
а взвешивание напряжений выходных сигналов первичных каналов при обычной работе на полученные коэффициенты коррекции осуществляют путем формирования напряжений вида
Существенным отличием изобретения является оптимальность коэффициентов коррекции в смысле метода наименьших квадратов. В этом несложно убедиться если минимизировать функционал, соответствующий плоской ЦАР
- откорректированные квадратурные составляющие напряжений по выходу первичных каналов;
- требуемые квадратурные составляющие напряжения по выходу rq-гo первичного канала в i-м отсчете времени, соответствующие заданному положению калибровочного источника относительно плоскости ЦАР (координатам xr и xq).
α
где - соответственно косинусная и синусная составляющие коэффициента коррекции rq-го первичного канала ЦАР, расположенного в r-той строке q-го столбца;
- квадратурные составляющие отклика rq-го первичного канала ЦАР в i-м отсчете времени;
xr, xq - обобщенные координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР;
λ - длина волны излучения калибрующего источника;
dr, dq - расстояние между элементами решетки соответственно в строке и в столбце;
R, Q - количество элементов решетки соответственно в строке и столбце;
β,ε - угловые координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР;
а взвешивание напряжений выходных сигналов первичных каналов при обычной работе на полученные коэффициенты коррекции осуществляют путем формирования напряжений вида
Существенным отличием изобретения является оптимальность коэффициентов коррекции в смысле метода наименьших квадратов. В этом несложно убедиться если минимизировать функционал, соответствующий плоской ЦАР
- откорректированные квадратурные составляющие напряжений по выходу первичных каналов;
- требуемые квадратурные составляющие напряжения по выходу rq-гo первичного канала в i-м отсчете времени, соответствующие заданному положению калибровочного источника относительно плоскости ЦАР (координатам xr и xq).
Следуя предписанию метода наименьших квадратов, на основании (3) получим систему уравнений
результатом решения которой являются коэффициенты
Учитывая, что на самом деле
решение системы уравнений (4) получим в виде
Отсюда несложно придти к выражению (1), если использовать косвенную оценку квадратурных составляющих амплитуды сигнала калибровочного источника по выходным напряжениям первичных каналов для требуемого распределения поля на раскрыве решетки
В случае линейной эквидистантной ЦАР, являющейся частным случаем рассмотренной плоской антенной решетки, процедура расчета коэффициентов коррекции существенно упрощается. При этом во входящих в выражения (1) величинах следует опустить индекс q, равный в данном случае единице. В результате они примут вид
Аналогичные изменения произойдут и в выражениях (2)
Количество операций заявляемого способа может быть существенно сокращено, если установить калибровочный источник на направлении нормали к решетке. При таком расположении источника его обобщенные координаты xr = xq = 0. В этом случае, применительно к плоской ЦАР, расчет коэффициентов коррекции выполняется согласно (1) с учетом
При Q = 1 (линейная ЦАР) для источника на нормали xr = 0 и
Присутствующая в выражениях (5), (6) операция квадратурных составляющих откликов вторичных каналов или оправдывает себя при небольших неидентичностях фазово-амплитудных характеристик первичных каналов. При больших же разбросах указанные суммы не отражают истинной картины об отношении сигнал/шум на входе антенны и могут вовсе обратиться в ноль. Данный прием не может быть использован при выходе из строя части приемных каналов или наличии сбоев в работе некоторых из них. Кроме того, подробное суммирование в любом случае усложняет процесс коррекции характеристик первичных каналов.
результатом решения которой являются коэффициенты
Учитывая, что на самом деле
решение системы уравнений (4) получим в виде
Отсюда несложно придти к выражению (1), если использовать косвенную оценку квадратурных составляющих амплитуды сигнала калибровочного источника по выходным напряжениям первичных каналов для требуемого распределения поля на раскрыве решетки
В случае линейной эквидистантной ЦАР, являющейся частным случаем рассмотренной плоской антенной решетки, процедура расчета коэффициентов коррекции существенно упрощается. При этом во входящих в выражения (1) величинах следует опустить индекс q, равный в данном случае единице. В результате они примут вид
Аналогичные изменения произойдут и в выражениях (2)
Количество операций заявляемого способа может быть существенно сокращено, если установить калибровочный источник на направлении нормали к решетке. При таком расположении источника его обобщенные координаты xr = xq = 0. В этом случае, применительно к плоской ЦАР, расчет коэффициентов коррекции выполняется согласно (1) с учетом
При Q = 1 (линейная ЦАР) для источника на нормали xr = 0 и
Присутствующая в выражениях (5), (6) операция квадратурных составляющих откликов вторичных каналов или оправдывает себя при небольших неидентичностях фазово-амплитудных характеристик первичных каналов. При больших же разбросах указанные суммы не отражают истинной картины об отношении сигнал/шум на входе антенны и могут вовсе обратиться в ноль. Данный прием не может быть использован при выходе из строя части приемных каналов или наличии сбоев в работе некоторых из них. Кроме того, подробное суммирование в любом случае усложняет процесс коррекции характеристик первичных каналов.
С учетом сказанного, в ряде задач, например на стадии изготовления опытных образцов, предпочтительной является коррекция фазово-амплитудных характеристик первичных каналов не под средний, гипотетический канал, а под какой-нибудь реальный приемник из числа имеющихся в составе решетки, выбранный в качестве эталонного, например, из соображений минимального коэффициента шума, отсутствия сбоев в работе цифровой части и т. п.
В этом случае за расчетные соотношения для необходимо подставить значения R = 1 и Q = 1. В результате из соотношений (5), (6) для следуют выражения
где - квадратурные составляющие выходных напряжений эталонного канала в i-й момент времени.
где - квадратурные составляющие выходных напряжений эталонного канала в i-й момент времени.
Следует отметить, что коэффициенты коррекции могут быть определены и по напряжениям откликов первичных каналов на пилот-сигнал в одном временном отсчете, для этого в соотношениях (1) следует задавать N = 1.
Для подтверждения реализуемости заявляемого способа коррекции и доказательства его работоспособности был использован действующий экспериментальный образец 8-канальный линейной ЦАР сантиметрового диапазона, в которой аналого-цифровое преобразование сигналов производится на промежуточной частоте.
На фиг. 1 представлена функциональная схема лабораторного комплекса РЛС на базе ЦАР, где использованы следующие сокращения: СМn смеситель n-го цифрового приемного модуля (n = 1, 2,...8), УПЧn - усилитель промежуточной частоты, АЦПn - аналого-цифровой преобразователь, ЦФРКn - цифровой фильтр разделения квадратур.
На фиг. 2 - 6 - внешний вид основных элементов ЦАР: СВЧ - часть 8-элементной линейной антенной решетки (справа) и комплект УПЧ 8-ми цифровых приемных модулей (слева) - фиг. 2; цифровые приемные модули под различным ракурсом - фиг. 3, 4; буферное оперативное запоминающее устройство (ОЗУ) и устройство управления ЦАР с адаптером ПЭВМ - фиг. 5, 6.
Устройство управления позволяет дешифрировать команды управления, поступающие из ПЭВМ, и далее транслировать их непосредственным адресатам, устанавливая требуемый режим работы ЦАР. При этом обеспечивается возможность контроля исправности БОЗУ и цифровых приемных модулей, оптимизация полосы пропускания ЦФРК, выдача требуемой сетки синхроимпульсов.
ПЭВМ выполняет роль управляющего и обрабатывающего вычислителя. Она обеспечивает управление режимами работы ЦАР, реализацию различных вариантов заявляемого способа коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов, формирование диаграммы направленности ЦАР, выполнение измерительных процедур, статистический анализ результатов эксперимента и их документированию.
Что касается назначения остальных элементов ЦАР, то названия таковых достаточно полно отражают их роль в составе экспериментального комплекса и не нуждаются в комментариях.
На фиг. 7 представлена диаграмма направленности экспериментальной ЦАР на калибровочный источник, установленный на нормали к ее полотну, до проведения коррекции.
На фиг. 8 идеальный вид диаграммы направленности ЦАР, соответствующий этому случаю.
На фиг. 9 - один из результатов коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов экспериментальной ЦАР заявляемым способом при расположении полезного источника на нормали к решетке.
Таким образом, экспериментальная проверка полностью подтвердила работоспособность и реализуемость предлагаемого способа коррекции.
Литература:
1. Valentine Р. Digital beamforming: new technology for tomorrow's radars//Defense Electonics.- 1984. - X, N 10. - P. 102 - 107. (Сокращенный перевод: Цифровое формирование лучей ДН в перспективных РЛС: Экспресс-информация// Радиоэлектроника за рубежом/ НИИЭИР. - 1085. - Выл. 13.- С. 7-10).
1. Valentine Р. Digital beamforming: new technology for tomorrow's radars//Defense Electonics.- 1984. - X, N 10. - P. 102 - 107. (Сокращенный перевод: Цифровое формирование лучей ДН в перспективных РЛС: Экспресс-информация// Радиоэлектроника за рубежом/ НИИЭИР. - 1085. - Выл. 13.- С. 7-10).
2. Barton Р. Digital beamforming for radar//IEE Proc. - 1980. - Vol. 127, Pt. F, N 4. - Р. 266 - 277. (Перевод: Бартон П. Цифровое формирование луча / Пер. Митяшев М. Б. ГОНТИ. 1984. Технический перевод N 196. инв. 279/84.)
3. Ruvin А. E., Weinberg L. Digital multiple beamforming techniques for radar: EASCON'78 Record.//IEEE Electronics and Aerospace Systems Convention. -Arlington, Sept. 25 - 27, 1978.- P.152 - 163. (Сокращенный перевод: Цифровые методы формирования многолучевой диаграммы направленности для радиолокатора: Экспресс-информация. Радиотехника СВЧ/ВИНИТИ. - 1979. - N 34).
3. Ruvin А. E., Weinberg L. Digital multiple beamforming techniques for radar: EASCON'78 Record.//IEEE Electronics and Aerospace Systems Convention. -Arlington, Sept. 25 - 27, 1978.- P.152 - 163. (Сокращенный перевод: Цифровые методы формирования многолучевой диаграммы направленности для радиолокатора: Экспресс-информация. Радиотехника СВЧ/ВИНИТИ. - 1979. - N 34).
4. Евстропов Г.А., Иммореев И.Я. Цифровые методы формирования диаграмм направленности приемных антенных решеток. Проблемы антенной техники /Под ред. Л. Д. Бахраха, Д.И Воскресенского. - М.: Радио и связь, 1989, c. 88 - 106.
5. Шишов Ю.А., Голик А.М., и др. Адаптация ФАР по результатам встроенного контроля (Обзор)//Зарубежная радиоэлектроника, N 9. 1990, c. 69 - 89.
6. Авт. св. СССР N 1487113, МКИ H 01 Q 3/26. Устройство автоматической стабилизации фаз сигналов многоканального тракта. Есин С.В., Качанов В.И., Пирхавка А.П., БИ, N 22, 1989.
7. Авт. св. СССР N 1269259, МКИ H 0З L 7/00. Устройство автоматического фазирования многоканального СВЧ-усилителя. Есин С.В., Качанов В.И. - БИ, N 41, 1986.
8. Villiam Р.L. Multiple channel receivers for I.F. beam forming/ International Conference Rаdаr-77, 1977, London, Oktober, - P. 427 - 431.
9. Barton P. Digital beamforming for radar//IEE Proc.- 1980.- Vol. 127, Pt. F, N 4. - P. 266 - 277. (Перевод: Бартон П. Цифровое формирование луча / Пер. Митяшев М. Б. ГОНТИ. 1984. Технический перевод N 196. инв. 279/84. с. 30-31 - прототип.
Claims (1)
- Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки (ЦАР), включающий подачу калибровочного сигнала на вход ЦАР, аналого-цифровое преобразование сигнала в каждом канале, выделение квадратурных составляющих откликов первичных каналов, определение коэффициентов коррекции по комплексным напряжениям откликов первичных каналов на калибровочный сигнал, их запоминание и последующее использование для взвешивания напряжений выходных сигналов приемных каналов, отличающийся тем, что квадратурные составляющие коэффициентов коррекции определяют по серии из N временных отсчетов в соответствии с выражением
где α
квадратурные составляющие отклика rq-го первичного канала ЦАР в i-м отсчете времени;
Xr, Xq обобщенные координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР;
λ -длина волны излучения калибрующего источника;
dr, dq расстояние между элементами решетки соответственно в строке и в столбце;
R, Q количество элементов решетки соответственно в строке и столбце;
β,ε -угловые координаты калибрующего источника относительно нормали ЦАР;
а взвешивание напряжений выходных сигналов первичных каналов при обычной работе на полученные коэффициенты коррекции осуществляют путем формирования напряжений вида
т
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92004094A RU2103768C1 (ru) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92004094A RU2103768C1 (ru) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU92004094A RU92004094A (ru) | 1995-07-09 |
RU2103768C1 true RU2103768C1 (ru) | 1998-01-27 |
Family
ID=20131544
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU92004094A RU2103768C1 (ru) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2103768C1 (ru) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2471271C2 (ru) * | 2011-03-11 | 2012-12-27 | Петр Николаевич Башлы | Способ оптимизации широкополосных антенных решеток |
RU2475985C2 (ru) * | 2004-05-07 | 2013-02-20 | Квэлкомм Инкорпорейтед | Направляющее разнесение для системы связи с несколькими антеннами на основе мультиплексирования с ортогональным частотным разделением сигналов (ofdm) |
US8520498B2 (en) | 2004-02-18 | 2013-08-27 | Qualcomm Incorporated | Transmit diversity and spatial spreading for an OFDM-based multi-antenna communication system |
US8543070B2 (en) | 2006-04-24 | 2013-09-24 | Qualcomm Incorporated | Reduced complexity beam-steered MIMO OFDM system |
US8767701B2 (en) | 2004-07-15 | 2014-07-01 | Qualcomm Incorporated | Unified MIMO transmission and reception |
US8903016B2 (en) | 2003-12-17 | 2014-12-02 | Qualcomm Incorporated | Spatial spreading in a multi-antenna communication system |
US8909174B2 (en) | 2004-05-07 | 2014-12-09 | Qualcomm Incorporated | Continuous beamforming for a MIMO-OFDM system |
RU2575772C1 (ru) * | 2014-11-24 | 2016-02-20 | Акционерное общество Центральное конструкторское бюро аппаратостроения | Способ измерения комплексных амплитуд возбуждения каналов фазированной антенной решетки |
RU186029U1 (ru) * | 2018-10-16 | 2018-12-26 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Устройство автоматической частотнозависимой компенсации амплитудных и фазовых рассогласований каналов ЦАР |
RU203425U1 (ru) * | 2020-10-14 | 2021-04-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Устройство автоматической устойчивой частотнозависимой компенсации амплитудных и фазовых рассогласований каналов ЦАР |
CN114679227A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-06-28 | 电子科技大学 | 一种测向误差的空间频域校正方法 |
-
1992
- 1992-10-16 RU RU92004094A patent/RU2103768C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JEE Proc. 1980, v. 127, N 4, p. 266-277. * |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8903016B2 (en) | 2003-12-17 | 2014-12-02 | Qualcomm Incorporated | Spatial spreading in a multi-antenna communication system |
US11171693B2 (en) | 2003-12-17 | 2021-11-09 | Qualcomm Incorporated | Spatial spreading in a multi-antenna communication system |
US10476560B2 (en) | 2003-12-17 | 2019-11-12 | Qualcomm Incorporated | Spatial spreading in a multi-antenna communication system |
US9787375B2 (en) | 2003-12-17 | 2017-10-10 | Qualcomm Incorporated | Spatial spreading in a multi-antenna communication system |
US8520498B2 (en) | 2004-02-18 | 2013-08-27 | Qualcomm Incorporated | Transmit diversity and spatial spreading for an OFDM-based multi-antenna communication system |
US8923785B2 (en) | 2004-05-07 | 2014-12-30 | Qualcomm Incorporated | Continuous beamforming for a MIMO-OFDM system |
US8909174B2 (en) | 2004-05-07 | 2014-12-09 | Qualcomm Incorporated | Continuous beamforming for a MIMO-OFDM system |
RU2475985C2 (ru) * | 2004-05-07 | 2013-02-20 | Квэлкомм Инкорпорейтед | Направляющее разнесение для системы связи с несколькими антеннами на основе мультиплексирования с ортогональным частотным разделением сигналов (ofdm) |
US8767701B2 (en) | 2004-07-15 | 2014-07-01 | Qualcomm Incorporated | Unified MIMO transmission and reception |
US8824583B2 (en) | 2006-04-24 | 2014-09-02 | Qualcomm Incorporated | Reduced complexity beam-steered MIMO OFDM system |
US8543070B2 (en) | 2006-04-24 | 2013-09-24 | Qualcomm Incorporated | Reduced complexity beam-steered MIMO OFDM system |
RU2471271C2 (ru) * | 2011-03-11 | 2012-12-27 | Петр Николаевич Башлы | Способ оптимизации широкополосных антенных решеток |
RU2575772C1 (ru) * | 2014-11-24 | 2016-02-20 | Акционерное общество Центральное конструкторское бюро аппаратостроения | Способ измерения комплексных амплитуд возбуждения каналов фазированной антенной решетки |
RU186029U1 (ru) * | 2018-10-16 | 2018-12-26 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Устройство автоматической частотнозависимой компенсации амплитудных и фазовых рассогласований каналов ЦАР |
RU203425U1 (ru) * | 2020-10-14 | 2021-04-05 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Устройство автоматической устойчивой частотнозависимой компенсации амплитудных и фазовых рассогласований каналов ЦАР |
CN114679227A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-06-28 | 电子科技大学 | 一种测向误差的空间频域校正方法 |
RU2808780C1 (ru) * | 2022-10-21 | 2023-12-05 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования "Новосибирский Государственный Технический Университет" | Способ фокусировки электромагнитного излучения в нескольких областях помещения |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10663563B2 (en) | On-site calibration of array antenna systems | |
US4453164A (en) | Method of determining excitation of individual elements of a phase array antenna from near-field data | |
US5477229A (en) | Active antenna near field calibration method | |
US5027127A (en) | Phase alignment of electronically scanned antenna arrays | |
US10809366B2 (en) | Multimodal radar system | |
Tanner et al. | Initial results of the geostationary synthetic thinned array radiometer (GeoSTAR) demonstrator instrument | |
JP3007344B2 (ja) | 直交位相シーケンスによるフェイズドアレイ較正 | |
US4488155A (en) | Method and apparatus for self-calibration and phasing of array antenna | |
US9979084B2 (en) | Satellite-based phased array calibration | |
Şeker | Calibration methods for phased array radars | |
CN109239741B (zh) | 导航卫星多阵元天线自动校准测试系统 | |
RU2103768C1 (ru) | Способ коррекции амплитудно-фазовых характеристик первичных каналов плоской цифровой антенной решетки | |
Hassett | Phased array antenna calibration measurement techniques and methods | |
EP0521961B1 (en) | Monopulse processor digital correction circuit | |
US20150349419A1 (en) | Planar near-field calibration of digital arrays using element plane wave spectra | |
Saily et al. | Pilot signal-based real-time measurement and correction of phase errors caused by microwave cable flexing in planar near-field tests | |
Hoffman et al. | Digital calibration of TR modules for real-time digital beamforming SweepSAR architectures | |
US4740790A (en) | Antenna polarization measuring methods | |
GB2289799A (en) | Improvements relating to radar antenna systems | |
US10673138B2 (en) | Method for calibrating an electronically scanned sector antenna and corresponding measuring device | |
Fadamiro et al. | An improved calibration algorithm for active phased array antenna | |
Fadamiro et al. | A Fast and Accurate Multi-Element Calibration Algorithm of an Active Phased Antenna Array | |
Chippendale et al. | Recent developments in measuring signal and noise in phased array feeds at CSIRO | |
Sadler | Accuracy of adcock watson-watt DF in the presence of channel errors | |
RU2717351C1 (ru) | Способ компенсации искажений амплитудно-фазового распределения поля в раскрыве адаптивной антенной решетки, обусловленных влиянием климатических факторов |