RU2101212C1 - Coaxial reversible screw fan control system - Google Patents
Coaxial reversible screw fan control system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2101212C1 RU2101212C1 RU96120106A RU96120106A RU2101212C1 RU 2101212 C1 RU2101212 C1 RU 2101212C1 RU 96120106 A RU96120106 A RU 96120106A RU 96120106 A RU96120106 A RU 96120106A RU 2101212 C1 RU2101212 C1 RU 2101212C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- spool
- channel
- valve
- cavity
- reverse
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C11/00—Propellers, e.g. of ducted type; Features common to propellers and rotors for rotorcraft
- B64C11/30—Blade pitch-changing mechanisms
- B64C11/38—Blade pitch-changing mechanisms fluid, e.g. hydraulic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D7/00—Rotors with blades adjustable in operation; Control thereof
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к авиационной технике, в частности к системам управления соосными реверсивными закапотированными винтовентиляторами газотурбинных двигателей со сверхвысокой степенью двухконтурности. The invention relates to aeronautical engineering, in particular to control systems of coaxial reversed capotated rotor fans of gas turbine engines with an ultra-high bypass ratio.
Известно, что для обеспечения высокой эффективности отрицательной тяги при посадке самолета необходимо осуществлять реверс лопастей через их флюгерное положение, но при этом необходимо решить ряд нижеперечисленных задач. It is known that to ensure high efficiency of negative thrust during landing, it is necessary to reverse the blades through their vane position, but it is necessary to solve a number of the following problems.
Во-первых, на начальном этапе реверсирования (при повороте лопастей с рабочих углов в сторону флюгера) будет возрастать положительная тяга, что приведет к увеличению посадочной скорости самолета и, как следствие, к увеличению длины его пробега по сравнению со случаем применения традиционного реверса, при котором лопасти поворачиваются в сторону минимальных углов. First, at the initial stage of reversal (when the blades turn from working angles to the side of the wind vane), positive thrust will increase, which will lead to an increase in the landing speed of the aircraft and, as a result, to an increase in its mileage compared to the case of applying the traditional reverse which the blades rotate towards the minimum angles.
Во-вторых, при прохождении лопастями флюгерного положения будет иметь место значительный провал частоты вращения винтовентилятора, а также существенное увеличение динамических напряжений в лопастях. Secondly, during the passage of the vane position by the blades, there will be a significant failure of the rotor speed, as well as a significant increase in dynamic stresses in the blades.
Указанные негативные явления можно свести к минимуму при обеспечении изменения угла установки лопастей со скоростью приблизительно в 10 раз большей, чем в случае выполнения реверса традиционным путем. These negative phenomena can be minimized by ensuring a change in the angle of installation of the blades with a speed of approximately 10 times greater than in the case of performing the reverse in the traditional way.
В-третьих, согласно проведенным аэродинамическим исследованиям [1] для обеспечения бессрывной работы закапотированного винтовентилятора на оптимальных углах реверса (после прохода лопастями положения флюгера), обеспечивающих максимальное значение отрицательной тяги, необходимо предварительно повернуть лопасти на большие углы перестановки (так называемый "перелет" лопастей), а затем после смены направления воздушного потока на противоположное и присоединения его к лопастям возвратить лопасти на оптимальные углы реверса. Thirdly, according to the aerodynamic studies [1], in order to ensure continuous operation of the engineered fan heater at optimal reverse angles (after the vanes have passed the position of the wind vane), ensuring the maximum negative thrust, it is necessary to first rotate the blades at large permutation angles (the so-called “flight” of the blades ), and then after changing the direction of the air flow to the opposite and attaching it to the blades, return the blades to the optimal reverse angles.
В-четвертых, для повышения уровня отрицательной тяги за счет исключения рассогласования (забросов и провалов) частот вращения переднего и заднего рядов винтовентилятора при возврате их лопастей с конечной точки "перелета" на режим оптимальных углов реверса, а также поддержания устойчивости последнего необходимо, чтобы работа винтовентилятора на указанных участках находилась под контролем системы управления. Fourth, to increase the level of negative traction by eliminating the mismatch (throws and dips) of the rotational speeds of the front and rear rows of the fan while returning their blades from the end point of the “flight” to the optimum reverse angle mode, as well as maintaining the stability of the latter, it is necessary that the work the fan heater in these areas was under the control of the control system.
Известна система реверсирования тяги соосных воздушных винтов, обеспечивающая получение обратной тяги за счет перевода лопастей заднего винтовентилятора на отрицательные углы установки при сохранении лопастями переднего винта положительных углов [2]
Недостаток указанной системы состоит в том, что она не обеспечивает большой эффективности отрицательной тяги и высоких скоростей перевода лопастей в реверсное положение.A known system for reversing the thrust of coaxial propellers, providing reverse thrust by translating the blades of the rear propeller fan to negative installation angles while maintaining the blades of the front screw positive angles [2]
The disadvantage of this system is that it does not provide high efficiency of negative traction and high speeds of the translation of the blades in the reverse position.
Известны конструкции одиночных и соосных винтов и винтовентиляторов, которые можно также рассматривать в качестве аналогов, так как с них содержатся элементы, связанные с выполнением режима реверса [3 5]
Недостатком указанных аналогов, осуществляющих реверсирование лопастей традиционным путем посредством использования полости малого шага и штатного маслонасоса с постановкой лопастей на жесткий упор реверса, является то, что они не позволяют решить вышеперечисленные задачи, связанные с осуществлением реверса через флюгерное положение лопастей.Known designs of single and coaxial screws and rotor fans, which can also be considered as analogues, since they contain elements associated with the implementation of the reverse mode [3 5]
The disadvantage of these analogues, which carry out the reversal of the blades in the traditional way through the use of a small-pitch cavity and a regular oil pump with the blades placed on the hard stop of the reverse, is that they do not allow solving the above problems associated with performing the reverse through the vane position of the blades.
Технический результат, получаемый при реализации изобретения, заключается в следующем:
получение высоких скоростей перекладки лопастей в режиме реверса при выполнении его через флюгер;
обеспечение "перелета" лопастями оптимальных углов реверса с последующим возвратом лопастей на указанные углы для исключения срывного протекания реверсированного воздушного потока;
исключение рассогласования (забросов и провалов) частот вращения переднего и заднего рядов винтовентилятора при возврате лопастей с конечной точки "перелета" на оптимальные углы реверса, а также обеспечение поддержания указанных частот вращения на оптимальных углах реверса.The technical result obtained by the implementation of the invention is as follows:
obtaining high blades shifting speeds in reverse mode when performing it through a weather vane;
providing "flight" with the blades of optimal reverse angles with the subsequent return of the blades to the indicated angles to prevent the stalled flow of the reversed air flow;
the exception of the mismatch (throws and dips) of the rotational speeds of the front and rear rows of the fan when the blades return from the end point of the “flight” to the optimal reverse angles, as well as ensuring the maintenance of the indicated rotation frequencies at the optimal reverse angles.
Для достижения вышеупомянутого технического результата в системе управления соосным реверсивным винтовентилятором газотурбинного двигателя со сверхвысокой степенью двухконтурности, имеющим две противоположно вращающиеся втулки с лопастями, содержащей размещенный в каждой втулке гидромеханизм изменения положения лопастей с поршнем, полостями большого шага, малого шага и слива, кулачками, расположенными на поршне в местах, взаимосвязанных с углами установки лопастей, а также клапанах гидравлического фиксатора шага с плунжером, и установленный на двигателе регулятор, соединенный каналами большого шага, малого шага и фиксатора шага с гидромеханизмом изменения положения лопастей и включающий маслонасос, золотники тахометра и флюгера, золотники вывода из флюгера и фиксатора шага с управляющими электромагнитными клапанами, каналы связи с распределительными клапанами, особенность заключается в том, что в конструкцию каждой втулки введены маслонасос винтовентилятора, дополнительная полость большого шага, клапан подключения маслонасоса винтовентилятора, золотник постановки лопастей на угол флюгера, золотник ограничения угла реверса, золотник перелива и золотник вывода из реверса, а регулятор снабжен золотником переключения каналов большого и малого шага, золотником реверса с управляющим электромагнитным клапаном и каналом реверса, при этом полость высокого давления маслонасоса винтовентилятора связана с дополнительной полостью большого шага и клапаном подключения маслонасоса винтовентилятора, полость над которым подключена каналами связи к регулятору, канал большого шага через золотник вывода из реверса связан с полостью большого шага, а канал малого шага через золотник вывода из реверса, золотник перелива и клапан гидравлического фиксатора шага соединен с полостью малого шага, золотники постановки лопастей на угол флюгера и ограничения угла реверса кинематически связаны с кулачками, причем полость большого шага выполнена с возможностью соединения с полостью малого шага через клапаны перелива и гидравлического фиксатора шага. To achieve the aforementioned technical result in a control system for a coaxial reversible rotor fan of a gas turbine engine with an ultrahigh bypass ratio, having two oppositely rotating sleeves with blades, containing a hydromechanism for changing the position of the blades with a piston, large pitch cavities, small pitch and drain, cams located on the piston in places interconnected with the angles of installation of the blades, as well as the valves of the hydraulic step lock with a plunger, and An engine mounted regulator connected by large pitch, small pitch and pitch lock channels with a hydraulic mechanism for changing the position of the blades and including an oil pump, tachometer and weather vane spools, output spools from a weather vane and step retainer with control solenoid valves, communication channels with distribution valves, the feature is the fact that the fan pump oil pump, an additional cavity of a large step, a valve valve for connecting the fan pump oil pump, a spool according to tanov of the blades on the vane angle, the reverse angle limitation spool, the overflow spool and the output spool from the reverse, and the regulator is equipped with a large and small pitch channel spool, a reverse spool with a control solenoid valve and a reverse channel, while the high-pressure cavity of the fan heater oil pump is connected with an additional a large-pitch cavity and a fan valve oil pump connection valve, a cavity above which is connected by communication channels to the regulator, a large-pitch channel through the spool and from the reverse, it is connected with the large-pitch cavity, and the small-pitch channel through the reverse-flow spool, overflow spool and the hydraulic valve of the step clamp is connected to the small-pitch cavity, the spools of setting the blades at the wind vane angle and the reverse angle limitation are kinematically connected with the cams, the step is made with the possibility of connection with the cavity of the small step through the overflow valves and a hydraulic clamp step.
На фиг. 1 изображен общий вид системы управления; на фиг. 2 часть A системы управления, показанной на фиг. 1, размещенная во втулке переднего винтовентилятора; на фиг. 3 части D и F системы управления, показанной на фиг. 1, размещенные в регуляторе и участвующие в управлении передним винтовентилятором. In FIG. 1 shows a General view of the control system; in FIG. 2, part A of the control system shown in FIG. 1, located in the front fan hub bushing; in FIG. 3 parts D and F of the control system shown in FIG. 1, located in the controller and involved in the management of the front fan.
Система управления соосным реверсивным винтовентилятором (фиг. 1) состоит из размещенной в его передней втулке части A, идентичной ей части B, размещенной в задней втулке, и части C. включенной в регулятор, установленный на двигателе. The control system of the coaxial reversible rotor fan (Fig. 1) consists of part A located in its front hub, identical to part B, located in the rear hub, and part C. included in the regulator mounted on the engine.
Регулятор (часть C), в свою очередь, состоит из идентичных блоков D и E управления, соответственно передним и задним винтовентиляторами и блока F, вырабатывающего единые команды для управления обоими винтовентиляторами. The controller (part C), in turn, consists of identical control units D and E, respectively, of the front and rear fans and block F, which generates single commands for controlling both fans.
Часть B системы управления на фиг. 1 показана не полностью из условий упрощения изображения (без золотников и клапанов). Part B of the control system of FIG. 1 is not shown completely from the conditions of simplification of the image (without spools and valves).
Дальнейшее описание системы приведено на примере управления передним винтовентилятором. Управление задним винтовентилятором происходит аналогичным образом. A further description of the system is given by the example of controlling the front fan. The rear fan is controlled in a similar way.
Система управления содержит размещенный во втулке 1 гидромеханизм изменения положения лопастей (фиг. 2), включающий поршень 2 с траверсой 3, полость 4 большого шага, полость 5 малого шага, полость 6 слива, клапан 7 гидравлического фиксатора шага с плунжером 8 и кулачки 9 и 10, закрепленные на поршне 2 (показаны условно). The control system comprises a hydromechanism for changing the position of the blades located in the sleeve 1 (Fig. 2), including a
Кроме того, система содержит регулятор (часть C. фиг. 1), включающий (фиг. 3) маслонасос 11, золотник 12 тахометра, грузик 13, золотник 14 флюгера, золотник 15 вывода из флюгера с электромагнитным клапаном 16, золотник 17 фиксатора шага с электромагнитным клапаном 18, каналы 19 связи. In addition, the system contains a regulator (part C. Fig. 1), including (Fig. 3) an
В соответствии с целью данного изобретения в конструкцию втулки 1 (фиг. 2) введены маслонасос 20 винтовентилятора, дополнительная полость 21 большого шага, клапан 22 подключения маслонасоса винтовентилятора, золотник 23 постановки лопастей на угол флюгера, золотник 24 ограничения угла реверса, золотник 25 перелива, золотник 26 вывода из реверса и распределительные клапаны 27, 28, 29, а в регулятор (фиг. 3) введены золотник 30 переключения каналов большого и малого шага, золотник 31 реверса с управляющим электромагнитным клапаном 32 и канал 33 реверса. In accordance with the purpose of this invention, the design of the sleeve 1 (Fig. 2) introduced the
Дополнительно на фиг. 2 изображены размещенная во втулке 1 лопасть 34 с пальцем 35, взаимодействующим с траверсой 3, маслопровод 36, в котором установлены перечисленные выше элементы 7, 8, 22, 23, 24, 25, 26, а также валик 37 с шестерней 38, с помощью которых осуществляется привод маслонасоса 20 винтовентилятора от редуктора двигателя. Additionally, in FIG. 2 shows a
На фиг. 3 дополнительно изображены селекторный клапан 39, распределительные клапаны 40, 41 и 42, фильтр 43, редукционный клапан 44 и жиклер 45. In FIG. 3 further depicts a
На фиг. 2 и 3 также изображены канал 46 большого шага, канал 47 малого шага и канал 48 фиксатора шага. In FIG. 2 and 3 also show the
Распределительные клапаны 41 и 42 служат для обеспечения подачи высокого давления к золотникам и электромагнитным клапанам блока F от маслонасосов любого из блоков D и E в случае отказа одного из маслонасосов, например, при срезе рессоры его привода.
Жиклеры 45 предназначены для ограничения слива масла при открытых электромагнитных клапанах 16, 18 и 32. Jets 45 are designed to limit oil drainage with
Работа системы управления соосным реверсивным винтовентилятором происходит следующим образом. The operation of the control system of the coaxial reversible fan is as follows.
На режиме прямой тяги система работает как система управления винтом обратной схемы. Рабочая жидкость (в дальнейшем масло) низкого давления подается по каналу 49 на вход в маслонасос 11 (фиг. 3), после которого высокое давление масла поступает по каналу 50, через распределительный клапан 40, каналу 51 в фильтр 43. In forward thrust mode, the system operates as a reverse-circuit screw control system. A low-pressure working fluid (hereinafter referred to as oil) is supplied through
Одновременно масло поступает к редукционному клапану 44, который ограничивает максимальную величину давления в системе и при ее превышении обеспечивает слив масла во входной канал 49. Очищенное фильтром 43 масло по каналам 52 и 53 поступает к средней расточке золотника 12 тахометра. В случае отклонения частоты вращения винтовентилятора от равновесной в сторону увеличения золотник 12 тахометра под действием возросшей центробежной силы грузиков 13 переместится вверх и откроет проход масла высокого давления из канала 53 в канал 54. Далее масло через верхнюю расточку золотника 30 переключения каналов большого и малого шага, по каналу 55, через верхнюю расточку золотника 14 флюгера, по каналу 46 большого шага, через нижнюю расточку золотника 26 вывода из реверса, по каналу 56 поступает в полость 4 большого шага. Под действием высокого давления поршень 2 перемещается вправо и через траверсу 3 и палец 35 поворачивает лопасть 34 на увеличение угла ее установки. При этом масло из полости 5 малого шага вытесняется на слив по каналу 57, через открытый клапан 7 гидравлического фиксатора шага, по каналу 58, через расточку золотника 25 перелива, по каналу 59, через верхнюю расточку золотника 26 вывода из реверса, по каналу 47 малого шага, черев нижнюю проточку золотника 14 флюгера, по каналу 60, через нижнюю расточку золотника 30 переключения каналов большого и малого шага, по каналу 61 и нижнюю расточку золотника 12 тахометра. Отмеченное выше открытое положение клапана 7 гидравлического фиксатора шага обеспечивается перемещением вниз плунжера 8 под действием высокого давления, поступающего в полость над ним по следующему пути: каналы 52 и 67, распределительный клапан 42, канал 66, расточка золотника 17 фиксатора шага, канал 48, распределительный клапан 28, канал 82, верхняя расточка золотника 23 постановки лопастей на угол флюгера и канал 68. At the same time, the oil enters the
Увеличение угла установки лопасти 34 приведет к уменьшению частоты вращения винтовентилятора. Вследствие этого уменьшается центробежная сила грузиков 13 и золотник 12 тахометра под действием пружины перемещается вниз и своими буртиками перекрывает каналы 54 и 61. Лопасть 34 установится на угол, соответствующий равновесной частоте вращения винтовентилятора. An increase in the angle of installation of the
В случае отклонения частоты вращения винтовентилятора от равновесной в сторону уменьшения процесс управления протекает в порядке, противоположном вышеописанному, т. е. высокое давление через среднюю расточку золотника 12 тахометра подается в полость 5 малого шага, а полость 4 большого шага сообщается со сливом через верхнюю расточку указанного золотника. In the case of a fan fan speed deviating from equilibrium to a decreasing direction, the control process proceeds in the opposite order to that described above, i.e., high pressure is supplied through the middle bore of the
Во время работы системы управления на режиме прямой тяги полость высокого давления маслонасоса 20 винтовентилятора и дополнительная полость 21 большого шага соединены со сливом каналами 62 и 63 через клапан 22 подключения маслонасоса винтовентилятора, находящийся в нижнем положении, так как полость под ним сообщена с высоким давлением в канале 52 через распределительный клапан 27. канал 64, канал 48, расточку золотника 17 фиксатора шага, каналы 65 и 66, распределительный клапан 42 и канал 67. During operation of the control system in direct traction mode, the high-pressure cavity of the
Реверсирование винтовентилятора, которое производится после посадки самолета путем перевода лопастей в реверс через положение флюгера, выполняется системой управления при одновременном включении электромагнитных клапанов 18 и 32 по команде с борта самолета. The reversing of the rotor fan, which is carried out after the aircraft lands by transferring the blades to the reverse through the position of the wind vane, is performed by the control system while the
При этом высокое давление по каналам 52 и 67 через распределительный клапан 42, по каналам 66 и 69, через открытые электромагнитные клапаны 18 и 32 поступает соответственно по каналу 70 в полость над золотником 17 фиксатора шага и по каналу 71 в полость над золотником 31 реверса. At the same time, high pressure through
Одновременно высокое давление по каналам 71 и 72 подводится к полости над золотником 30 переключения каналов большого и малого шага. At the same time, high pressure through the
В результате вышеописанного золотники 17, 30 и 31 перемещаются в нижнее положение. В этом случае полость над клапаном 22 подключения маслонасоса винтовентилятора сообщается со сливом по каналам 64 и 48 через расточку золотника 17 фиксатора шага. Указанный клапан под действием усилия пружины перемещается вверх и отсоединяет от слива каналы 62 и 63. Это приводит к включению в работу маслонасоса 20 винтовентилятора, который начинает подавать высокое давление масла в дополнительную полость 21 большого шага, что вызывает ускоренное перемещение вправо поршня 2, а последний через траверсу 3 поворачивает лопасти 34 в сторону затяжеления и далее через флюгер в реверсное положение. As a result of the above, the
Высокая скорость перемещения поршня 2 в описываемом случае обеспечивается размещением маслонасоса 20 винтовентилятора во втулке 1 в непосредственной близости от дополнительной полости 21 большого шага, что предопределяет минимальные потери давления, подаваемого в упомянутую полость (короткий канал, отсутствие уплотнительных колец и т.д.), а это в совокупности с возможностью использования высоких значений указанного давления (до 200 кгс/см2) позволяет, кроме того, уменьшить диаметр дополнительной полости 21 большого шага и получить выигрыш в массе втулки 1.The high speed of movement of the
Для ограничения давления, развиваемого маслонасосом 20 винтовентилятора, клапан 22 выполнен дифференциальным (диаметр верхнего пояска меньше диаметра нижнего пояска), что обеспечивает его работу в режиме редукционного клапана; при превышении выбранного максимального давления, определяемого затяжкой пружины клапана, последний перемещается вниз и сообщает канал 63 с полостью слива. To limit the pressure developed by the
Во время движения поршня 2 вправо масло из полости 5 малого шага вытесняется в полость 4 большого шага (режим "перелива"), описано ниже. During the movement of the
При перемещении золотника 31 реверса вниз высокое давление из канала 66 по каналу 73, через расточку указанного золотника поступает по каналам 33 и 74 в полость над золотником 23 постановки лопастей на угол флюгера и перемещает его в нижнее положение. Это приводит к тому, что высокое давление из канала 74 поступает в полость над плунжером 8, который будет удерживать клапан 7 гидравлического фиксатора шага в нижнем (открытом) положении. When moving the
Одновременно высокое давление масла из канала 33 по каналу 75 поступает в полость над золотником 25 перелива и перемещает его вниз, что приводит к перекрытию канала 59, а также идущего от регулятора канала 47 малого шага, и подключению канала 56, соединенного с полостью 4 большого шага, к каналу 58, связанному через клапан 7 гидравлического фиксатора шага с полостью 5 малого шага. Этим обеспечивается упомянутый выше режим "перелива". Идущий от регулятора канал 46 большого шага в данном случае перекрывается золотником 26, который находится в нижнем положении, так как полость над ним подключена к высокому давлению за насосом 20 по каналу 62, через распределительный клапан 28, по каналу 82, через верхнюю расточку золотника 23 и канал 83. At the same time, high oil pressure from
После достижения поршнем 2 положения, соответствующего режиму ограничения угла лопастей при реверсе, расположенный на поршне 2 кулачок 9 переместит вниз через шток золотник 24 ограничения угла реверса, в результате чего высокое давление по каналам 33 и 76, через расточку указанного золотника, по каналам 77 и 78, через распределительный клапан 27 поступает в полость над клапаном 22 подключения маслонасоса винтовентилятора. After the
При этом клапан 22 опустится и сообщит со сливом через каналы 63 и 64 полость высокого давления маслонасоса 20 винтовентилятора и дополнительную полость 21 большого шага. In this case, the
Дальнейшее перемещение поршня 2 вправо и, как следствие, изменение угла положения лопасти 34 прекратится. После перемещения золотника 24 вниз высокое давление из канала 77 по каналу 79 поступит в полость над указанным золотником и будет удерживать его в этом положении и после перемещения поршня 2 и следовательно траверсы 3 с кулачком 9 влево ( режим "удержания"). Further movement of the
Одновременно с этим из-за поступления высокого давления по каналам 77 и 80 через распределительный клапан 29 в пружинную полость золотника 25 перелива последний переместится вверх и тем самым исключит режим "перелива" масла из полости 5 малого шага в полость 4 большого шага. At the same time, due to the high pressure coming through
В этом случае восстановится подключение каналов 46 и 47 соответственно к полости 4 большого шага и полости 5 малого шага в порядке, изложенном выше при описании работы системы на режиме прямой тяги. In this case, the connection of the
Однако подключение каналов 46 и 47 к золотнику 12 тахометра на режиме реверса должно быть обратным подключению их, имевшему место на режиме прямой тяги, так как при прохождении лопастями флюгерного положения коэффициент мощности винтовентилятора меняет знак на противоположный. Требуемое подключение каналов 46 и 47 обеспечивается тем, что отмеченное выше перемещение вниз золотника 30 подключения каналов большого и малого шага приводит к подсоединению канала 54 через канал 91 и нижнюю расточку упомянутого золотника к каналу 60, который через нижнюю расточку золотника 14 флюгера подключен к каналу 47 малого шага. Одновременно канал 81 через верхнюю расточку золотника 30 подключится к каналу 55, который через верхнюю расточку золотника 14 подключен к каналу 46 большого шага. However, the connection of
Вышеописанное переключение каналов обеспечивает возможность поддержания равновесной частоты вращения винтовентилятора на режиме реверсирования. Это происходит следующим образом. The above channel switching provides the ability to maintain an equilibrium rotational speed of the fan in reverse mode. This happens as follows.
При реверсировании винтовентилятора на участке прохождения лопастями флюгерного положения происходит провал частоты вращения из-за возрастания крутящего момента (лопасть "гребет" как лопата), однако при дальнейшем повороте лопастей имеет место уменьшение углов атаки и как следствие падение крутящего момента и увеличение частоты вращения винтовентилятора сверх равновесной. When the fan is reversed at the passage of the vane position by the blades, the rotation frequency falls due to an increase in the torque (the blade "rows" like a shovel), however, with further rotation of the blades, the angle of attack decreases and, as a result, the torque decreases and the fan speed increases over equilibrium.
По этой причине золотник 12 тахометра под действием центробежной силы грузиков 13 переместится вверх и откроет проход масла высокого давления из канала 53 в канал 31 (канал 54 перекрыт верхним буртиком золотника 30). Затем высокое давление через нижнюю расточку золотника 30, канал 60, нижнюю расточку золотника 14 поступает в канал 47 малого шага и далее в полость 5 малого шага, при этом полость 4 большого шага сообщается со сливом (путь прохождения масла по каналам и элементам системы для данного случая изложен выше при описании режима прямой тяги). For this reason, the
Под действием высокого давления в полости 5 малого шага поршень 2 начнет перемещаться влево, что приведет к увеличению углов установки лопастей и как следствие к уменьшению частоты вращения винтовентилятора и поддержанию ее равновесного значения известным способом (см. описание работы системы на режиме прямой тяги). Under the action of high pressure in the
Из вышеописанного процесса реверсирования лопастей винтовентилятора через прохождение ими флюгерного положения следует, что первоначально перемещение лопастей достигает максимальной величины ("перелет"), определяемой кулачком 9 ограничения угла реверса, а затем вследствие срабатывания золотника 30 переключения канатов большого и малого шага и подключения полостей 4 и 5 к золотнику 12 тахометра, лопасти поворачиваются в сторону флюгера и становятся под контроль регулятора. From the above process of reversing the fan blades through the passage of the vane position, it follows that the initial movement of the blades reaches the maximum value (“flight”) determined by the
Вывод лопастей из реверсного положения производится после окончания послепосадочного пробега самолета при минимальной мощности двигателя (режиме малого газа) и выполняется при отключении питания электромагнитных клапанов 13 и 32 по команде из борта самолета. The blades are removed from the reverse position after the end of the landing run at minimum engine power (low gas mode) and is performed when the
В результате этого полости над золотником 17 фиксатора шага и золотником 31 реверса соединяются соответственно по каналам 70 и 71 через жиклеры 45 со сливом, что приводит к перемещению указанных золотников в верхнее положение под действием усилия пружин и как следствие к соединению канала 48 через расточку золотника 17 фиксатора шага с каналом 65, находящимся под высоким давлением, и канала 33 через расточку золотника 31 реверса со сливом. As a result of this, the cavities above the spool of the step retainer 17 and the
Золотник 30 также переместится вверх под действием усилия пружины, так как полость над ним будет сообщена со сливом по каналам 72 и 71 через жиклер 45, что приведет к исходной схеме подключения каналов 46 большого шага и 47 малого шага к золотнику 12 тахометра. The
Высокое давление по каналу 48 через распределительный клапан 28, по каналу 82, через верхнюю расточку золотника 23, который находится в нижнем положении под действием кулачка 10, поступает по каналу 83 в полость над золотником 26 вывода из реверса и перемещает его в нижнее положение. High pressure through
Сообщение канала 33 со сливом приведет к падению давления в полости над плунжером 8 до сливного через каналы 63 и 74 и полость над золотником 23, что вызовет перемещение вверх указанного плунжера и клапана 7 и закрытие последнего под действием пружины 84. The
Одновременно упадет до сливного давление в полости над клапаном 22 подключения маслонасоса винтовентилятора через распределительный клапан 27, по каналам 73 и 77, через расточку находящегося в нижнем положении золотника 24, каналы 76 и 33. Упомянутый золотник переместится вверх ( в исходное положение ), так как полость над ним по каналу 79 соединится со сливным давлением в канале 77. At the same time, the pressure in the cavity above the
Однако вышеотмеченное не приведет к перемещению клапана 22 вверх, так как в полость над ним поступит высокое давление из канала 48 по каналу 64 через распределительный клапан 27. Таким образом, маслонасос 20 винтовентилятора и дополнительная полость 21 большого шага будут по-прежнему выключены из работы, так как каналы 63 и 62 будут сообщены со сливом через клапан 22. However, the above will not lead to the movement of the
Отмеченное выше перемещение золотника 26 вниз приведет к сообщению полости 4 большого шага со сливом через нижнюю расточку указанного золотника и канал 56. The aforementioned movement of the
В этот же момент высокое давление из канала 83 через полость над золотником 26, канал 59, расточку золотника 25 поступит в полость 35 над клапаном 7 и, преодолев усилие пружины 84, откроет его, что обеспечит поступление высокого давления по каналу 57 в полость 5 малого шага. At the same time, high pressure from
Под действием высокого давления в полости 5 малого шага поршень 2 будет перемещаться влево, переводя лопасти 34 посредством траверсы 3 из реверсного положения в сторону рабочих углов через флюгер. Однако при достижении лопастями флюгерного положения кулачок 10 прекратит взаимодействие со штоком золотника 23 и последний под действием усилия пружины переместится вверх. При этом в полость над плунжером 8 подводится высокое давление из канала 48 через распределительный клапан 28, верхнюю расточку золотника 23 и канал 68. При перемещении вниз плунжер 8 откроет клапан 7 гидравлического фиксатора шага. В тот же момент полость над золотником 26 вывода из реверса по каналу 83, через нижнюю расточку золотника 23 сообщится со сливом и указанный золотник под действием пружины переместится вверх. Вследствие этого канал 46 большого шага через нижнюю расточку золотника 26 и канал 56 соединится с полостью 4 большого шага, а канал 47 малого шага через верхнюю расточку указанного золотника, канал 59, расточку золотника 25, канал 58, клапан 7 и канал 57 подключится к полости 5 малого шага. Under the action of high pressure in the
Так как двигатель на режиме вывода лопастей из реверсного положения работает при минимальной мощности двигателя (как было отмечено выше) и частота вращения винтовентилятора ниже равновесной, то из-за уменьшения центробежной силы грузиков 13 золотник 12 тахометра под действием пружины находится в нижнем положении. По этой причине полость 4 большого шага по ранее изложенному пути сообщается со сливом через верхнюю расточку золотника 12, а полость 5 малого шага также по известному пути подключается через среднюю расточку золотника 12 с каналом 53 высокого давления. В результате поршень 2 продолжает перемещаться влево и через траверсу 3 поворачивать лопасти в сторону уменьшения углов их установки до минимального значения, определяемого упором 35. Since the engine in the mode of withdrawing the blades from the reverse position operates at minimum engine power (as noted above) and the rotational speed of the fan heater is lower than the equilibrium, then due to the decrease in the centrifugal force of the
В дальнейшем система управления работает как описано выше (режим прямой тяги). Subsequently, the control system operates as described above (direct traction mode).
Флюгирование винтовентилятора выполняется с одновременным остановом двигателя после подачи команды на включение флюгерного насоса (не показан) с борта самолета. (Исходное положение элементов системы при описании режима флюгирования соответствует их положению на режиме прямой тяги). The fan fan is feathering while the engine is stopped after giving a command to turn on the vane pump (not shown) from the aircraft. (The initial position of the system elements in the description of the feathering mode corresponds to their position in the direct draft mode).
После включения флюгерного насоса (на время, достаточное для флюгирования) масло с высоким давлением по каналу 86 подается к селекторному клапану 39, перемещает его вправо и поступает по каналу 87 через распределительный клапан 40 и канал 51 к фильтру 43. Одновременно масло подается к редукционному клапану 44, который ограничивает максимальную величину давления в системе. Очищенное фильтром 43 масло по каналу 52 подводится к золотнику 14 флюгера, а также по каналу 88, через расточку селекторного клапана 39, по каналу 89, через распределительный клапан 41, по каналу 90, через расточку золотника 15 вывода из флюгера, по каналу 91 в полость над золотником 14 флюгера. Переместившись вниз, указанный выше золотник соединит через верхнюю расточку канал 52 с каналом 46 большого шага и, тем самым, подаст по раннее отмеченному пути высокое давление в полость 4 большого шага. After turning on the vane pump (for a time sufficient for feathering), high-pressure oil is supplied through the
Вследствие этого поршень 2 будет перемещаться вправо и через траверсу 3 поворачивать лопасти в сторону увеличения угла их установки. Одновременно масло из полости 5 малого шага будет вытесняться на слив по каналу 57 через клапан 7, канал 58, расточку золотника 25, канал 59, верхнюю расточку золотника 26, канал 47 и нижнюю расточку золотника 14. As a result of this, the
Движение поршня 2 вправо будет продолжаться до момента перемещения вниз золотника 23 кулачком 10, положение которого определяет угол флюгера. После этого полость над плунжером 8 по каналу 68, через полость над золотником 23, по каналу 33, через расточку золотника 31 соединится со сливом и клапан 7 под действием усилия пружины 84 переместится вверх и перекроет выход масла из полости 5 малого шага по каналу 57, тем самым лопасти 34 будут зафиксированы во флюгерном положении. В связи с тем, что время работы флюгерного насоса, обеспечиваемое соответствующей автоматикой, заведомо больше потребного времени флюгирования, нахождение полости 4 большого шага под высоким давлением после постановки лопастей на угол флюгера является нежелательным, так как подпираемое поршнем 2 масло в закрытой клапаном 7 полости 5 малого шага будет вытесняться из нее в полость слива через уплотнения, а это вызовет смещение поршня 2 вправо и уход лопастей 34 с выбранного угла флюгера. Исключение данного нежелательного явления обеспечивается тем, что при перемещении золотника 23 в нижнее положение высокое давление из канала 48 по каналу 82, через верхнюю расточку упомянутого золотника и канал 83 поступает в полость над золотником 26, который переместится вниз. Последнее приведет к тому, что полость 4 большого шага по каналу 56 сообщится со сливом через нижнюю проточку золотника 26. The movement of the
Вывод винтовентилятора из флюгера осуществляется после подачи с борта самолета команд на включение флюгерного насоса и электромагнитного клапана 16. При этом масло высокого давления от флюгерного насоса проходит в канал 52 по пути, изложенному при описании режима флюгирования. Далее высокое давление по каналу 67, через распределительный клапан 42, каналы 66 и 69, через открытый электромагнитный клапан 16 и каналу 92 поступает в полость над золотником 15 вывода из флюгера и перемещает его в нижнее положение. При этом полость над золотником 14 по каналу 91, каналу 93, выполненному в золотнике 15, пружинную полость последнего, соединяется со сливом, а канал 90 высокого давления (поступающего из канала 52 через расточку селекторного клапана 39, канал 89 и распределительный клапан 41) отключается от канала 91. The fan inverter is pulled out of the weather vane after commands are issued from the aircraft to turn on the vane pump and the
Этим обеспечивается верхнее положение золотника 14. Одновременно высокое давление из канала 52 подается по каналу 53 к средней расточке золотника 12 тахометра. Так как вывод из флюгера производится на остановленном двигателе, то грузики 13 и следовательно золотник 12 находятся в нижнем положении, что обеспечивает проход высокого давления из канала 53 в канал 61 и далее по ранее изложенному пути в полость 5 малого шага. Полость 4 большого шага по ранее изложенному пути сообщается при этом со сливом через верхнюю расточку золотника 12. Вследствие этого поршень 2 перемещается влево, обеспечивая вывод лопастей 34 из флюгерного положения в сторону рабочих углов. Если вывод лопастей из флюгера выполняется при запуске двигателя в воздухе, то при достижении винтовентилятором номинальной частоты вращения, заданной настройкой регулятора, центробежная сила грузиков 13 преодолевает усилие пружины над золотником 12, перемещает последний вверх и с этого момента система управления поддерживает равновесную частоту вращения, как это изложено выше при описании режима прямой тяги. This ensures the upper position of the
Промышленная применимость заявляемой системы управления соосным реверсивным винтовентилятором подтверждается тем, что входящие в нее узлы и отдельные детали апробированы на аналогичных элементах, используемых в системах управления отечественных и зарубежных воздушных винтов и винтовентиляторов. The industrial applicability of the inventive control system of a coaxial reversible rotor fan is confirmed by the fact that the components and individual parts included in it are tested on similar elements used in control systems of domestic and foreign propellers and rotor fans.
Claims (11)
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU96120106A RU2101212C1 (en) | 1996-10-17 | 1996-10-17 | Coaxial reversible screw fan control system |
PCT/RU1997/000002 WO1997017255A1 (en) | 1996-10-17 | 1997-01-08 | System for controlling a coaxial reversing propeller fan |
AU15605/97A AU1560597A (en) | 1996-10-17 | 1997-01-08 | System for controlling a coaxial reversing propeller fan |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU96120106A RU2101212C1 (en) | 1996-10-17 | 1996-10-17 | Coaxial reversible screw fan control system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2101212C1 true RU2101212C1 (en) | 1998-01-10 |
RU96120106A RU96120106A (en) | 1998-01-10 |
Family
ID=20186350
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU96120106A RU2101212C1 (en) | 1996-10-17 | 1996-10-17 | Coaxial reversible screw fan control system |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU1560597A (en) |
RU (1) | RU2101212C1 (en) |
WO (1) | WO1997017255A1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509903C2 (en) * | 2008-12-19 | 2014-03-20 | Снекма | System of propellers running in opposite directions and driven by epicycloidal mechanism that ensures balanced distribution of torque between two propellers |
RU2531088C2 (en) * | 2009-10-22 | 2014-10-20 | Снекма | System to modify angle of attack of impeller blades in gas turbine engine of aircraft, using brushless electric motor |
RU2604760C2 (en) * | 2011-10-03 | 2016-12-10 | СНЕКМА Сосьете аноним | Turbo machine with propeller (-s) for aircraft with propeller pitch change system |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PL226826B1 (en) | 2015-09-03 | 2017-09-29 | Gen Electric | System controlling the pitch of impeller assembly, turbine engine, and method for controlling the airscrew blades pitch angle |
US11428160B2 (en) | 2020-12-31 | 2022-08-30 | General Electric Company | Gas turbine engine with interdigitated turbine and gear assembly |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU67587A1 (en) * | 1942-02-15 | 1945-11-30 | Л.С. Файн | Screw reversing device with automatic pitch change |
GB1420625A (en) * | 1972-08-10 | 1976-01-07 | Rolls Royce | Pitch varying mechanism for a variable pitch fan or propeller |
DE3017212C2 (en) * | 1980-05-06 | 1985-06-27 | Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken | Device for anchoring running rails of floor railways in underground mining |
DE3837994A1 (en) * | 1988-11-09 | 1990-05-10 | Mtu Muenchen Gmbh | DEVICE FOR ADJUSTING THE ROTOR BLADES OF A PROPFAN / TURBO PROPOWER PLANT |
GB8916714D0 (en) * | 1989-07-21 | 1989-09-06 | Dowty Rotol Ltd | A propeller blade pitch control mechanism |
US5141399A (en) * | 1990-10-18 | 1992-08-25 | United Technologies Corporation | Pitch change control system |
GB2260821B (en) * | 1991-10-25 | 1995-01-04 | United Technologies Corp | Pitch change system |
-
1996
- 1996-10-17 RU RU96120106A patent/RU2101212C1/en active
-
1997
- 1997-01-08 WO PCT/RU1997/000002 patent/WO1997017255A1/en active Application Filing
- 1997-01-08 AU AU15605/97A patent/AU1560597A/en not_active Abandoned
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Римснайдер Д.К., Сэгерсэр Д.Е. Характеристики обратной тяги двигателя с изменяемым углом установки лопаток вентилятора. J. Aircraft. 1979, т. 16, N 12, с. 848 - 855. 2. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509903C2 (en) * | 2008-12-19 | 2014-03-20 | Снекма | System of propellers running in opposite directions and driven by epicycloidal mechanism that ensures balanced distribution of torque between two propellers |
RU2531088C2 (en) * | 2009-10-22 | 2014-10-20 | Снекма | System to modify angle of attack of impeller blades in gas turbine engine of aircraft, using brushless electric motor |
RU2604760C2 (en) * | 2011-10-03 | 2016-12-10 | СНЕКМА Сосьете аноним | Turbo machine with propeller (-s) for aircraft with propeller pitch change system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1997017255A1 (en) | 1997-05-15 |
AU1560597A (en) | 1997-05-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE602005000610T2 (en) | Gas turbine device | |
KR850000938B1 (en) | Wind turbine blade pitch control system | |
DE60313392T2 (en) | gas turbine | |
DE60133629T2 (en) | METHOD FOR OPERATING A GAS TURBINE WITH ADJUSTABLE RODS | |
CH702692B1 (en) | Variable vane and method for removing an aerodynamic excitation. | |
CA2048799A1 (en) | Propeller pitch control | |
JPH0364713B2 (en) | ||
CN101498281B (en) | Direct drive type hydraulic variable pitch controlling mechanism for wind power generator | |
RU2101212C1 (en) | Coaxial reversible screw fan control system | |
US2781856A (en) | Control system for variable pitch screw propellers | |
DE2927760C2 (en) | ||
CA3058354A1 (en) | Apparatus for controlling a hydraulic machine | |
DE2430525B2 (en) | Fuel supply system for gas turbine engines | |
WO2005019603A1 (en) | Method for braking a rotor of a turbine engine and a turning gear for driving the rotor of a turbine engine | |
CA3058355C (en) | Apparatus for controlling a hydraulic machine | |
DE2340012A1 (en) | LEVEL ADJUSTMENT DEVICE FOR VARIABLE PROPELLERS | |
DE2132334A1 (en) | Control device for a transformation engine | |
US3314232A (en) | Gas turbine engine with aerodynamic torque converter drive | |
RU2099243C1 (en) | Coaxial propeller and method of its control | |
CN207935032U (en) | A kind of low wind speed activation system of hydraulic pressure wind power generator group | |
CN117469217B (en) | Parallel digital valve control hydraulic pitch system and method for wind driven generator | |
DE3105484A1 (en) | Control system for the airscrew (propeller) of a turboprop propulsion system | |
US3991564A (en) | Dual pressure level oil supply system | |
DE1956178A1 (en) | Shaft turning device for turbo machines, especially gas turbines | |
DE3215571C2 (en) | Method and device for improving the operating characteristics resulting from the functioning of a wind energy converter and an associated work machine (s) |