RU2100475C1 - Method of manufacturing corrosion-resistant sheet - Google Patents
Method of manufacturing corrosion-resistant sheet Download PDFInfo
- Publication number
- RU2100475C1 RU2100475C1 RU95117427/02A RU95117427A RU2100475C1 RU 2100475 C1 RU2100475 C1 RU 2100475C1 RU 95117427/02 A RU95117427/02 A RU 95117427/02A RU 95117427 A RU95117427 A RU 95117427A RU 2100475 C1 RU2100475 C1 RU 2100475C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- aluminum
- rolling
- density
- parameters
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано в прокатном производстве для легирования поверхности заготовки в процессе прокатки. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in rolling production for alloying the surface of the workpiece during the rolling process.
Известен состав и способ нанесения покрытия, содержащего высокоглиноземистый мертель, каолизированный шамот и полиметафосфат при следующем соотношении компонентов, мас. The known composition and method of coating containing high-alumina mortar, kaolizirovannogo chamotte and polymetaphosphate in the following ratio, wt.
Высокоглиноземистый мертель 50 70
Каолинизированный шамот 24 38
Полиметофосфат натрия 6 12
Покрытие наносят на сляб окунанием, затем нагревают в методической печи и прокатывают на лист. Эта технологическая операция обеспечивает защиту от окисления при нагреве сляба до 1350oC, устраняет появление трудноудаляемой окалины, что в свою очередь снижает трудоемкость отделки листов и выбраковки по причине выхода за допустимые пределы отклонений по толщине листа (авт. св. СССР N 781219, кл. C 21 D 1/70, 1980).High Alumina Mortar 50 70
Kaolinized Fireclay 24 38
Sodium Polymetophosphate 6 12
The coating is applied to the slab by dipping, then heated in a methodical furnace and rolled onto a sheet. This technological operation provides protection against oxidation when the slab is heated to 1350 o C, eliminates the appearance of hard-to-remove scale, which in turn reduces the complexity of sheet finish and culling due to going beyond the permissible deviations in sheet thickness (ed. St. USSR N 781219, class C 21
Этот способ пригоден для защиты металла от окисления в процессе нагрева под прокатку, но не во время прокатки. Потери металла на окисление во время прокатки вполне сравнимы, а часто и превосходят потери на окисление в процессе нагрева под прокатку. Тем более, этот способ не пригоден для легирования поверхности металла в процессе нагрева под прокатку и самой прокатки. При этом получить этим способом легированный слой, обладающий антикоррозионными свойствами, невозможно в составе покрытия нет легирующего компонента. This method is suitable for protecting the metal from oxidation during heating for rolling, but not during rolling. Losses of metal due to oxidation during rolling are quite comparable, and often exceed losses for oxidation during heating for rolling. Moreover, this method is not suitable for alloying a metal surface during heating for rolling and the rolling itself. At the same time, it is impossible to obtain an alloyed layer with anticorrosive properties in this way; there is no alloying component in the coating composition.
Кроме того, известен способ получения коррозионностойкого листа, включающий нанесение покрытия на сляб, нагрев под прокатку и прокатку. Покрытие наносимое на сляб двухслойное. Первый слой наносят толщиной определяемой из соотношения (0,05 0,075) H/h, а затем после окисления наносят второй слой, толщина которого определяется из соотношения
где H исходная толщина сляба, мм;
h конечная толщина листа, мм;
T фактическая температура нагрева под прокатку, oC;
τ продолжительность нагрева под прокатку, Ч
(патент RU N 2037557, кл. C 23 C 10/50, C 21 D 9/46, 19.06.95, бюл. N 17).In addition, a known method of obtaining a corrosion-resistant sheet, including coating a slab, heating for rolling and rolling. The coating applied to the slab is two-layer. The first layer is applied with a thickness determined from the ratio (0.05 0.075) H / h, and then after oxidation a second layer is applied, the thickness of which is determined from the ratio
where H is the initial slab thickness, mm;
h final sheet thickness, mm;
T is the actual heating temperature for rolling, o C;
τ duration of heating for rolling, H
(patent RU N 2037557, class C 23
Недостатком способа являются высокие трудо- и энергозатраты при нанесении двух слоев покрытий газотермическим способом или электрометаллизацией. The disadvantage of this method is the high labor and energy costs when applying two layers of coatings by a thermal method or electrometallization.
Задача изобретения получение коррозионно-стойкого штрипса толщиной 6 -16 мм для изготовления сварочных труб большого диаметра из слябов с односторонним покрытием при снижении трудо- и энергозатрат и упрощении технологии нагрева под прокатку. The objective of the invention is to obtain a corrosion-resistant strip with a thickness of 6-16 mm for the manufacture of welding pipes of large diameter from slabs with one-sided coating while reducing labor and energy costs and simplifying the heating technology for rolling.
Задача решается за счет нанесения на поверхность исходной заготовки (сляба) двух слоев покрытия в зависимости от функционального назначения слоя, регламентированного по составу, расходу и плотности. The problem is solved by applying two coating layers to the surface of the initial billet (slab), depending on the functional purpose of the layer, which is regulated by composition, consumption and density.
Функциональное назначения первого слоя в том, что он, расплавляясь при температуре не более 800oC, восстанавливает окисную пленку основного металла. Алюминий входящий в состав первого слоя, легирует поверхность сляба, что предотвращает окисление поверхности сляба в нагревательном устройстве. Второй слой, окисляясь на поверхности, не только защищает первый слой от окисления, но и служит источником легирующего элемента, дополняющим первый слой. Это его функциональное назначение.The functional purpose of the first layer is that it, melting at a temperature of not more than 800 o C, restores the oxide film of the base metal. Aluminum, which is part of the first layer, alloys the surface of the slab, which prevents oxidation of the surface of the slab in the heating device. The second layer, oxidizing on the surface, not only protects the first layer from oxidation, but also serves as a source of the alloying element, supplementing the first layer. This is its functionality.
Экспериментально установлено, что для легирования поверхности сляба, восстановления окисной пленки основного металла, препятствующего легированию, предотвращения окисления основного металла при температуре более 800oC первый слой содержит, мас.It was experimentally established that for alloying the surface of a slab, restoring an oxide film of a base metal that impedes alloying, and preventing oxidation of the base metal at temperatures above 800 ° C, the first layer contains, wt.
Алюминиевый порошок 25 65
Хлористый натрий 15 25
Криолит 20 50
Расход состава первого слоя, кг/м2 1,5 2,0
Плотность состава, г/см3 1,6 1,9
Для дополнительного поступления алюминия в первый слой и защиты его от окисления в агрессивной высокотемпературной зоне нагревательного устройства за счет создания тугоплавкой окисной пленки на наружной поверхности второго слоя он содержит, мас.
Cryolite 20 50
Consumption of the composition of the first layer, kg / m 2 1.5 2.0
The density of the composition, g /
To additionally supply aluminum to the first layer and protect it from oxidation in the aggressive high-temperature zone of the heating device by creating a refractory oxide film on the outer surface of the second layer, it contains, wt.
Алюминиевый порошок 60 80
Жидкое стекло 20 40
Расход состава второго слоя, кг/м3 2,0 4,0
Плотность состава г/см3 1,5 1,9
Дополнительно экспериментально установлено: увеличение расхода состава как первого, так и второго слоя при нагреве под прокатку при 1100 1320oC в течение 2 7 ч на параметры легированного слоя практически не влияют.
The consumption of the composition of the second layer, kg / m 3 2.0 4.0
The density of the composition g / cm 3 1.5 1.9
Additionally, it was experimentally established that an increase in the composition consumption of both the first and second layers during heating for rolling at 1100–1320 ° C for 2–7 hours practically does not affect the parameters of the alloyed layer.
При этом известно, что защитными антикоррозионными свойствами обладает слой, содержащий не менее 6% алюминия по массе: при этом глубина легированного слоя составляет не менее 20 мкм. Moreover, it is known that a layer containing at least 6% aluminum by mass has protective anticorrosive properties: in this case, the depth of the doped layer is at least 20 μm.
Содержание компонентов первого слоя обеспечивает появление легированного слоя до 800oC легированный слой, коррозионно-стойкий при более высоких температурах, гарантирует дальнейшее беспрепятственное легирование поверхности. Содержание хлористого натрия и криолита в заданных пределах снижает температуру плавления смеси до температуры не более 750oC. При этой температуре растворяется окисная пленка алюминия. Алюминий восстанавливает оксиды железа и легирует поверхность заготовки (сляба). Кроме того, криолит взаимодействует с жидким стеклом второго слоя, образуя тугоплавкие оксиды, а образовавшая тугоплавкая пленка препятствует чрезмерному окислению алюминия во втором слое.The content of the components of the first layer provides the appearance of a doped layer up to 800 o C alloyed layer, corrosion-resistant at higher temperatures, guarantees further unhindered alloying of the surface. The content of sodium chloride and cryolite in predetermined limits reduces the melting temperature of the mixture to a temperature of not more than 750 o C. At this temperature, the aluminum oxide film dissolves. Aluminum reduces iron oxides and alloys the surface of the workpiece (slab). In addition, cryolite interacts with the liquid glass of the second layer, forming refractory oxides, and the formed refractory film prevents the excessive oxidation of aluminum in the second layer.
Уменьшение содержания криолита и хлористого натрия приводит к тому, что уменьшаются параметры легированного слоя. Увеличение содержания криолита и хлористого натрия сверх указанных пределов возможно только за счет уменьшения содержания алюминия. Если алюминия менее 25% то сплошного легированного слоя до 800oC не образуется, а это приводит к снижению параметров легированного слоя как на слябе, так и на штрипсе.A decrease in the content of cryolite and sodium chloride leads to a decrease in the parameters of the doped layer. An increase in the content of cryolite and sodium chloride in excess of these limits is possible only by reducing the aluminum content. If aluminum is less than 25%, then a continuous alloyed layer to 800 o C is not formed, and this leads to a decrease in the parameters of the alloyed layer both on the slab and on the strip.
Расход состава первого слоя обеспечивает появление легированного слоя при низких температурах. Если расход меньше, то сплошного легированного слоя не будет, получить коррозионно-стойкий штрипс невозможно. Увеличение расхода за верхний предел влияния на параметры легированного слоя не оказывает. The consumption of the composition of the first layer provides the appearance of a doped layer at low temperatures. If the flow rate is less, then there will be no continuous alloyed layer; it is impossible to obtain a corrosion-resistant strip. An increase in the flow rate beyond the upper limit does not affect the parameters of the doped layer.
При высоких температурах граница между слоями исчезает, легирование поверхности происходит за счет суммарного содержания алюминия в двух слоях. Плотность состава влияет на качество покрытия при его нанесении на сляб. Если плотность меньше, толщина покрытия неравномерна. На участках с меньшей толщиной покрытия меньше легирующего компонента и, следовательно, снижаются на размеры легированного слоя. Плотность больше заявленной приводит к аналогичным последствиям. Компоненты второго слоя при высоких температурах взаимодействуют с компонентами первого слоя, а именно с криолитом и хлористым натрием. Жидкое стекло с криолитом образуют тугоплавкие соединения на внешней поверхности покрытия, которые защищают расплавленный алюминий от дальнейшего окисления. At high temperatures, the boundary between the layers disappears, surface doping occurs due to the total aluminum content in the two layers. The density of the composition affects the quality of the coating when applied to a slab. If the density is less, the coating thickness is uneven. In areas with a smaller coating thickness is less than the alloying component and, therefore, reduced by the size of the alloyed layer. Density greater than declared leads to similar consequences. The components of the second layer at high temperatures interact with the components of the first layer, namely cryolite and sodium chloride. Liquid glass with cryolite form refractory compounds on the outer surface of the coating, which protect the molten aluminum from further oxidation.
Если жидкого стекла меньше, снижаются защитные свойства тугоплавкой окисной пленки. Увеличение содержания жидкого стекла возможно только за счет алюминия, что влечет за собой снижение параметров легированного слоя. Если алюминия меньше заявленного предела, то как и при снижении общего расхода, уменьшаются параметры легированного слоя. If there is less liquid glass, the protective properties of the refractory oxide film are reduced. An increase in the content of water glass is possible only due to aluminum, which entails a decrease in the parameters of the doped layer. If aluminum is less than the declared limit, then, as with a decrease in the total consumption, the parameters of the alloyed layer decrease.
Увеличение содержания алюминия за счет жидкого стекла приводит к снижению защитных свойств тугоплавкой пленки. Снижаются параметры легированного слоя. An increase in the aluminum content due to liquid glass leads to a decrease in the protective properties of the refractory film. The parameters of the doped layer are reduced.
Снижение общего расхода приводит к уменьшению содержания алюминия в покрытии параметров тугоплавкой пленки, а это снижает параметры легированного слоя. Reducing the total consumption leads to a decrease in the aluminum content in the coating parameters of the refractory film, and this reduces the parameters of the alloyed layer.
Увеличение расхода свыше заявленного предела влияния на легированный слой не оказывает. Плотность состава, как и в первом слое влияет на качество покрытия при его нанесении на просушенный первый слой. Плотность и меньше и выше заявленной не позволяет получить равнотолщинный слой, а это влияет на параметры легированного слоя
Примеры практического выполнения
Покрытие наносили на образцы и слябы из стали 3СП и 17ГС. Размеры 200 х 200 х 40 слябы 1500 х 900 х 130-160 мм.An increase in the flow rate over the declared limit does not affect the alloyed layer. The density of the composition, as in the first layer, affects the quality of the coating when applied to the dried first layer. Density less than and higher than declared does not allow to obtain an equal-thickness layer, and this affects the parameters of the doped layer
Practical examples
The coating was applied to samples and slabs made of 3SP and 17GS steel. Dimensions 200 x 200 x 40 slabs 1500 x 900 x 130-160 mm.
Нагрев проводили в проходной печи с толкателем при 1100 1320oC. Прокатку образцов осуществляли на промышленно-экспериментальном стане 130, слябов на блюминге 1100. Параметры легированного слоя из следовали на установки М 46 фирмы "Камека".The heating was carried out in a continuous furnace with a pusher at 1100 1320 o C. The samples were rolled at an industrial experimental mill 130, slabs at 1100 blooming. The parameters of the alloyed layer were used from the Kameka installation M 46.
В примерах 1 7 приведены данные о параметрах легированных слоев после нагрева под прокатку и после прокатки при запредельных значениях содержания компонентов, расхода и плотности первого слоя. Содержание компонентов, расход и плотность при нанесении второго слоя в заявленных пределах. Нагрев под прокатку осуществляли при температурах 1100 -1320oC в течение 2 7 ч.In examples 1 to 7, data on the parameters of the alloyed layers after heating for rolling and after rolling at exorbitant values of the component content, flow rate and density of the first layer are given. The content of components, flow rate and density when applying the second layer within the stated limits. Heating under rolling was carried out at temperatures of 1100 -1320 o C for 2 7 hours
Пример 1. Алюминия меньше предлагаемого. Параметры легированного слоя после прокатки ниже. Example 1. Aluminum is less than the proposed. The parameters of the alloyed layer after rolling are lower.
Пример 2. Содержание хлористого натрия меньше предлагаемого. Легированный слой меньше необходимого. Example 2. The content of sodium chloride is less than the proposed. The doped layer is less than necessary.
Пример 3. Криолита меньше предлагаемого. Потери алюминия на окисление во втором слое приводят к снижению параметров легированного слоя на штрипсе. Example 3. Cryolite is less than proposed. Losses of aluminum due to oxidation in the second layer lead to a decrease in the parameters of the doped layer on the strip.
Пример 4. Алюминиевого порошка больше предлагаемого. Хлористого натрия меньше. Температура плавления смеси криолит-хлористый натрий более 750oC. Снижаются параметры легированного слоя.Example 4. Aluminum powder more than offered. Less sodium chloride. The melting point of the mixture of cryolite-sodium chloride is more than 750 o C. The parameters of the doped layer are reduced.
Пример 5. Расход первого слоя меньше предлагаемого. Алюминия недостаточно для создания легированного слоя при низких температурах. Снижаются параметры легированного слоя на штрипсе. Example 5. The consumption of the first layer is less than proposed. Aluminum is not enough to create an alloy layer at low temperatures. The parameters of the doped layer on the strip are reduced.
Пример 6. Плотность меньше предлагаемой. Первый слой неравномерен по толщине. Параметры легированного слоя ниже. Example 6. The density is less than the proposed. The first layer is uneven in thickness. Alloy layer parameters below.
Пример 7. Плотность больше предлагаемой. Легированный слой меньше. Example 7. The density is greater than the proposed. The alloy layer is smaller.
Пример 8-12 результаты испытаний образцов и слябов при запредельных значениях параметров второго слоя. Example 8-12 test results of samples and slabs with transcendent values of the parameters of the second layer.
Пример 8. Алюминия больше предлагаемого. Соответственно меньше жидкого стекла. Увеличиваются потери алюминия на окисление при нагреве под прокатку из-за уменьшения параметров тугоплавкой защитной пленки. Example 8. Aluminum is more than offered. Accordingly, less liquid glass. The losses of aluminum due to oxidation during heating for rolling increase due to a decrease in the parameters of the refractory protective film.
Пример 9. Алюминия меньше предлагаемого. Снижаются параметры легированного слоя. Example 9. Aluminum is less than the proposed. The parameters of the doped layer are reduced.
Пример 10. Расход меньше предлагаемого. Легированный слой не достигает параметров, обеспечивающих повышение антикоррозионных свойств. Example 10. Consumption is less than the proposed. The alloyed layer does not reach the parameters providing an increase in the anticorrosion properties.
В примерах 11-12 плотность больше и меньше предлагаемого. В обоих случаях разнотолщинность покрытия приводит к снижению параметров легированного слоя: причем низкие параметры легированного слоя обнаружены на участках образцов с меньшей толщиной покрытия. In examples 11-12, the density is greater and less than that proposed. In both cases, the thickness of the coating leads to a decrease in the parameters of the doped layer: moreover, low parameters of the doped layer are found in areas of samples with a smaller coating thickness.
В примерах 13-15 результаты прокатки слябов с покрытием, нанесенным в предлагаемых пределах. In examples 13-15, the results of rolling slabs coated in the proposed range.
По результатам испытаний, приведенным в таблице, видно, что получение штрипса с поверхностным легированный слоем, обладающим защитными антикоррозионными свойствами, т. е. содержащим алюминий в количестве не менее 8% по массе, возможно только применении предлагаемого технического решения в пределах, указанных в формуле. According to the test results shown in the table, it is clear that obtaining a strip with a surface alloyed layer with protective anticorrosion properties, i.e., containing aluminum in an amount of at least 8% by weight, is possible only by applying the proposed technical solution within the limits specified in the formula .
Claims (1)
Хлористый натрий 15 25
Криолит 20 50
а второй слой наносят после просушивания первого слоя с расходом материала покрытия 2 4 кг/м2 с плотностью 1,5 1,9 г/см3 при следующем соотношении компонентов, мас.Aluminum powder 25 65
Sodium Chloride 15 25
Cryolite 20 50
and the second layer is applied after drying the first layer with a consumption of coating material of 2 4 kg / m 2 with a density of 1.5 to 1.9 g / cm 3 in the following ratio of components, wt.
Жидкое стекло 20 40еAluminum powder 60 80
Liquid glass 20 40s
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95117427/02A RU2100475C1 (en) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | Method of manufacturing corrosion-resistant sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95117427/02A RU2100475C1 (en) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | Method of manufacturing corrosion-resistant sheet |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95117427A RU95117427A (en) | 1997-10-20 |
| RU2100475C1 true RU2100475C1 (en) | 1997-12-27 |
Family
ID=20172813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95117427/02A RU2100475C1 (en) | 1995-10-09 | 1995-10-09 | Method of manufacturing corrosion-resistant sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2100475C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103014614A (en) * | 2012-12-19 | 2013-04-03 | 天津津滨石化设备有限公司 | Permeation tank layered buried type diffusion aluminizing method for prevention of corrosion of inner and outer walls of heat exchange pipe |
| RU2522409C2 (en) * | 2010-01-14 | 2014-07-10 | Смс Зимаг Аг | Method and device for slab surface processing at production line |
| RU2571032C1 (en) * | 2014-10-21 | 2015-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of steel blanks protection against oxidation during heating prior to pressure shaping |
-
1995
- 1995-10-09 RU RU95117427/02A patent/RU2100475C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| SU, авторское свидетельство, кл. C 21 D 1/70, 1980. RU, патент, 2037557, кл. C 23 C 10/50, 1995. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2522409C2 (en) * | 2010-01-14 | 2014-07-10 | Смс Зимаг Аг | Method and device for slab surface processing at production line |
| CN103014614A (en) * | 2012-12-19 | 2013-04-03 | 天津津滨石化设备有限公司 | Permeation tank layered buried type diffusion aluminizing method for prevention of corrosion of inner and outer walls of heat exchange pipe |
| CN103014614B (en) * | 2012-12-19 | 2015-04-15 | 天津津滨石化设备有限公司 | Permeation tank layered buried type diffusion aluminizing method for prevention of corrosion of inner and outer walls of heat exchange pipe |
| RU2571032C1 (en) * | 2014-10-21 | 2015-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of steel blanks protection against oxidation during heating prior to pressure shaping |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102235255B1 (en) | Zinc alloy coated steel having excellent corrosion resistance and surface smoothness, and method for manufacturing the same | |
| KR101160612B1 (en) | HOT DIP Zn-Al BASED ALLOY PLATED STEEL PRODUCT EXCELLENT IN BENDING WORKABILITY AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF | |
| Shawki et al. | Effect of aluminium content on the coating structure and dross formation in the hot‐dip galvanizing process | |
| RU2100475C1 (en) | Method of manufacturing corrosion-resistant sheet | |
| CA1118299A (en) | Production of heavy pure aluminium coatings on small diameter tubing | |
| Nicholls | HOT‐DIPPED ALUMINIUM COATINGS | |
| JP2005264188A (en) | HOT DIP Zn-Al ALLOY PLATED STEEL HAVING EXCELLENT BENDABILITY, AND ITS MANUFACTURING METHOD | |
| WO1980000977A1 (en) | Process of producing one-side alloyed galvanized steel strip | |
| US4330598A (en) | Reduction of loss of zinc by vaporization when heating zinc-aluminum coatings on a ferrous metal base | |
| EP0600471B1 (en) | An aluminum phosphate/silicon dioxide-based sealing material | |
| TWI649450B (en) | Metal-coated steel strip | |
| KR101629260B1 (en) | Composition for hot dipping bath | |
| JP6468492B2 (en) | Flux for pre-plating of steel and method for producing plated steel | |
| RU2349650C1 (en) | Safeguarding method of steel against oxidation while heating before plasting working | |
| US3196056A (en) | Methods for protecting furnace parts and the like | |
| SU1100269A1 (en) | Charge for producing protective coating on steels and alloys | |
| AU728356B2 (en) | Method of heat-treating thin sheet coated with ZnAl by hot dip galvanization | |
| US4381251A (en) | Oxidation inhibitor | |
| JP3894601B2 (en) | Hot processing method for metal materials | |
| KR100256370B1 (en) | The method for al coated sheet | |
| JP2001329355A (en) | Hot dip zinc-aluminum alloy plated sheet excellent in dazzling resistance | |
| US20240141471A1 (en) | Metal-coated steel strip | |
| JP3385945B2 (en) | Hot-dip metal plating equipment | |
| KR950009320B1 (en) | Method for manufacturing galvanized steel sheets with an excellance secular coating adhesivity | |
| SU1654349A1 (en) | Composition of coat for protecting steel ingots against oxidation on heating |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051010 |