RU2100459C1 - Method of processing antimony sulfide raw material containing precious metals - Google Patents
Method of processing antimony sulfide raw material containing precious metals Download PDFInfo
- Publication number
- RU2100459C1 RU2100459C1 RU96120560A RU96120560A RU2100459C1 RU 2100459 C1 RU2100459 C1 RU 2100459C1 RU 96120560 A RU96120560 A RU 96120560A RU 96120560 A RU96120560 A RU 96120560A RU 2100459 C1 RU2100459 C1 RU 2100459C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- antimony
- fuel
- amount
- products
- slag
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и предназначено для переработки сульфидного сурьмяного сырья, содержащего благородные металлы. The invention relates to ferrous metallurgy and is intended for the processing of sulphide antimony raw materials containing noble metals.
Известен способ переработки сурьмяного сырья, содержащего благородные металлы, включающий смешивание и загрузку подаваемых сырья, флюсов и углеродистого топлива в ванну жидкого шлака в плавильной печи, имеющей средства для подачи топлива и кислородсодержащего газа ниже поверхности ванны; вдувание топлива и кислородсодержащего газа в ванну для достижения температуры и посредством этого возгонка массы сурьмы; удаление из печи газового потока, включающего возогнанную массу сурьмы и извлечение соединений из газового потока; образование коллектора благородных металлов, например, металлической черновой сурьмы, прекращение подаваемых материалов и разделение коллектора, содержащего благородные металлы, и шлака; удаление коллектора благородных металлов из печи для извлечения из него благородных металлов и шлака в отвал [1]
Недостатком этого способа являются большие простои в его работе, связанные с необходимостью длительного периода отстаивания с разделением фаз. Это в периодическом процессе вызывает простои всего плавильного оборудования. Если при небольшом масштабе производства такое ведение технологии оправдано, то при объеме производства, позволяющем организовать непрерывный процесс загрузки и переработки исходных материалов, нерационально. Кроме того, эксплуатация газоочистного оборудования при периодическом характере его работы весьма затруднена. Загрузка тонкодисперсного сырья вдуванием в расплав сопровождается большими энергозатратами и, в связи с абразивностью сырья, приводит к износу подающих трубопроводов и других загрузочных устройств. Это вызывает необходимость остановок для ремонтов. Агломерирование сурьмяных руд и концентратов, имеющих низкую температуру размягчения, сопровождающееся возгонкой части сурьмы, нерационально.A known method of processing antimony raw materials containing noble metals, comprising mixing and loading the supplied raw materials, fluxes and carbon fuel into a bath of liquid slag in a melting furnace having means for supplying fuel and oxygen-containing gas below the surface of the bath; injecting fuel and oxygen-containing gas into the bath to achieve temperature and thereby sublimating the antimony mass; removing from the furnace a gas stream including a sublimated mass of antimony and extracting compounds from the gas stream; the formation of a collector of precious metals, for example, metal rough antimony, the termination of the supplied materials and the separation of the collector containing precious metals and slag; Removing the noble metal collector from the furnace to extract noble metals and slag from it into the dump [1]
The disadvantage of this method is the large downtime in its work associated with the need for a long period of sedimentation with phase separation. This in a batch process causes downtime of all smelting equipment. If such a technology is justified with a small scale of production, then with a production volume that allows you to organize a continuous process of loading and processing of raw materials, it is irrational. In addition, the operation of gas cleaning equipment with the periodic nature of its operation is very difficult. The loading of finely dispersed raw materials by injection into the melt is accompanied by high energy consumption and, due to the abrasiveness of the raw materials, leads to wear of the supply pipelines and other loading devices. This necessitates stops for repairs. Agglomeration of antimony ores and concentrates having a low softening temperature, accompanied by sublimation of a part of antimony, is irrational.
Ввиду недостаточного разделения коллектирующей фазы и шлака, а также высоких растворенных потерь сурьмы, содержание сурьмы в шлаках, даже при использовании в качестве коллектора медного штейна и восстановительных условиях, составило 1,85% При получении же в этих условиях черновой сурьмы по предлагаемому способу неизбежно образование шпейзы или высокое содержание железа в черновой сурьме. Оба эти обстоятельства приводят к усложнению переработки коллектора, росту выхода промпродуктов и потерь сурьмы и благородных металлов. Проведение же плавки в окислительных условиях приводит к высоким потерям сурьмы со шлаком. Часть шлака после удаления коллектирующей фазы необходимо оставлять для начала последующего цикла. Это снижает емкость плавильного агрегата по загрузке и вызывает необходимость остановок разделения фаз для выпуска шлака из-за его накопления в печи. Due to the insufficient separation of the collecting phase and slag, as well as the high dissolved losses of antimony, the antimony content in the slag, even when using copper matte as a collector and reducing conditions, was 1.85%. Upon receipt of rough antimony under the proposed method under these conditions, the formation of antimony speys or high iron content in rough antimony. Both of these circumstances complicate the processing of the collector, increase the yield of industrial products, and the loss of antimony and precious metals. Conducting smelting under oxidizing conditions leads to high losses of antimony with slag. Part of the slag after removing the collecting phase must be left to start the next cycle. This reduces the loading capacity of the melting unit and necessitates phase separation stops for slag discharge due to its accumulation in the furnace.
Наиболее близким к предлагаемому является способ переработки сульфидного сурьмяного сырья, содержащего благородные металлы, включающий смешивание исходного сырья с флюсами и углеродистым топливом, загрузку полученной шихты на поверхность ванны расплава, плавку с продувкой ванны расплава кислородсодержащим дутьем, содержащим жидкое или газообразное топливо, с получением газообразных сурьмусодержащих продуктов, шлака и черновой сурьмы, коллектирующей благородные металлы, с последующим разделением шлака и коллектора благородных металлов и выводом жидких и газообразных продуктов плавки, согласно которому загрузку шихты, продувку кислородсодержащих дутьем и разделение шлака и коллектора благородных металлов ведут непрерывно, количество кислорода в дутье поддерживают равным 0,8-1,1 от теоретически необходимого для окисления компонентов топлива до диоксида углерода и воды и сульфида сурьмы исходного сырья до триоксида сурьмы и диоксида серы, плавку ведут с переводом 6-20% сурьмы загрузки в черновую сурьму, полученный после вывода шлак подвергают обеднению с добавкой углеродистого восстановителя [2]
Этот способ принят за прототип. Недостатком способа-прототипа является сложность управления процессом окисления углеродистого топлива в расплаве и созданием условий, препятствующих образованию штейна, содержащего благородные металлы и сурьму, или получению богатых по сурьме шлаков при работе в окислительном режиме. Возгонка сурьмы происходит в основном в виде трисульфида, содержащегося в исходном сырье. При этом важно обеспечить кислородный и сульфидирующий потенциал плавки, препятствующий штейнообразованию или переокислению в расплаве, однако при работе по способу прототипу, в особенности при колебании подачи углеродистого топлива и состава шихты, это затруднительно. При передозировке углеродистого топлива происходит штейнообразование из-за низкого кислородного потенциала процесса ввиду высокого отношения содержания монооксида углерода к содержанию диоксида. При недостатке углеродистого топлива происходит переокисление расплава с возрастанием содержания в нем магнетита, ростом потерь сурьмы со шлаками, и к выбросу расплава из печи. Плавка в расплаве, осуществляемая при подаче кислородсодержащего дутья в расплав, а углеродистого топлива на его поверхность, требует высокого содержания кислорода в дутье. Однако, тем самым ограничивается интенсивность дутья. При осуществлении возгоночного процесса снижение количества барботирующего расплава дутья приводит к повышению содержания сурьмы в конечном шлаке. Снижение содержания кислорода в дутье для повышения его интенсивности приводит к повышению выхода шлака из-за необходимости ошлакования золы топлива.Closest to the proposed one is a method of processing sulfide antimony raw materials containing noble metals, including mixing the feedstock with fluxes and carbon fuel, loading the resulting mixture onto the surface of the molten bath, smelting and purging the molten bath with oxygen-containing blast containing liquid or gaseous fuel to produce gaseous antimony-containing products, slag and rough antimony collecting precious metals, followed by separation of slag and the collector of precious metals and the withdrawal of liquid and gaseous smelting products, according to which the charge is continuously charged, oxygen-containing blast is blown and the slag and noble metal collector are separated, the amount of oxygen in the blast is maintained equal to 0.8-1.1 from theoretically necessary for the oxidation of fuel components to carbon dioxide and water and antimony sulfide feedstock to antimony trioxide and sulfur dioxide, smelting is carried out with the conversion of 6-20% of antimony loading in rough antimony, the slag obtained after removal is subjected to depletion with the addition of coal antioxidant reducing agent [2]
This method is adopted as a prototype. The disadvantage of the prototype method is the difficulty of controlling the process of oxidation of carbon fuel in the melt and the creation of conditions that prevent the formation of matte containing noble metals and antimony, or the production of antimony-rich slags when operating in oxidative mode. Sublimation of antimony occurs mainly in the form of trisulfide contained in the feedstock. It is important to ensure the oxygen and sulfiding potential of the smelter, which prevents matte formation or reoxidation in the melt, however, when working with the prototype method, especially when fluctuating the supply of carbonaceous fuel and the composition of the charge, this is difficult. In case of an overdose of carbon fuel, matte formation occurs due to the low oxygen potential of the process due to the high ratio of carbon monoxide to dioxide content. With a lack of carbon fuel, the melt is oxidized with an increase in the magnetite content in it, an increase in the loss of antimony with slag, and the melt is ejected from the furnace. Melting in the melt, carried out by supplying an oxygen-containing blast to the melt, and carbonaceous fuel to its surface, requires a high oxygen content in the blast. However, this limits the intensity of the blast. In the implementation of the sublimation process, a decrease in the amount of bubbling melt of the blast leads to an increase in the antimony content in the final slag. Reducing the oxygen content in the blast to increase its intensity leads to an increase in the output of slag due to the need for slagging of fuel ash.
Целью предлагаемого изобретения является упрощение управлением процессом и повышение извлечения сурьмы и благородных металлов. The aim of the invention is to simplify process control and increase the extraction of antimony and precious metals.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе переработки сульфидного сурьмяного сырья, содержащего благородные металлы, включающий смешивание исходного сырья с флюсами, непрерывную загрузку полученной шихты на поверхность ванны расплава, плавку с непрерывной продувкой ванны расплава дутьем, с получением газообразных сурьмусодержащих продуктов, шлака и черновой сурьмы, коллектирующей благородные металлы, с последующим непрерывным разделением шлака и коллектора благородных металлов и выводом жидких и газообразных продуктов плавки, согласно предлагаемому изобретению продувку расплава ведут продуктами сжигания топлива, количество кислорода в дутье, подаваемом на сжигание топлива составляет 0,75-0,95 от теоретически необходимого для окисления углерода топлива до диоксида, водорода до воды, количество дутья, подаваемого в расплав составляет 800-2500 нм3/час на 1м3 расплава, соединения сурьмы из газообразных продуктов плавки, выделяют фильтрацией при температуре выше точки росы серной кислоты. Согласно второму варианту способа в шихту вводят промпродукты, содержащие металлическую сурьму, количество металлической сурьмы составляет 5-10% от сурьмы а загрузке. По третьему варианту в шихту вводят промпродукты, содержащие металлическое железо, количество кислорода в дутье, подаваемом на сжигание топлива составляет 0,8-0,95 от теоретически необходимого для окисления углерода топлива до диоксида, водорода до воды, а металлического железа загрузки до оксида (II).This goal is achieved by the fact that in the known method of processing sulfide antimony raw materials containing noble metals, including mixing the feedstock with fluxes, continuously loading the resulting mixture onto the surface of the molten bath, melting with continuous blowing of the molten bath with blast to obtain gaseous antimony-containing products, slag and rough antimony collecting precious metals, followed by continuous separation of the slag and the collector of precious metals and the withdrawal of liquid and gaseous products According to the invention, the melt is purged with fuel combustion products, the amount of oxygen in the blast supplied to the fuel is 0.75-0.95 from theoretically necessary for the oxidation of carbon fuel to dioxide, hydrogen to water, the amount of blast supplied to the melt amounts to 800-2500 nm 3 / hour per 1 m 3 of melt, antimony compounds from gaseous smelting products are isolated by filtration at a temperature above the dew point of sulfuric acid. According to the second variant of the method, industrial products containing metallic antimony are introduced into the charge, the amount of metallic antimony is 5-10% of antimony in the load. According to the third option, industrial products containing metallic iron are introduced into the charge, the amount of oxygen in the blast supplied to the fuel is 0.8-0.95 from the fuel theoretically necessary for the oxidation of carbon to dioxide, hydrogen to water, and metallic iron loading to oxide ( II).
Фильтрацию газообразных продуктов плавки можно проводить при температуре выше точки росы триоксида мышьяка. The filtration of gaseous smelting products can be carried out at a temperature above the dew point of arsenic trioxide.
Сущность предлагаемого способа состоит в том, что продувку расплава ведут газами, образующимися в результате предварительного сжигания топлива, например, природного газа, которое проводят при заданном соотношении расходов кислородсодержащего дутья и топлива. Это соотношение легко реализуется и поддерживается таким, чтобы соотношение содержаний моно- и диоксида углерода, а также воды и водорода в продуктах плавки обеспечивало необходимый кислородный потенциал, при котором не происходит переокисления шлака и обеспечивается низкое содержание в нем сурьмы и, в то же время, не происходит штейнообразования. В качестве кислородсодержащего дутья используется воздух, что позволяет избежать получение технического кислорода, связанного с высокими затратами. Загрузку шихты, состоящей из сурьмяного сырья и флюсов непрерывно ведут на поверхность ванны расплава, барботируемого продуктами сжигания топлива, непрерывно подаваемым в расплав. Производительность процесса регулируют сочетанием скорости подачи шихты и расхода дутья топлива. Высокая интенсивность дутья позволяет достичь высокого извлечения сурьмы в возгоны. При плавке происходит возгонка трисульфида сурьмы одновременно с образованием триоксида и металлической сурьмы по реакциям:
Sb2S3 + 6CO2 2Sb + 3SO2 + 6CO (1),
Sb2S3 + 9CO2 Sb2O3 + 3SO2 + 9CO (2),
Sb2S3 + 2Sb2O3 6Sb + 3SO2 (3).The essence of the proposed method is that the melt is purged with gases generated as a result of preliminary combustion of fuel, for example, natural gas, which is carried out at a given ratio of oxygen-containing blast and fuel consumption. This ratio is easily realized and maintained in such a way that the ratio of the contents of carbon monoxide and dioxide, as well as water and hydrogen in the smelting products provides the necessary oxygen potential at which slag is not oxidized and low antimony content is provided and, at the same time, no matte formation occurs. Air is used as an oxygen-containing blast, which avoids the production of technical oxygen associated with high costs. The charge of the mixture, consisting of antimony raw materials and fluxes is continuously conducted to the surface of the molten bath, sparged by the products of fuel combustion, continuously fed into the melt. The performance of the process is regulated by a combination of the feed rate of the charge and the flow rate of the fuel blast. The high intensity of the blast allows to achieve high extraction of antimony in the sublimates. During smelting, antimony trisulfide is sublimated simultaneously with the formation of trioxide and antimony metal by the reactions:
Sb 2 S 3 + 6CO 2 2Sb + 3SO 2 + 6CO (1),
Sb 2 S 3 + 9CO 2 Sb 2 O 3 + 3SO 2 + 9CO (2),
Sb 2 S 3 + 2Sb 2 O 3 6Sb + 3SO 2 (3).
Металлическая сурьма благодаря значительной разности в плотности со шлаковым расплавом и большой величине межфазного натяжения между шлаком и металлом оседает и отделяется от шлака. В нее коллектируется основная часть благородных металлов. Такой непрерывный процесс осуществим в печах типа печи Ванюкова, оснащенных устройствами (топками) для предварительного сжигания топлива. Некоторая часть сурьмы в растворенном виде, любо в виде механической примеси вводится со шлаком, который непрерывно удаляется из зоны барботажа расплава дутьем. Из шлака механически увлеченную сурьму выделяют последующим обеднением, которое сочетает отстаивание, например, в электрообогреваемом или обогреваемом природным газом отстойнике, куда шлак непрерывно передается из плавильного агрегата, с восстановлением путем добавки углеродистого восстановителя, например, коксика. В шихту могут быть введены промпродукты, содержащие металлическую сурьму, например рафинировочные шлаки. При их переработке основная часть металлической сурьмы оседает в расплаве, коллектируя благородные металлы, железо, содержащееся в рафинировочных шлаках в виде оксидов переходит в шлак, а содержащееся в виде сульфида сначала окисляется и затем переходит в шлак. В случае переработки промпродуктов, содержащих металлическое железо, например ошлаковок, образующихся в ковшах при выпуске сурьма с высоким содержанием железа, необходимо переводить железо в оксид для последующего усвоения его шлаком. Поэтому расчет количества кислорода в дутье проводят с учетом содержания металлического железа в загрузке. Due to the significant difference in density with the slag melt and the large magnitude of the interfacial tension between the slag and the metal, antimony is deposited and separated from the slag. It collects the bulk of precious metals. Such a continuous process is feasible in furnaces such as a Vanyukov furnace equipped with devices (furnaces) for preliminary combustion of fuel. Some of the antimony in dissolved form, either in the form of a mechanical impurity, is introduced with slag, which is continuously removed from the melt bubble zone by blast. Mechanically entrained antimony is isolated from slag by subsequent depletion, which combines settling, for example, in a sedimentation tank, which is continuously heated from natural smelter, or where natural slag is transferred from the smelter, and reduced by adding a carbon reducing agent, for example, coke. Industrial products containing metallic antimony, for example, refining slags, can be introduced into the charge. During their processing, the main part of the metal antimony settles in the melt, collecting precious metals, the iron contained in the refining slags in the form of oxides passes into the slag, and the contained in the form of sulfide is first oxidized and then passes into the slag. In the case of processing industrial products containing metallic iron, for example, slag formed in ladles during the production of antimony with a high iron content, it is necessary to convert iron into oxide for subsequent assimilation by slag. Therefore, the calculation of the amount of oxygen in the blast is carried out taking into account the content of metallic iron in the load.
Трисульфид сурьмы окисляется кислородом подсасываемого воздуха по реакции:
2Sb2S3 + 9O2 2Sb2O3 + 6SO2 (4).Antimony trisulfide is oxidized by the oxygen of the intake air by the reaction:
2Sb 2 S 3 + 9O 2 2Sb 2 O 3 + 6SO 2 (4).
Образующиеся при плавке газы содержат оксиды углерода (I) и (II), воду, триоксид сурьмы, азот и кислород подсосов. Фильтрацию этих газов необходимо производить в условиях, обеспечивающих работу рукавных фильтров, т.е. при температуре выше точки росы серной кислоты. Для предотвращения охлаждения рукавных фильтров во время остановок проводят их обогрев продуктами сжигания топлива. Gases formed during smelting contain carbon oxides (I) and (II), water, antimony trioxide, nitrogen and suction oxygen. Filtration of these gases must be carried out under conditions ensuring the operation of bag filters, i.e. at temperatures above the dew point of sulfuric acid. To prevent cooling of bag filters during stops, they are heated by fuel combustion products.
При переработке сульфидного сурьмяного сырья, а также промпродуктов, содержащих мышьяк (рафинировочных шлаков) происходит его возгонка в виде сульфида и триоксида, образующегося при окислении сульфида. В случае фильтрации при температуре ниже точки росы триоксида мышьяка происходит его практически полное осаждение совместно с соединениями сурьмы, что приводит к возрастанию циркуляции мышьяка в производстве. Для отделения мышьяка необходимо проводить фильтрацию газов при температуре выше точки росы триоксида мышьяка. В результате мышьяк в виде паров удаляется из рукавных фильтров с газами и может быть удален из них по известным способам. During the processing of sulphide antimony raw materials, as well as industrial products containing arsenic (refining slags), it is sublimated in the form of sulfide and trioxide formed during the oxidation of sulfide. In the case of filtration at a temperature below the dew point of arsenic trioxide, it is almost completely precipitated together with antimony compounds, which leads to an increase in the circulation of arsenic in production. To separate arsenic, it is necessary to filter gases at temperatures above the dew point of arsenic trioxide. As a result, arsenic in the form of vapors is removed from bag filters with gases and can be removed from them by known methods.
Процесс осуществляют следующим образом. The process is as follows.
Смешивают исходные материалы и шихту, содержащую сурьмяное сырье и промпродукты, флюсы, например, известняк и железную руду, непрерывно загружают на поверхность расплава, барботируемого продуктами сжигания углеродистого топлива в агрегате типа печи Ванюкова. При этом происходит возгонка сульфида сурьмы загрузки и образование триоксида и металлической сурьмы по описанному выше механизму. Триоксид возгоняется и удаляется с газами вместе с трисульфидом сурьмы, окисляемым кислородом подсосов. Капли металлической сурьмы оседают в шлаковом расплаве, извлекая из него благородные металлы и, по пути коалисцируя и увеличиваясь в размерах, продвигаются вниз, формируя донный слой металла. Из печи шлак непрерывно удаляют в объединительный агрегат, например, электроотстойник. Металл периодически выпускают и направляют на переработку окислением с удалением основной части сурьмы в возгоны и извлечением благородных металлов в обогащенный ими сплав, из которого они извлекаются существующими способами. Газы металлургического процесса непрерывно удаляются из металлургической печи. Трехокись сурьмы извлекается из газов после их охлаждения, и возгоны с низким содержанием благородных металлов направляются на восстановительную плавку с получением металлической сурьмы. Очищенные от пыли газы направляют на очистку от диоксида серы существующим способом, например, известняковым. При наличии сернокислотного производства возможно их использование для разбавления концентрированных газов. Мышьяк, в случае использования высокотемпературной фильтрации, извлекают из газов по известному способу, например обработкой газов известняковым молоком. При обеднении шлака в отстойнике на поверхность его подают углеродистый восстановитель и процесс восстановления ведут до конечного содержания сурьмы в шлаке, определяемого экономической целесообразностью. Обедненный шлак выпускают из отстойника и отправляют на производство строительных материалов. The starting materials and the mixture containing antimony raw materials and intermediate products are mixed, fluxes, for example, limestone and iron ore, are continuously loaded onto the surface of the melt sparged by products of carbonaceous fuel combustion in a unit such as a Vanyukov furnace. In this case, sublimation of antimony sulphide of the charge occurs and the formation of trioxide and metallic antimony by the mechanism described above. The trioxide is sublimated and removed with gases along with antimony trisulfide, oxidized by suction oxygen. Drops of metallic antimony are deposited in the slag melt, removing noble metals from it and, along the way, coalescing and increasing in size, advance downward, forming the bottom layer of the metal. From the furnace, the slag is continuously removed into the unit, for example, an electric sump. The metal is periodically released and sent for processing by oxidation to remove the main part of antimony into sublimates and to extract precious metals into the alloy enriched with them, from which they are extracted by existing methods. Gases from the metallurgical process are continuously removed from the metallurgical furnace. Antimony trioxide is extracted from the gases after their cooling, and sublimates with a low content of noble metals are sent to reduction smelting to obtain metallic antimony. Dust-free gases are sent to remove sulfur dioxide in an existing way, for example, limestone. In the presence of sulfuric acid production, they can be used to dilute concentrated gases. Arsenic, in the case of using high-temperature filtration, is extracted from gases by a known method, for example by treating gases with limestone milk. When the slag is depleted in the sump, a carbonaceous reducing agent is fed to its surface and the reduction process is carried out to the final antimony content in the slag, which is determined by economic feasibility. Depleted slag is released from the sump and sent to the production of building materials.
Ввиду легкости управления процессом предварительного сжигания топлива удается создать такие условия, которые позволяют избежать штейнообразования, а, благодаря дозированной подаче материалов, содержащих металлическую сурьму гарантировано получать необходимое количество коллектора благородных металлов. Due to the ease of controlling the process of pre-burning fuel, it is possible to create conditions that avoid matte formation, and, thanks to the metered supply of materials containing metallic antimony, it is guaranteed to obtain the required amount of the precious metal collector.
Количество кислорода в дутье, подаваемом на сжигание топлива должно составлять такую часть от теоретически необходимого для окисления топлива до диоксида углерода и воды, чтобы не происходило штейнообразования (нижний предел), но потери сурьмы и благородных металлов из-за переокисления шлакового расплава не были бы слишком велики (верхний предел). The amount of oxygen in the blast supplied to the combustion of fuel should be such a part from theoretically necessary for the oxidation of fuel to carbon dioxide and water so that matting does not occur (lower limit), but the loss of antimony and precious metals due to the oxidation of the slag melt would not be too great (upper limit).
Интенсивность дутья, подаваемого в расплав должна быть такой, чтобы обеспечить высокое извлечение сурьмы в возгоны (нижний предел), но пылеунос не был бы слишком велик (верхний предел). The intensity of the blast fed into the melt should be such as to ensure a high extraction of antimony in the sublimates (lower limit), but the dust extraction would not be too large (upper limit).
Количество металлической сурьмы должно составлять такую часть от сурьмы в загрузке, чтобы обеспечивалось достаточно высокое извлечение благородных металлов в коллектор (нижний предел), но не происходило получение слишком большого количества материалов с низким содержанием благородных металлов (верхний предел). The amount of antimony metal should be such a portion of antimony in the charge that a sufficiently high extraction of precious metals into the collector is ensured (lower limit), but too many materials with a low content of noble metals are not obtained (upper limit).
Количество кислорода в дутье, подаваемом на сжигание топлива при переработке промпродуктов, содержащих металлическое железо должно составлять такую часть от теоретически необходимого для окисления топлива до диоксида углерода и воды, чтобы происходило окисление железа с переходом его в шлак, а в коллекторе его содержание было низким (нижний предел), но потери сурьмы и благородных металлов из-за переокисления шлакового расплава не были бы слишком велики (верхний предел). The amount of oxygen in the blast fed to the combustion of fuel during the processing of industrial products containing metallic iron should be such a part from theoretically necessary for the oxidation of fuel to carbon dioxide and water so that iron is oxidized with its transition to slag, and its content in the reservoir is low ( lower limit), but the loss of antimony and precious metals due to the oxidation of slag melt would not be too large (upper limit).
Примеры осуществления. Examples of implementation.
1. Опыт приводился в однозонной печи Ванюкова площадью пода 4 м2, соединенной шлаковым сифоном с электроотстойником площадью 8 м2. В печь загружали шихту, состоявшую (без флюсов) из 75% флотоконцентрата и 25% штуфного концентрата, состав которых приведен в табл.1
В состав загрузки входил также известняк (6% от массы шихты) и железная руда (20% от массы шихты).1. The experiment was carried out in a single-zone Vanyukov furnace with an area of 4 m 2 , connected by a slag siphon and an electric sump with an area of 8 m 2 . A mixture was loaded into the furnace, which consisted (without fluxes) of 75% flotation concentrate and 25% ore concentrate, the composition of which is given in Table 1
The composition of the load also included limestone (6% by weight of the charge) and iron ore (20% by weight of the charge).
Производительность загрузки по шихте составляла 3000 кг/час. The charge loading capacity was 3000 kg / h.
В печь непрерывно подавалось из топок предварительного сжигания дутье, состоящее из продуктов горения природного газа. Дутье подавалось в количестве, необходимом для ведения технологического процесса. Количество воздуха во всех опытах с изменением соотношения количества кислорода к теоретически необходимому было неизменным и составляло 4800 нм3/час, изменялось количество газа, что позволяло оставить практически неизменной интенсивность дутья. Результаты представлены в табл. 2.A blast consisting of natural gas combustion products was continuously fed into the furnace from preliminary combustion furnaces. The blast was supplied in the amount necessary for the process. The amount of air in all experiments with a change in the ratio of oxygen to the theoretically necessary was unchanged and amounted to 4800 nm 3 / h; the amount of gas changed, which allowed the intensity of the blast to remain almost unchanged. The results are presented in table. 2.
Шлак непрерывно через шлаковый сифон удалялся в электроотстойник, откуда после обеднения выпускался на грануляцию. Черновая сурьма по мере накопления выпускалась из электроотстойника через шпур, расположенный у подины. Slag was continuously discharged through a slag siphon to an electric sump, from which, after depletion, it was discharged to granulation. Draft antimony, as it accumulated, was discharged from the sump through a hole located at the bottom.
Анализ результатов испытаний показывает, что наилучшие показатели достигаются при работе в заявляемых пределах (опыты 1-3). При уменьшении соотношения практического расхода кислорода к теоретически необходимому (опыт 4) происходит увеличение выхода черновой сурьмы с низким содержанием золота, что приводит к его потерям при переработке черновой сурьмы с целью извлечения золота. Одновременно к этому же приводит образование штейна, не происходящее при работе в заявляемых пределах. При увеличении соотношения практического расхода кислорода к теоретически необходимому (опыт 5) происходит рост сурьмы со шлаком ввиду его переокисления. Кроме того, ввиду снижения выхода черновой сурьмы, служащей коллектором благородных металлов, и увеличении вязкости шлака снижается извлечение золота в черновую сурьму. При переработке сырья аналогичного состава по способу-прототипу содержание сурьмы в шлаках составляет 1,5-2,5% При этом наряду с образованием металлической сурьмы происходит образование штейна, который необходимо возвращать на переработку. Analysis of the test results shows that the best performance is achieved when working within the claimed limits (experiments 1-3). With a decrease in the ratio of the practical oxygen consumption to the theoretically necessary (experiment 4), there is an increase in the yield of rough antimony with a low gold content, which leads to its losses during the processing of rough antimony with the aim of extracting gold. At the same time, matte formation that does not occur when working within the claimed limits leads to the same. With an increase in the ratio of the practical oxygen consumption to the theoretically necessary (experiment 5), antimony with slag grows due to its oxidation. In addition, due to a decrease in the yield of rough antimony, which serves as a collector of noble metals, and an increase in the viscosity of slag, the extraction of gold into rough antimony is reduced. When processing raw materials of a similar composition by the prototype method, the antimony content in the slag is 1.5-2.5%. In addition to the formation of metal antimony, matte is formed, which must be returned for processing.
Опыты с регулировкой интенсивности дутья проводили, изменяя количество дутья, подаваемого из топок при постоянном коэффициенте расхода кислорода, равном 0,85. При этом меняли количество работающих топок, устанавливая в ряде случаев рядовые кессоны вместо топочных. The experiments with adjusting the intensity of the blast were carried out by changing the amount of blast supplied from the furnaces with a constant oxygen flow rate of 0.85. At the same time, the number of working fire chambers was changed, installing in some cases ordinary caissons instead of fire chambers.
Результаты опытов приведены в табл. 3. The results of the experiments are given in table. 3.
Анализ табличный данных позволяет сделать вывод о том, что наилучшие показатели достигаются при работе по предлагаемому способу в заявляемых пределах, снижение эффективности дутья приводит к росту потерь со шлаками, а увеличение к пылеуносу. Analysis of the tabular data allows us to conclude that the best performance is achieved when working on the proposed method within the claimed limits, a decrease in the efficiency of the blast leads to an increase in losses with slags, and an increase to dust extraction.
Во всех опытах фильтрацию газов проводили в рукавных фильтрах с рукавами из финелона при температуре 170-190oC, превышавшей точку росы серной кислоты очищаемых газов. В результате не было отмечено конденсации серной кислоты, ухудшения регенерации и повышения запыленности отходящих газов.In all experiments, gas filtration was carried out in bag filters with finelone sleeves at a temperature of 170-190 o C, exceeding the dew point of sulfuric acid of the purified gases. As a result, there was no condensation of sulfuric acid, deterioration of regeneration and increased dust content of exhaust gases.
Следует отметить, что во всех опытах при работе в заданных пределах удавалось избежать простоев, связанных с переокислением расплава и образования штейна, характерных для способа-прототипа. It should be noted that in all experiments when working within the specified limits, downtime associated with the reoxidation of the melt and the formation of matte, characteristic of the prototype method, was avoided.
2. Опыты проводили с загрузкой рафинировочного шлака состава. мас. Sb 30, Fe 13, S 4,5, SiO2 5,4, Na2O 20, прочие 27, Au 5 г/т.2. The experiments were carried out with the loading of refining slag composition. wt.
Содержание металлической сурьмы в рафшлаке составляло 15% Опыты проводились при количестве кислорода в воздухе, подаваемом на сжигании газа, составлявшем 0,85 от теоретически необходимого и интенсивности дутья 1200 нм3/м22•час.The content of metallic antimony in rafslag was 15%. The experiments were carried out with the amount of oxygen in the air supplied by gas burning, amounting to 0.85 of the theoretically necessary and the intensity of the blast was 1200 nm 3 /
Результаты опытов представлены в табл. 4. The results of the experiments are presented in table. 4.
Эти результаты показывают возможность переработки рафшлаков и обеспечения при этом высокого извлечения золота. These results show the possibility of processing raftslag and ensuring high gold recovery.
3. Проводили работу с загрузкой оборотов, содержащих 15-30% металлического железа. Установлено, что при работе при количестве кислорода в воздухе, подаваемом на сжигание газа, составлявшем ниже 0,8 от теоретически необходимого происходит рост содержания железа в коллекторе до 5-8% что вызывает рост выхода богатых благородными металлами оборотов. Повышение количества кислорода в воздухе, подаваемом на сжигание газа, свыше 0,95 от теоретически необходимого вызывало переокисление расплава. 3. Work was carried out with loading revolutions containing 15-30% metallic iron. It was found that when working with the amount of oxygen in the air supplied to burn gas below 0.8 of the theoretically necessary value, the iron content in the collector increases to 5-8%, which causes an increase in the yield of revolutions rich in precious metals. An increase in the amount of oxygen in the air supplied for gas combustion, over 0.95 of the theoretically necessary, caused the oxidation of the melt.
4. В лабораторной установке проводили продувку в тиглях шихты, содержащей флотоконцентрат рафшлак с содержанием As 5,6% Продувку осуществляли смесью CO2 и CO в соотношении 10:1, что соответствует количеству кислорода 0,9 от теоретически необходимого. Фильтрацию газов осуществляли через стеклянную ткань при температуре 280oC, что выше точки росы трехокиси мышьяка для отходящих газов, улавливание мышьяка проводили водным раствором. При этом содержание мышьяка в сурьмяных возгонах составило 0,3% при обычном 0,8-0,9% при переработке шихты из флотационного и штуфного концентраторов.4. In a laboratory setup, a mixture was purged in crucibles containing a raf slag floc concentrate with an As content of 5.6%. A purge was carried out with a mixture of CO 2 and CO in a ratio of 10: 1, which corresponds to an amount of oxygen 0.9 of theoretically necessary. Filtration of gases was carried out through a glass cloth at a temperature of 280 o C, which is higher than the dew point of arsenic trioxide for exhaust gases, the capture of arsenic was carried out with an aqueous solution. The content of arsenic in antimony sublimates was 0.3% with the usual 0.8-0.9% when processing the mixture from flotation and ore concentrators.
Использование изобретения позволяет упростить переработку сурьмяного сырья, содержащего благородные металлы. The use of the invention allows to simplify the processing of antimony raw materials containing precious metals.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96120560A RU2100459C1 (en) | 1996-10-09 | 1996-10-09 | Method of processing antimony sulfide raw material containing precious metals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96120560A RU2100459C1 (en) | 1996-10-09 | 1996-10-09 | Method of processing antimony sulfide raw material containing precious metals |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2100459C1 true RU2100459C1 (en) | 1997-12-27 |
| RU96120560A RU96120560A (en) | 1998-03-10 |
Family
ID=20186566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96120560A RU2100459C1 (en) | 1996-10-09 | 1996-10-09 | Method of processing antimony sulfide raw material containing precious metals |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2100459C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108004421A (en) * | 2017-11-10 | 2018-05-08 | 广西生富锑业科技股份有限公司 | A kind of stibnite oxygen enriched molten bath melting processing method |
-
1996
- 1996-10-09 RU RU96120560A patent/RU2100459C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| AU, патент, 598237, кл. C 22 B 30/02, 1990. RU, патент, 2055922, кл. C 22 B 11/02, 1996. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108004421A (en) * | 2017-11-10 | 2018-05-08 | 广西生富锑业科技股份有限公司 | A kind of stibnite oxygen enriched molten bath melting processing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI82612B (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER BEHANDLING AV PROCESSGASER. | |
| EP2839045B1 (en) | Method for processing slags of non-ferrous metallurgy | |
| JPS6318652B2 (en) | ||
| US4006010A (en) | Production of blister copper directly from dead roasted-copper-iron concentrates using a shallow bed reactor | |
| EA004622B1 (en) | Treatment of metal sulphide concentrates | |
| US4266971A (en) | Continuous process of converting non-ferrous metal sulfide concentrates | |
| US4741770A (en) | Zinc smelting process using oxidation zone and reduction zone | |
| US4252560A (en) | Pyrometallurgical method for processing heavy nonferrous metal raw materials | |
| AU2007281012B2 (en) | Lead slag reduction | |
| US3663207A (en) | Direct process for smelting of lead sulphide concentrates to lead | |
| US4017308A (en) | Smelting and reduction of oxidic and sulphated lead material | |
| WO2007038840A1 (en) | Method and apparatus for lead smelting | |
| US4519836A (en) | Method of processing lead sulphide or lead-zinc sulphide ores, or sulphide concentrates, or mixtures thereof | |
| FR2579996A1 (en) | ||
| RU2109077C1 (en) | Method for treatment of zinc sulfide or other zinc-containing materials, method for partial oxidation of materials containing zinc oxide, zinc sulfide and iron sulfide, method for treatment of initial material containing zinc sulfide and iron sulfide | |
| US5013355A (en) | Method and apparatus for producing matte and/or metal | |
| KR100322393B1 (en) | Method of making high grade nickel mats from nickel-containing raw materials, at least partially refined by dry metallurgy | |
| RU2100459C1 (en) | Method of processing antimony sulfide raw material containing precious metals | |
| JPS6247931B2 (en) | ||
| US3306708A (en) | Method for obtaining elemental sulphur from pyrite or pyrite concentrates | |
| RU2055922C1 (en) | Method for reprocessing sulfide noble metal-containing antimonial raw material | |
| AU592398B2 (en) | Oxidation-reduction smelting of zn ores | |
| US5356455A (en) | Process for recovering lead from lead-containing raw materials | |
| CA1204598A (en) | Procedure for producing lead bullion from sulphide concentrate | |
| CA2029644A1 (en) | Method and apparatus for treating zinc ore concentrates |