RU2097913C1 - Switch - Google Patents
Switch Download PDFInfo
- Publication number
- RU2097913C1 RU2097913C1 RU94025945A RU94025945A RU2097913C1 RU 2097913 C1 RU2097913 C1 RU 2097913C1 RU 94025945 A RU94025945 A RU 94025945A RU 94025945 A RU94025945 A RU 94025945A RU 2097913 C1 RU2097913 C1 RU 2097913C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- capacitor
- terminal
- current
- cathode
- diode
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к сильноточной полупроводниковой технике и может быть использовано в источниках питания мощных лазеров, в устройствах для очистки промышленных отходов, а также в мощных преобразователях в качестве сильноточного переключателя. The invention relates to high-current semiconductor technology and can be used in power sources of powerful lasers, in devices for cleaning industrial waste, as well as in powerful converters as a high-current switch.
Известен переключатель [1] содержащий входную цепь из последовательно включенных дросселя насыщения и реверсивно включаемого динистора (РВД), а так же блок запуска, подключенный параллельно РВД и состоящий из диода, ключевого элемента, индуктивного элемента двух конденсаторов и резистора. Первый конденсатор подключен параллельно РВД, резистор подключен параллельно второму конденсатору, анод диода соединен с анодом РВД, первый вывод второго конденсатора подключен к катоду РВД, второй вывод второго конденсатора подключен к первому выводу индуктивного элемента, ключевой элемент подключен между катодом и вторым выводом индуктивного элемента. Known switch [1] containing an input circuit from a series-connected saturation inductor and a reversibly switched dynistor (RVD), as well as a trigger unit connected in parallel to the RVD and consisting of a diode, a key element, an inductive element of two capacitors and a resistor. The first capacitor is connected in parallel to the RVD, the resistor is connected in parallel to the second capacitor, the anode of the diode is connected to the anode of the RVD, the first output of the second capacitor is connected to the cathode of the RVD, the second output of the second capacitor is connected to the first output of the inductive element, the key element is connected between the cathode and the second output of the inductive element.
В исходном состоянии первый конденсатор заряжен до величины входного напряжения, прикладываемого к РВД. При включении ключевого элемента через диод, индуктивный элемент и второй конденсатор проходит ток перезаряда первого конденсатора. В процессе перезаряда дроссель насыщения имеет большую индуктивность и проходящий через него ток пренебрежительно мал. При этом величина тока, проходящего через ключевой элемент, определяется в основном параметрами элементов блока запуска. В момент смены полярности напряжения на первом конденсаторе к РВД прикладывается обратное напряжение и он шунтирует первый конденсатор. При этом проходящий через индуктивный элемент ток замыкается через РВД и является током управления. В процессе прохождения через РВД тока управления происходит передача энергии, запасенной в индуктивном элементе, во второй конденсатор. В момент насыщения сердечника индуктивность дросселя насыщения резко уменьшается и к РВД вновь прикладывается прямое напряжение. При этом ток управления обрывается, РВД без задержки переключается и коммутирует мощный импульс входного тока. После окончания процесса коммутации избыточная энергия, запасаемая во втором конденсаторе, рассеивается на резисторе. При этом к диоду прикладывается обратное напряжение и он препятствует прохождению тока разряда второго конденсатора через ключевой элемент. Последнее обстоятельство способствует выключению ключевого элемента. In the initial state, the first capacitor is charged to the value of the input voltage applied to the WFD. When the key element is turned on through the diode, the inductive element and the second capacitor, the overcharge current of the first capacitor passes. During recharging, the saturation inductor has a large inductance and the current passing through it is negligible. In this case, the magnitude of the current passing through the key element is determined mainly by the parameters of the elements of the launch unit. At the moment of changing the polarity of the voltage on the first capacitor, a reverse voltage is applied to the RVD and it shunts the first capacitor. In this case, the current passing through the inductive element is closed through the RVD and is the control current. In the process of passing the control current through the WFD, the energy stored in the inductive element is transferred to the second capacitor. At the time of core saturation, the inductance of the saturation inductor decreases sharply and a direct voltage is again applied to the WFD. In this case, the control current is interrupted, the WFD switches without delay and commutes a powerful pulse of the input current. After the end of the switching process, the excess energy stored in the second capacitor is dissipated on the resistor. In this case, a reverse voltage is applied to the diode and it prevents the passage of the discharge current of the second capacitor through the key element. The latter circumstance contributes to the shutdown of the key element.
Недостатком рассмотренного переключателя является отсутствие эффективного обратного перемагничивания сердечника дросселя насыщения, стабилизирующего его магнитное состояние, при следующих актах переключения РВД. The disadvantage of the considered switch is the lack of effective reverse magnetization reversal of the core of the saturation inductor, stabilizing its magnetic state, with the following acts of switching the WFD.
За прототип принят переключатель [2] Переключатель содержит входную цепь из последовательно соединенных дросселя насыщения, первого диода и РВД, цепь запуска, подключенную параллельно РВД и состоящую из источника питания цепи запуска, тиристора, конденсатора и индуктивного элемента, а также второй диод и резистор. Анод тиристора соединен с анодом РВД и с катодом первого диода. Первый вывод индуктивного элемента соединен с катодом РВД, а второй вывод с катодом второго диода и с первым выводом конденсатора. Катод тиристора подключен ко второму выводу конденсатора. Источник питания подключен параллельно конденсатору и соединен положительным выводом с его первым выводом. Резистор включен между анодом второго диода и вторым выводом конденсатора. Анод первого диода соединен с первым выводом дросселя насыщения. Второй вывод дросселя насыщения и катод РВД подключены к цепи емкостного накопителя, формирующего импульсы входного тока. К первому выводу дросселя насыщения также подключена зарядная цепь, формирующая ток заряда емкостного накопителя. В известном переключателе эффективное обратное перемагничивание сердечника дросселя насыщения осуществляется путем пропускания через рабочую обмотку этого дросселя тока заряда емкостного накопителя, формирующего импульсы входного тока. The switch [2] was adopted as a prototype. The switch contains an input circuit from a series-connected saturation inductor, a first diode and a high pressure switch, a start circuit connected in parallel to the high pressure switch and consisting of a power supply for the start circuit, thyristor, capacitor and inductive element, as well as a second diode and resistor. The thyristor anode is connected to the RVD anode and to the cathode of the first diode. The first terminal of the inductive element is connected to the cathode of the WFD, and the second terminal to the cathode of the second diode and to the first terminal of the capacitor. The thyristor cathode is connected to the second terminal of the capacitor. The power source is connected in parallel with the capacitor and is connected by a positive terminal to its first terminal. A resistor is connected between the anode of the second diode and the second terminal of the capacitor. The anode of the first diode is connected to the first terminal of the saturation inductor. The second terminal of the saturation inductor and the cathode of the HPR are connected to the capacitive storage circuit, which forms the input current pulses. A charging circuit is also connected to the first output of the saturation inductor, which forms the charge current of the capacitive storage. In the known switch, the effective reverse magnetization reversal of the core of the saturation inductor is carried out by passing through the working winding of this inductor the charge current of a capacitive storage device that generates input current pulses.
В исходном состоянии конденсатор заряжен от источника питания до небольшого напряжения, величина которого существенно меньше величины входного напряжения, прикладываемого к РВД. Напряжение заряда конденсатора блокирует тиристор и второй диод. При включении тиристора к РВД прикладывается обратное напряжение, а входное напряжение блокирует дроссель насыщения. В результате приложения обратного напряжения через РВД проходит ток управления, являющийся током перезаряда конденсатора. Так как начальная индуктивность дросселя насыщения достаточно велика, то током через дроссель можно пренебречь и величина тока управления определяется в основном параметрами элементов цепи запуска. После насыщения сердечника дросселя его индуктивность резко уменьшается, при этом ток через дроссель резко нарастает, к РВД вновь прикладывается прямое напряжение, он без задержки переключается и коммутирует импульс входного тока, обусловленного разрядом емкостного накопителя. Первый диод исключает возможность прохождения через переключатель обратного тока и придает ему вентильный характер. Так как электрическое сопротивление РВД в обратном направлении пренебрежимо мало, то в процессе формирования тока управления происходит значительный перезаряд конденсатора. Напряжение перезаряда блокирует тиристор, а оставшаяся в конденсаторе избыточная энергия рассеивается на резисторе. После окончания процесса коммутации через дроссель насыщения проходит ток заряда емкостного накопителя, формируемый зарядной цепью. В результате осуществляется эффективное обратное перемагничивание сердечника дросселя насыщения, стабилизирующее его магнитное состояние при следующем переключении РВД. In the initial state, the capacitor is charged from the power source to a small voltage, the value of which is significantly less than the input voltage applied to the WFD. The charge voltage of the capacitor blocks the thyristor and the second diode. When the thyristor is turned on, a reverse voltage is applied to the RVD, and the input voltage blocks the saturation inductor. As a result of applying a reverse voltage, a control current passes through the RVD, which is the capacitor overcharge current. Since the initial inductance of the saturation inductor is large enough, the current through the inductor can be neglected and the magnitude of the control current is determined mainly by the parameters of the elements of the trigger circuit. After saturation of the core of the inductor, its inductance decreases sharply, while the current through the inductor increases sharply, a direct voltage is applied to the RVD again, it switches without delay and switches the input current pulse due to the discharge of the capacitive storage. The first diode excludes the possibility of passing through the reverse current switch and gives it a valve character. Since the electrical resistance of the WFD in the opposite direction is negligible, in the process of forming the control current, a significant overcharge of the capacitor occurs. The overcharge voltage blocks the thyristor, and the excess energy remaining in the capacitor is dissipated on the resistor. After the switching process is completed, the charge current of the capacitive storage, formed by the charging circuit, passes through the saturation inductor. The result is an effective reverse magnetization reversal of the core of the saturation inductor, stabilizing its magnetic state during the next switching of the WFD.
Недостатком устройства прототипа являются дополнительные потери энергии при обратном перемагничивании сердечника дросселя насыщения. The disadvantage of the prototype device is the additional energy loss during reverse magnetization reversal of the core of the saturation inductor.
Задача изобретения создание переключателя, обладающего уменьшенными потерями энергии. The objective of the invention is the creation of a switch with reduced energy loss.
Указанная задача решается в переключателе, содержащем входную цепь из последовательно соединенных дросселя насыщения, диода, реверсивно включаемого динистора; полупроводниковый разделительный элемент, резистор; цепь запуска, подключенную параллельно реверсивно включаемому динистору и состоящую из последовательно соединенных тиристора, конденсатора, индуктивного элемента; а так же источник питания цепи запуска, подключенный параллельно конденсатору или реверсивно включаемому динистору, причем анод тиристора соединен с анодом реверсивно включаемого динистора и катодом диода, полупроводниковый разделительный элемент соединен анодом с первым выводом резистора, а катодом
с первым выводом конденсатора.This problem is solved in a switch containing an input circuit from a series-connected saturation inductor, a diode, a reverse-connected dynistor; semiconductor isolation element, resistor; a start circuit connected in parallel with a reversibly switched dinistor and consisting of a thyristor, a capacitor, an inductive element connected in series; as well as a start-up power supply connected in parallel with a capacitor or a reversibly switched dynistor, with the thyristor anode connected to the anode of the reversed dynistor and the cathode of the diode, a semiconductor isolation element connected to the first output of the resistor by the anode, and the cathode
with the first output of the capacitor.
Новым в заявляемом переключателе является то, что в него введена цепь из последовательно соединенных дополнительного индуктивного элемента и обмотки размагничивания дросселя насыщения, подключенная между выводом конденсатора и вторым выводом резистора. New in the claimed switch is that a circuit is introduced into it from a series-connected additional inductive element and a demagnetization winding of the saturation inductor, connected between the output of the capacitor and the second output of the resistor.
На фиг. 1, 2 представлены варианты электрических схем сильноточного переключателя, здесь 1 дроссель насыщения; 2 диод; 3 реверсивно включаемый динистор; 4 цепь запуска; 5 конденсатор; 6 индуктивный элемент; 7 источник питания цепи запуска; 8 тиристор; 9 - полупроводниковый разделительный элемент; 10 резистор; 11 дополнительный индуктивный элемент; 12 обмотка размагничивания дросселя насыщения. In FIG. 1, 2, the electric circuit diagrams of a high-current switch are presented; here 1 is a saturation inductor; 2 diode; 3 reversibly switched dinistor; 4 start circuit; 5 capacitor; 6 inductive element; 7 start-up power supply; 8 thyristor; 9 - semiconductor spacer element; 10 resistor; 11 additional inductive element; 12 winding demagnetization inductor saturation.
Заявляемый переключатель содержит входную цепь из последовательно соединенных дросселя насыщения 1, диода 2, РВД 3; цепь запуска, подключенную параллельно РВД 3 и состоящую из последовательно соединенных тиристора 8, конденсатора 5, индуктивного элемента 6; источник питания цепи запуска 7, подключенный параллельно конденсатору 5 (фиг. 1) или РВД 3 (фиг. 2), цепь из последовательно соединенных полупроводникового разделительного элемента 9, резистора 10, дополнительной индуктивности 11 и обмотки размагничивания 12, дросселя насыщения 1, включенную параллельно конденсатору 5, причем анод тиристора 8 соединен с анодом РВД 3 и катодом диода 2, катод полупроводникового разделительного элемента 9 соединен с первым выводом конденсатора 5, второй вывод конденсатора 5 подключен к катоду тиристора 8. The inventive switch contains an input circuit from a series-connected saturation inductor 1,
Переключатель (фиг. 1) работает следующим образом. The switch (Fig. 1) operates as follows.
В исходном состоянии конденсатор 5 заряжен от источника питания 7, выполненного в виде зарядного устройства, до небольшого напряжения с указанной на фиг. 1 полярностью. При включении тиристора 8 происходит перезаряд конденсатора 5 через индуктивный элемент 6 и РВД 3, имеющий в обратном направлении очень малое электрическое сопротивление. В результате через РВД 3 проходит короткий импульс обратного тока, являющегося током управления 1. В процессе прохождения Iу сердечник дросселя 1 находится в ненасыщенном состоянии, индуктивность дросселя 1 велика и величина тока, проходящего через входные вводы переключателя, мала. При этом ток управления Iу оказывается лишь немного меньше тока перезаряда конденсатора 5, и энергоемкость цепи запуска 4 невелика. Ток Iу обуславливает накопление в структуре РВД 3 значительного включающего заряда, необходимого для последующего однородного по площади переключения. После насыщения сердечника дросселя 1 его индуктивность резко уменьшается. В результате к РВД 3 вновь прикладывается прямое напряжение, он однородно переключается и коммутирует быстронарастающий импульс входного тока. Вследствие однородного по площади переключения потери энергии в РВД 3 малы, а коммутационные возможности фактически пропорциональны его рабочей площади.In the initial state, the
Вследствие малых потерь энергии в элементах цепи запуска 4 конденсатор 5 в процессе формирования тока управления Iу перезаряжается до напряжения, соизмеримого с напряжением заряда в исходном состоянии. Возникающее на конденсаторе 5 обратное напряжение блокирует тиристор 8, при этом повторный перезаряд конденсатора 5 осуществляется через обмотку размагничивания 12, дополнительный индуктивный элемент 11 и резистор 10. В процессе повторного перезаряда конденсатора 5 через обмотку 12 происходит эффективное обратное перемагничивание сердечника дросселя 1, приводящее этот сердечник в исходное магнитное состояние к моменту следующего переключения РВД 3. Резистор 10 служит для рассеивания избыточной энергии, накопленной в конденсаторе 5 вследствие его перезаряда. Дополнительный индуктивный элемент 11 блокирует напряжение, возникающее на обмотке 12 в процессе формирования тока Iу. Диод 2 блокирует обратное напряжение, возникающее на входных вводах переключателя после коммутации импульса входного тока. При этом в цепи РВД 3 возникает безтоковая пауза, необходимая для его выключения. В переключателе фиг. 1 полупроводниковый разделительный элемент 9 выполнен в виде диода. Диод 9 блокирует напряжение заряда конденсатора 5 в исходном состоянии.Due to small energy losses in the elements of the trigger circuit 4, the
В схеме (фиг. 2) роль источника питания 7 выполняет конденсатор 7, заряженный в исходном состоянии до напряжения, прикладываемого к входным клеммам переключателя и блокируемого РВД 3. При включении тиристора 8 происходит перезаряд конденсатора 7 через индуктивный элемент 6 и конденсатор 5, имеющий достаточно большую емкость и фактически не влияющий на процесс формирования тока перезаряда конденсатора 7. При изменении полярности напряжения на конденсаторе 7 к РВД 3 прикладывается обратное напряжение, при этом через него замыкается ток индуктивного элемента 6, являющийся током управления Iу. В процессе перезаряда конденсатора 7 и прохождения через РВД 3 тока Iу дроссель насыщения 1 имеет большую индуктивность и препятствует нарастанию тока через входные клеммы переключателя. В момент насыщения сердечника дросселя 1 его индуктивность резко уменьшается, при этом входной ток резко нарастает, ток Iу спадает до нуля, и к РВД 3 вновь прикладывается прямое напряжение. В результате РВД 3 без задержки переключается и коммутирует мощный импульс входного тока. Диод 2 исключает возможность прохождения через входные вводы переключателя импульса тока обратной полярности и создает в цепи РВД 3 паузу тока, необходимую для его выключения.In the circuit (Fig. 2), the role of the
В процессе перезаряда конденсатора 7 и формирования тока управления Iу происходит заряд конденсатора 5 до небольшого напряжения, которое после окончания входного тока блокируется тиристором 8. Разряд конденсатора 5 осуществляется через обмотку размагничивания 12, дополнительный индуктивный элемент 11 и резистор 10. Ток разряда конденсатора 5, проходящий через обмотку 12, обуславливает эффективное обратное перемагничивание сердечника дросселя 1 и стабилизирует его магнитное состояние к моменту следующего переключения РВД 3. Резистор 10 обеспечивает рассеяние избыточной энергии, накопленной в конденсаторе 5. Дополнительный индуктивный элемент 11 блокирует напряжение, возникающее на обмотке 12 в процессе переключения РВД 3 и устраняет ее шунтирующее влияние в процессе прямого перемагничивания сердечника дросселя насыщения 1. Полупроводниковый разделительный элемент диод 9 исключает повторный перезаряд конденсатора 5 через обмотку 12 в случае возникновения на нем некоторого обратного напряжения. При этом остающаяся в конденсаторе 5 энергия используется при следующем переключении РВД 3, обуславливая увеличение тока управления Iу.In the process of recharging the
Таким образом, благодаря введению в схему переключателя цепи из последовательно соединенных дополнительного индуктивного элемента 11 и обмотки размагничивания 12, дросселя насыщения, избыточная энергия, запасаемая в конденсаторе 5 не рассеивается бесполезно, как в устройстве-прототипе, а используется для обратного перемагничивания сердечника дросселя 1. При этом стабилизация магнитного состояния сердечника дросселя 1 обуславливается не дополнительной энергией, потребляемой из внешней цепи, а избыточной энергией, остающейся в самом переключателе после коммутации входного тока. Так как дополнительная энергия на обратное перемагничивание сердечника дросселя насыщения 1 в предлагаемом переключателе не потребляется, то общие потери в нем уменьшаются на величину этой энергии. Thus, due to the introduction of an additional
Некоторая модификация предлагаемых схем сильноточного переключателя может быть осуществлена в случаях, когда величина индуктивности дополнительного индуктивного элемента 11 не может быть достаточно большой, например, при работе на высоких частотах, когда необходимо быстро обесточить цепи переключателя. При малой величине индуктивности дополнительного элемента 11, недостаточной для надежного разделения входной цепи переключателя и цепи обмотки размагничивания 12, в качестве полупроводникового разделительного элемента 9 может быть использован тиристор, включение которого осуществляется после окончания входного тока. В результате в процессе коммутации электрическое сопротивление цепи обмотки размагничивания 12 оказывается очень велико и она не влияет на работу переключателя, а после окончания входного тока через обмотку 12 проходит короткий импульс тока, обусловливающий эффективное обратное перемагничивание сердечника дросселя 1. Some modification of the proposed high-current switch circuits can be carried out in cases where the inductance value of the additional
По предлагаемым схемам были собраны сильноточные переключатели микросекундного диапазона. В качестве РВД 3 использовались опытные образцы, разработанные в ФТИ им. А.Ф.Иоффе. Приборы имели рабочую площадь 4 см2 и рабочее напряжение 1200 В. Тип диода 2 ДЧ 123-320, диода 9 ДЛ 112-25, тиристора 8 ТЧ-25. Сердечник дросселя 1 был выполнен в виде кольцевого магнитопровода размером 90х40х20 мм из пермаллоя 50 НП толщиной 20 мкм, он имел 4 витка в рабочей обмотке и 1 виток в обмотке размагничивания 12. Величина индуктивности индуктивного элемента 6 1,5 мкГн, дополнительного индуктивного элемента 11 12 мкГн. Величина емкости конденсатора 5 0,5 мкФ, величина сопротивления резистора 10 10 Ом. При использовании схемы фиг. 2 источник энергии 7 был выполнен в виде конденсатора с емкостью 0,056 мкФ, а при использовании схемы фиг. 1 в виде зарядного устройства, состоящего из понижающего сетевого трансформатора, мостового диодного выпрямителя, емкости фильтра 50 мкФ и зарядного резистора 2 кОм, выходное напряжение источника 7 составляло 200 В.According to the proposed schemes, high-current microsecond range switches were assembled. As RVD 3 used prototypes developed at the Physicotechnical Institute named after A.F. Ioffe. The devices had a working area of 4 cm 2 and an operating voltage of 1200 V. Type of
В процессе испытания величина напряжения, прикладываемого к входным клеммам переключателя, составляла 600 В, частота срабатываний 50 Гц, амплитуда коммутируемого тока 5 кА, длительность импульсов коммутируемого тока 20 мкс. Сильноточный переключатель, собранный как по схеме фиг. 1, так и по схеме фиг. 2 надежно работал в устройстве электроразрядной очистки воды, при этом коммутируемые импульсы тока подавались на первую обмотку повышающего трансформатора, ко второй обмотке которого был подключен биореактор. During the test, the voltage applied to the input terminals of the switch was 600 V, the response frequency was 50 Hz, the amplitude of the switched current was 5 kA, and the duration of the pulses of the switched current was 20 μs. A high current switch assembled as in the circuit of FIG. 1, and according to the circuit of FIG. 2 reliably worked in an electric discharge water treatment device, while switched current pulses were supplied to the first winding of a step-up transformer, to the second winding of which a bioreactor was connected.
Список литературы
1. Грехов И.В. Коротков С.В. Основные принципы построения мощных генераторов импульсов на базе реверсивно включаемых динисторов // В кн. "Исследования и разработки высоковольтных преобразователей на базе новых полупроводниковых приборов". Сборник трудов НИИПТ. Санкт-Петербург. Энергоатомиздат. 1992. с. 65.Bibliography
1. Sins IV Korotkov S.V. The basic principles of building powerful pulse generators based on reversibly switched dinistors // In the book. "Research and development of high-voltage converters based on new semiconductor devices." Collection of works of NIIPT. St. Petersburg. Energoatomizdat. 1992.S. 65.
2. Грехов И.В. Коротков С.В. Яковчук Н.С. Исследование реверсивно включаемых динисторов в сильноточных импульсных режимах // Электротехника. 1986 г. вып. 3, с. 45. 2. Sins IV Korotkov S.V. Yakovchuk N.S. The study of reversibly switched dinistors in high-current pulsed modes // Electrical Engineering. 1986 issue. 3, p. 45.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94025945A RU2097913C1 (en) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Switch |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94025945A RU2097913C1 (en) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Switch |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94025945A RU94025945A (en) | 1996-06-20 |
RU2097913C1 true RU2097913C1 (en) | 1997-11-27 |
Family
ID=20158381
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU94025945A RU2097913C1 (en) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Switch |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2097913C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2673793C2 (en) * | 2014-08-22 | 2018-11-30 | Машиненфабрик Райнхаузен Гмбх | Switching arrangement comprising two on-load tap changers, electric system comprising switching arrangement of said type and use thereof |
-
1994
- 1994-07-08 RU RU94025945A patent/RU2097913C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Электротехника, 1986, вып. 3, с. 45. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2673793C2 (en) * | 2014-08-22 | 2018-11-30 | Машиненфабрик Райнхаузен Гмбх | Switching arrangement comprising two on-load tap changers, electric system comprising switching arrangement of said type and use thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94025945A (en) | 1996-06-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2007115102A (en) | ELECTRIC PULSE GENERATION SYSTEM FOR ELECTRIC FILTER | |
SU1536467A1 (en) | Device for arc quenching in gas-discharge device | |
JP2006230124A (en) | Power supply for magnetization | |
US20030002300A1 (en) | Dc-dc converter with reduced input current ripples | |
WO2003014556A1 (en) | Solenoid drive apparatus | |
RU2097913C1 (en) | Switch | |
JP2005006477A (en) | Self-excitation type switching power supply circuit | |
JP6673801B2 (en) | Gate pulse generation circuit and pulse power supply device | |
KR101675018B1 (en) | Power Supply for Micro-pulse type Electrostatic Precipitator | |
RU2097910C1 (en) | Pulse generator | |
WO2000011784A1 (en) | A high voltage pulse generator using a non-linear capacitor | |
JP2000323772A (en) | Pulse power unit | |
RU2009611C1 (en) | Nanosecond pulse semiconductor generator | |
RU2103125C1 (en) | Ac welding arc striker | |
JPH01223789A (en) | Power source device for solid laser pumping lamp | |
RU2107988C1 (en) | High-voltage switch | |
RU1802911C (en) | Inverter | |
RU1812616C (en) | Surge injector of single-polarity pulses | |
RU2075153C1 (en) | Single-cycle direct-to-direct voltage converter | |
RU2001506C1 (en) | Voltage converter | |
RU2095941C1 (en) | Magnetic generator of pulses | |
RU2114053C1 (en) | Ozone production plant | |
RU23028U1 (en) | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR | |
RU2087070C1 (en) | Switching device | |
RU2271079C2 (en) | Pulse power source for fluorescent lamps with cold cathode |