RU2094170C1 - Method for manufacture of cooled gas turbine engine blade and cooled blade of gas turbine engine - Google Patents
Method for manufacture of cooled gas turbine engine blade and cooled blade of gas turbine engine Download PDFInfo
- Publication number
- RU2094170C1 RU2094170C1 RU95121466A RU95121466A RU2094170C1 RU 2094170 C1 RU2094170 C1 RU 2094170C1 RU 95121466 A RU95121466 A RU 95121466A RU 95121466 A RU95121466 A RU 95121466A RU 2094170 C1 RU2094170 C1 RU 2094170C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- cooled
- fin
- gas turbine
- turbine engine
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к литейному производству, в частности к литью охлаждаемых лопаток газотурбинного двигателя с монокристаллической структурой из жаропрочных и интерметаллидных сплавов. The invention relates to foundry, in particular to the casting of cooled blades of a gas turbine engine with a single crystal structure from heat-resistant and intermetallic alloys.
Самые современные жаропрочные сплавы, обеспечивающие высокий уровень эксплуатационных свойств (жаропрочность, пластичность, термостойкость и т.д.) в лопатках с монокристальной структурой будут сдерживать дальнейшее повышение температуры газа перед турбиной без использования эффективной системы охлаждения. The most advanced heat-resistant alloys providing a high level of operational properties (heat resistance, ductility, heat resistance, etc.) in blades with a single-crystal structure will restrain a further increase in gas temperature in front of the turbine without using an effective cooling system.
Среди множества конструкций охлаждаемых изделий, имеющих эффективное охлаждение и способных противостоять высокотемпературному газовому потоку, известны конструкции, использующие эффузионное или пористое охлаждение, сущность которого заключается в том, что поры в материале лопатки располагаются близко друг к другу, отдельные струи охладителя сливаются вблизи поверхности изделия и образуют пограничный слой, существенно уменьшая конвективный теплообмен между газом и поверхностью профиля. Among the many designs of cooled products that have effective cooling and can withstand high-temperature gas flow, there are known designs using effusion or porous cooling, the essence of which is that the pores in the material of the blade are located close to each other, individual jets of the cooler merge near the surface of the product and form a boundary layer, significantly reducing convective heat transfer between the gas and the profile surface.
Способы получения таких конструкций обычно требуют раздельного изготовления отдельных частей лопаток: литьем несущих частей, деформацией волокон, спеканием порошкообразных материалов с последующим соединением их сваркой или пайкой, механическим нанесением отверстий. Methods of obtaining such structures usually require the separate manufacture of individual parts of the blades: by casting the bearing parts, deforming the fibers, sintering the powdered materials, followed by welding or soldering them, mechanically applying holes.
Способ получения пористой вставки, изложенный в патенте US N 4422229, заключается в спекании порошкообразных композитных материалов для образования части профиля лопатки. Охлаждаемая лопатка согласно патенту US N 4022542 состоит из нескольких слоев пористого материала, соединенных между собой диффузионной сваркой. The method for producing a porous insert described in US Pat. No. 4,422,229 consists in sintering powdered composite materials to form part of a blade profile. The cooled blade according to US Pat. No. 4,022,542 consists of several layers of a porous material interconnected by diffusion welding.
Недостатками перечисленных способов является наличие сварных соединений, сокращающих срок службы изделия, трудоемкость, невозможность получения охлаждающих каналов только литьем. The disadvantages of the above methods is the presence of welded joints that reduce the service life of the product, the complexity, the inability to obtain cooling channels only by casting.
Так, в патенте US N 3468513 охлаждаемая лопатка, содержащая каналы для протока охладителя во внутренней полости, снаружи покрыта оболочкой из листового материала. В оболочке выполнены отверстия малого диаметра для выпуска охлаждающего воздуха на внешнюю поверхность лопатки. Thus, in US Pat. No. 3,468,513, a cooled blade comprising channels for a cooler duct in an internal cavity is externally coated with a sheath of sheet material. Small diameter holes are made in the shell for the release of cooling air to the outer surface of the blade.
Недостатком такой конструкции является малый ресурс работы пористой оболочки. The disadvantage of this design is the small resource of the porous shell.
Согласно патенту US N 4629397 элемент конструкции теплонагруженной детали содержит несущий металлический стержень с каналами для подачи воздуха во внутреннюю область пера, вокруг которого крепится слой пористого материала - металлического войлока, что обеспечивает эффективное охлаждение внешней поверхности конструкции. According to US Pat. No. 4,629,397, a structural element of a heat-loaded part contains a supporting metal rod with channels for supplying air to the inner region of the pen, around which a layer of porous material - metal felt, is attached, which ensures effective cooling of the external surface of the structure.
Недостатком такой конструкции является низкая прочность металлического войлока, требующая создания дополнительного слоя вокруг него для защиты от горячей газовой струи. The disadvantage of this design is the low strength of metal felt, requiring the creation of an additional layer around it to protect it from a hot gas stream.
Наиболее близким к предлагаемому является способ получения и конструкция охлаждаемой лопатки, предложенные фирмой "Кэртисс Райт". Closest to the proposed is the method of preparation and design of the cooled blade proposed by Curtiss Wright.
Согласно прототипу способ получения лопатки включает изготовление стержня путем прессования керамической массы, модели, оболочковой формы, заливку металла в форму, кристаллизацию отливки, удаление керамики, после чего получают внутреннюю часть пера лопатки с направляющими и каналами. Внешнюю пористую оболочку получают либо спеканием порошкообразных материалов, либо путем многократной деформации волокон нержавеющей стали, тугоплавких и жаропрочных сплавов. Затем внутреннюю часть пера соединяют с внешней оболочкой сваркой до образования требуемого профиля пера. According to the prototype, a method for producing a blade includes the manufacture of a rod by pressing a ceramic mass, model, shell mold, pouring metal into a mold, crystallization of a casting, removing ceramics, after which the inside of the blade pen with guides and channels is obtained. The outer porous shell is obtained either by sintering powdered materials, or by repeatedly deforming stainless steel fibers, refractory and heat-resistant alloys. Then, the inner part of the pen is connected to the outer shell by welding until the desired profile of the pen is formed.
Недостатками описанного способа получения лопатки фирмы "Кэртисс Райт" является сложность изготовления, заключающаяся в раздельном изготовлении внутренней и внешней частей лопаток, наличие сварных соединений, требующих дополнительных операций, а также его чрезвычайная трудоемкость. The disadvantages of the described method for producing the Curtiss Wright blades are the manufacturing complexity, which consists in the separate manufacture of the inner and outer parts of the blades, the presence of welded joints that require additional operations, as well as its extreme complexity.
Лопатка, полученная описанным выше способом, содержит замок для впуска охлаждающего потока и перо, имеющее внешнюю поверхность с выпускными отверстиями в виде пористой оболочки и внутреннюю область, содержащую охлаждающие каналы в несущем стержне, которые разделяются направляющими. Охлаждающий воздух подается из внутренней полости на ее наружную поверхность медленным истечением через поры. The blade obtained by the method described above contains a lock for the inlet of the cooling flow and a feather having an outer surface with outlet openings in the form of a porous shell and an inner region containing cooling channels in the carrier rod, which are separated by guides. Cooling air is supplied from the inner cavity to its outer surface by slow expiration through the pores.
Основным недостатком такой конструкции является невысокая эффективность охлаждения, обеспечивающая температуру газа в турбине порядка 1650 - 1700oC в зависимости от пористости оболочки. Более того, низкая конструкционная прочность пористого материала внешней поверхности сокращает срок службы изделия.The main disadvantage of this design is the low cooling efficiency, providing a gas temperature in the turbine of the order of 1650 - 1700 o C depending on the porosity of the shell. Moreover, the low structural strength of the porous material of the outer surface reduces the life of the product.
Технической задачей изобретения является разработка способа получения и конструкции охлаждаемой лопатки газотурбинной лопатки с эффективной системой охлаждения, применение которой позволит повысить температуру газа перед турбиной и уменьшить расход охлаждающего воздуха. Предлагаемый способ получения такой конструкции является нетрудоемким и относительно недорогим. An object of the invention is to develop a method for producing and designing a cooled blade of a gas turbine blade with an effective cooling system, the use of which will increase the temperature of the gas in front of the turbine and reduce the flow of cooling air. The proposed method of obtaining such a design is not laborious and relatively inexpensive.
Поставленная задача решается путем увеличения площади охлаждаемой поверхности внутренней части пера лопатки за счет объемносетчатой конструкции каналов. The problem is solved by increasing the area of the cooled surface of the inner part of the feather blades due to the volumetric design of the channels.
Способ получения охлаждаемой лопатки с объемносетчатой конструкцией каналов пера заключается в изготовлении пера стержня методом послойного нанесения керамической суспензии на объемносетчатый материал. После просушки ему придают требуемый профиль пера в газовой атмосфере, прокаливают, устанавливают на его внешней поверхности цилиндрические шпильки малого диаметра. После просушки на воздухе стержень размещают в модельной оснастке, наносят тонкий слой модельной массы и по полученной модели лопатки изготавливают оболочковую форму по технологии для направленной кристаллизации. Полученную керамическую форму после прокалки устанавливают в печь для высокоскоростной направленной кристаллизации, где проводят заливку расплава и кристаллизацию изделия. Затем из внутренней части отливки удаляют керамику по стандартной технологии и получают лопатку с объемносетчатой конструкцией пера. A method of obtaining a cooled blade with a volumetric design of the channel of the pen is to manufacture a feather of the rod by the method of layer-by-layer deposition of a ceramic suspension on a volumetric mesh. After drying, he is given the desired profile of the pen in a gas atmosphere, calcined, cylindrical studs of small diameter are mounted on its outer surface. After drying in air, the rod is placed in model equipment, a thin layer of model mass is applied, and according to the obtained model, the blades produce a shell mold according to the technology for directional crystallization. After calcination, the obtained ceramic mold is installed in a furnace for high-speed directional crystallization, where the melt is cast and the product crystallizes. Then, ceramics are removed from the inner part of the casting by standard technology and a spatula with a mesh design of a pen is obtained.
Вся лопатка получается за одну операцию литья без использования пайки, сварки, прессования, мехобработки. The whole blade is obtained in one casting operation without the use of soldering, welding, pressing, machining.
Предлагаемая конструкция охлаждаемой лопатки имеет замок с полостью для подачи охлаждающего воздуха и перо, внутренняя область которого или хотя бы ее часть содержит каналы, выполненные в виде объемносетчатой конструкции, расстояние между которыми не менее 2-х диаметров поперечного сечения канала. На внешней поверхности выполнены выпускные отверстия, соединяющие внутреннюю часть пера с внешней. При этом преимущественное расстояние между каналами в пределах 1 5 мм. The proposed design of the cooled blade has a lock with a cavity for supplying cooling air and a feather, the inner region of which or at least part of it contains channels made in the form of a mesh-mesh structure, the distance between which is not less than 2 diameters of the cross section of the channel. Outlets are made on the outer surface connecting the inside of the pen with the outside. In this case, the predominant distance between the channels is within 1 5 mm.
На фиг. 1 представлен керамический стержень для литья лопатки с объемно-сетчатой конструкцией пера; на фиг. 2 конструкция охлаждаемой лопатки. In FIG. 1 shows a ceramic rod for casting a blade with a volumetric mesh design of the pen; in FIG. 2 design of a cooled blade.
На пере стержня 1 из объемносетчатого материала требуемого профиля закрепляют керамические шпильки 2. Хвостовик стержня 3, оформляющий полость замка, изготавливают цельнопрессованным по стандартной технологии и после прокалки соединяют с пером. Цилиндрические шпильки представляют собой керамические стержни малого диаметра 0,6 мм из плотной керамики и служат для получения выпускных отверстий в отливке, а также для контроля толщины стенки лопатки в модели. Их высота над поверхностью профиля проверяется шаблоном, а после изготовления модели лопатки торцы керамических стержней расчищают от модельной массы, чтобы обеспечить их зацепление с керамиков формы. Ceramic studs 2 are fixed to the core 1 of the bulk mesh material of the required profile. The shaft 3 shank, which forms the lock cavity, is made fully-pressed according to standard technology and after calcination is connected to the feather. Cylindrical studs are ceramic rods of small diameter 0.6 mm made of dense ceramics and are used to obtain outlet holes in the casting, as well as to control the wall thickness of the blade in the model. Their height above the profile surface is checked by a template, and after making the model of the blade, the ends of the ceramic rods are cleaned from the model mass to ensure their engagement with the ceramic molds.
Охлаждающий воздух подается в открытую полость 4 замка 5, просачивается через сложную сеть каналов 6 внутренней области 7 пера 8, обдувает его и выбрасывается через выпускные отверстия 9 на внешнюю поверхность пера, образуя на нем воздушную пленку. Cooling air is supplied into the
В предлагаемой лопатке с объемносетчатой конструкцией пера внутренняя часть профиля охлаждается по схеме пористого охлаждения, а внешняя по схеме пленочного. Лопатка выполнена цельнолитой с выпускными отверстиями на внешней поверхности, что обеспечивает ей достаточную прочность в отличие от прототипа с пористой внешней поверхностью. Геометрические размеры каналов определяются конструктивными особенностями лопатки. Нами установлено, что для достижения эффективного равномерного охлаждения при достаточной прочности конструкции необходимо соблюдение соотношения между диаметром поперечного сечения канала и расстоянием между каналами не менее чем 1 2. При увеличении расстояния между каналами выше указанного соотношения понижается эффективность охлаждения внутренней области пера, а при его уменьшении понижается выход годного при литье. In the proposed blade with a space-mesh design of the pen, the inner part of the profile is cooled according to the porous cooling scheme, and the external according to the film scheme. The blade is made of cast with outlet holes on the outer surface, which provides it with sufficient strength in contrast to the prototype with a porous outer surface. The geometric dimensions of the channels are determined by the design features of the blade. We found that in order to achieve effective uniform cooling with sufficient structural strength, it is necessary to observe the ratio between the diameter of the channel cross-section and the distance between the channels of at least 1 2. When the distance between the channels increases above this ratio, the cooling efficiency of the inner region of the pen decreases, and when it decreases casting yield decreases.
Описанная выше конструкция лопатки рекомендуется для малогабаритных теплонагруженных рабочих лопаток турбины, в которых сложно установить стержень обычным способом, но существует необходимость охлаждения внутренней области. Для широкоходной лопатки, имеющей охлаждающий канал вдоль главной оси лопатки, рекомендуется выполнять только часть стенки вблизи входной или выходной кромок в виде объемносетчатой конструкции для повышения эффективности охлаждения этих напряженных участков. The blade design described above is recommended for small heat-loaded turbine blades, in which it is difficult to install the shaft in the usual way, but there is a need to cool the inner area. For a wide-stroke blade with a cooling channel along the main axis of the blade, it is recommended that only part of the wall near the inlet or outlet edges be in the form of a body-mesh design to increase the cooling efficiency of these stressed sections.
Пример получения лопатки с объемносетчатой конструкцией каналов пера. Из объемносетчатого материала с размером ячейки 1 5 мм, например полиуретана, методом послойного нанесения керамической суспензии на основе кремний органического связующего и огнеупорного наполнителя получали заготовку пера стержня, которой с помощью шаблона в газовой атмосфере придавали профиль пера лопатки. Затем ее прокаливали при T 1400oC в течение 5 6 ч. На полученное таким образом керамическое перо устанавливали цилиндрические шпильки из керамики одинаковой высоты в зависимости от требуемой толщины стенки лопатки, закрепляли их на пере рядами любой керамической суспензией, например на основе этилсиликата. Этой же суспензией закрепляли хвостовик стержня и давали просохнуть на воздухе не менее 3 ч. Высоту малоразмерных керамических шпилек проверяли по шаблону. Модель изготавливали из смеси парафина и стеарина. Керамическую форму получали методом послойного нанесения суспензии на основе гидролизованного раствора этилсиликата и смеси порошков Al2O3. Прокалку форм производили при 1150oC. В затравочную полость готовой керамической формы устанавливали монокристаллические затравки фиксированной ориентации и помещали в вакуумную установку УВНК-8П, где проводили плавку, заливку и направленную кристаллизацию. Для этого в предварительно подогретую форму при температурах нагревателей Tвн 1550oC и Tнн 1450oC заливали расплав жаропрочного сплава типа ЖС-36 при Tрасп 1560oC и со скоростью 5 10 мм/мин производили направленную кристаллизацию путем погружения формы в расплав жидкометаллического охладителя при T 800oC. После кристаллизации и отрезки литников из готовой отливки удаляли стержень в бифториде калия при T 360oC в течение 2 ч. Наличие остатков керамики во внутренней полости определяли рентгенопросвечиванием. При необходимости лопатки подвергали повторной обработке в течение 15 20 мин. Макроструктуру отливки выявляли травлением в растворе HCl и H2O2. Контроль кристаллографической ориентации производили с помощью рентгеновской установки ДРОН-2. Кристаллографическая ориентация полученных лопаток была менее 10o от (001).An example of obtaining a blade with a voluminous mesh design of the channels of the pen. From a bulk mesh material with a mesh size of 1 5 mm, for example polyurethane, a rod feather blank was obtained by layer-by-layer deposition of a ceramic suspension based on silicon organic binder and refractory filler, which was used to pattern the blade feather in a gas atmosphere using a template. Then it was calcined at T 1400 ° C for 5–6 h. Cylindrical ceramic studs of the same height depending on the required blade wall thickness were mounted on the ceramic feather obtained in this way, and they were fixed on the rows with any ceramic suspension, for example, based on ethyl silicate. The shank of the rod was fixed with the same suspension and allowed to air dry for at least 3 hours. The height of small ceramic studs was checked according to the template. The model was made from a mixture of paraffin and stearin. The ceramic form was obtained by the method of layer-by-layer suspension application based on a hydrolyzed solution of ethyl silicate and a mixture of Al 2 O 3 powders. The forms were calcined at 1150 ° C. Monocrystalline seeds of a fixed orientation were installed in the seed cavity of the finished ceramic mold and placed in a UVK-8P vacuum installation, where melting, casting, and directional crystallization were performed. To do this, in a preheated form at temperatures of heaters T ext 1550 o C and T нн 1450 o C, a melt of heat-resistant alloy of type ЖС-36 was poured at T rasp 1560 o C and directed crystallization was carried out at a speed of 5 10 mm / min by immersing the form in the melt a liquid metal cooler at T 800 o C. After crystallization and sprue segments from the finished casting, the core in potassium bifluoride was removed at T 360 o C for 2 hours. The presence of ceramic residues in the internal cavity was determined by X-ray diffraction. If necessary, the blades were reprocessed for 15 to 20 minutes. The casting macrostructure was revealed by etching in a solution of HCl and H 2 O 2 . The crystallographic orientation was controlled using the DRON-2 x-ray apparatus. The crystallographic orientation of the obtained blades was less than 10 o from (001).
Лопатка с объемносетчатой конструкцией охлаждающих каналов, полученная описанным выше способом, представляет собой цельнолитой монокристалл с заданной кристаллографической ориентацией из жаропрочного сплава, что обеспечивает ей высокие эксплуатационные свойства. The blade with the body-mesh design of the cooling channels, obtained by the method described above, is a single-piece single crystal with a given crystallographic orientation from a heat-resistant alloy, which provides it with high operational properties.
В предлагаемой конструкции охлаждаемой лопатки благодаря разработанному способу его получения все каналы и отверстия получены в процессе литья за счет использования керамического стержня сложной конструкции, что полностью исключает операцию сверления и процесс сварки. Поскольку эффективность охлаждения лопаток в газовой турбине оценивается как
где Tg температура газовой струи;
Tm температура на поверхности лопатки;
Tk температура охлаждающего воздуха, то
согласно расчету (1) предложенная конструкция охлаждаемой лопатки с объемносетчатой конструкцией каналов пера и монокристаллической структурой при сохранении достаточной прочности изделия позволит повысить температуру газа перед турбиной до 1800 1850oC при эффективности охлаждения η = 0,6.
Таким образом, конструкция охлаждаемой лопатки позволит повысить надежность и ресурс в 2 5 раз в двигателях 5-го поколения.In the proposed design of the cooled blade due to the developed method for its preparation, all channels and holes are obtained during the casting process using a ceramic rod of complex design, which completely excludes the drilling operation and the welding process. Since the cooling efficiency of the blades in a gas turbine is estimated as
where T g the temperature of the gas stream;
T m the temperature on the surface of the scapula;
T k the temperature of the cooling air, then
according to calculation (1), the proposed design of a cooled blade with a volumetric mesh design of feather channels and a single-crystal structure while maintaining sufficient product strength will increase the temperature of the gas in front of the turbine to 1800 1850 o C with a cooling efficiency of η = 0.6.
Thus, the design of the cooled blade will increase reliability and resource by 2.5 times in engines of the 5th generation.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95121466A RU2094170C1 (en) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | Method for manufacture of cooled gas turbine engine blade and cooled blade of gas turbine engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95121466A RU2094170C1 (en) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | Method for manufacture of cooled gas turbine engine blade and cooled blade of gas turbine engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2094170C1 true RU2094170C1 (en) | 1997-10-27 |
| RU95121466A RU95121466A (en) | 1997-11-27 |
Family
ID=20174874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95121466A RU2094170C1 (en) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | Method for manufacture of cooled gas turbine engine blade and cooled blade of gas turbine engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2094170C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2498082C2 (en) * | 2007-12-14 | 2013-11-10 | Снекма | Single-crystal turbine blade, turbomachine module and turbomachine |
| RU2502875C2 (en) * | 2011-10-25 | 2013-12-27 | Закрытое акционерное общество "Группа региональных производств" | Cooled blade |
| RU2534594C2 (en) * | 2009-10-01 | 2014-11-27 | Снекма | Perfected process of investment wax pattern production of turbomachine blade assembly, metal mould and wax pattern to this end |
-
1995
- 1995-12-28 RU RU95121466A patent/RU2094170C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Швец И.Т., Дыбан Н.И. Воздушное охлаждение деталей газовых турбин. - Киев.: Наукова думка, 1974, с. 11. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2498082C2 (en) * | 2007-12-14 | 2013-11-10 | Снекма | Single-crystal turbine blade, turbomachine module and turbomachine |
| RU2534594C2 (en) * | 2009-10-01 | 2014-11-27 | Снекма | Perfected process of investment wax pattern production of turbomachine blade assembly, metal mould and wax pattern to this end |
| RU2502875C2 (en) * | 2011-10-25 | 2013-12-27 | Закрытое акционерное общество "Группа региональных производств" | Cooled blade |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2792771B1 (en) | Method for forming single crystal parts using additive manufacturing and remelt | |
| EP2947184B1 (en) | Method for forming components using additive manufacturing and re-melt | |
| US11236621B2 (en) | Method for forming single crystal components using additive manufacturing and re-melt | |
| CA2077222C (en) | Single-cast, high-temperature, thin wall structures and methods of making the same | |
| CA2208377C (en) | Composite, internal reinforced ceramic cores and related methods | |
| JP6305014B2 (en) | Casting method and apparatus | |
| US9718127B2 (en) | Method for forming components using additive manufacturing and re-melt | |
| CN106994499A (en) | Casting core equipment and casting method | |
| EP1452251B1 (en) | Mould for component casting using a directional solidification process | |
| EP0768130B1 (en) | Turbine nozzle and related casting method for optimal fillet wall thickness control | |
| US3690368A (en) | Casting single crystal articles | |
| RU2094170C1 (en) | Method for manufacture of cooled gas turbine engine blade and cooled blade of gas turbine engine | |
| RU2093304C1 (en) | Cooled turbine blade and method for its manufacture | |
| US10689984B2 (en) | Cast gas turbine engine cooling components | |
| JPH1034280A (en) | Mold for precision molding of single crystal | |
| RU2094163C1 (en) | Composite ceramic core | |
| CN109663888B (en) | Method for mold seeding | |
| US11014153B2 (en) | Method for seeding a mold | |
| Catalanotto et al. | Stereolithography-based manufacturing of molds for directionally solidified castings | |
| JPH10156484A (en) | Mold for precision casting | |
| RU2153955C2 (en) | Method for making thick-wall tube castings of refractory alloys | |
| PL236467B1 (en) | Method for producing castings, preferably from nickel superalloys | |
| JPH05212493A (en) | Manufacture of precision casting blade |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20101229 |