RU2093497C1

RU2093497C1 - Method of manufacturing liquid nitrogen fertilizer

Info

Publication number: RU2093497C1
Application number: RU94009439A
Authority: RU
Inventors: Иван Павлович Короткий; Анатолий Константинович Сурба; Александр Андреевич Лакомкин; Анатолий Васильевич Тарновецкий; Василий Федорович Давыденко; Виктор Николаевич Денищенко
Original assignee: Гродненское производственное объединение "Азот" им.С.О.Притыцкого
Priority date: 1994-03-17
Filing date: 1994-03-17
Publication date: 1997-10-20
Also published as: RU94009439A

Abstract

FIELD: chemical industry. SUBSTANCE: aqueous solution of ammonium nitrate and carbamide is mixed, excessive amount of ammonia is neutralized by adding nitric acid, and liquid nitrogen fertilizer is thereafter contacted with air or inert gas. Spent inert gas or air is withdrawn for the system. Nitric acid solution is added to the resulting liquid nitrogen fertilizer solution prior to mixing fertilizer components. The resulting liquid nitrogen fertilizer is throttled prior to contacting with gas. EFFECT: more efficient manufacturing method. 3 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к процессам химической технологии и может быть использовано в производстве смесей жидких азотсодержащих удобрений, например, на основе карбамида и аммиачной селитры. The invention relates to processes of chemical technology and can be used in the production of mixtures of liquid nitrogen-containing fertilizers, for example, on the basis of urea and ammonium nitrate.

Известен способ производства жидкого азотного удобрения, выбранный в качестве прототипа изобретения, путем смешивания водных растворов аммиачной селитры и карбамида и нейтрализацией избыточного аммиака раствором азотной кислоты. A known method of producing liquid nitrogen fertilizer, selected as a prototype of the invention, by mixing aqueous solutions of ammonium nitrate and urea and neutralizing excess ammonia with a solution of nitric acid.

Недостатком известного способа является неудовлетворительное регулирование основных параметров процесса из-за искажения показаний приборов, что обусловлено следующим. При вводе азотной кислоты в технологический поток смеси происходит реагирование азотной кислоты не только с избыточным аммиаком, приводя к его нейтрализации, но и частично с карбамидом, образуя нестойкий нитрат карбамида, который разлагается с выделением газов (диоксид углерода, азот и водород), преобладающим из которых является диоксид углерода. Газы выделяются в виде пузырей, что создает двухфазную систему (жидкость-газ) в растворе и нарушает работу приборов контрольно-измерительного комплекса, т. к. наличие газосодержания существенно изменяет фиксируемые физические характеристики раствора (плотность, электропроводность и др.). На индикаторных диаграммах это отмечается в виде "провалов показаний" на длительных отрезках времени. The disadvantage of this method is the unsatisfactory regulation of the main process parameters due to distortion of the readings, due to the following. When nitric acid is introduced into the process stream of the mixture, nitric acid reacts not only with excess ammonia, leading to its neutralization, but also partially with urea, forming unstable urea nitrate, which decomposes with the release of gases (carbon dioxide, nitrogen and hydrogen), prevailing from which is carbon dioxide. Gases are emitted in the form of bubbles, which creates a two-phase system (liquid-gas) in the solution and disrupts the operation of the instruments of the control and measuring complex, since the presence of gas content significantly changes the recorded physical characteristics of the solution (density, electrical conductivity, etc.). On indicator charts, this is noted in the form of “reading failures” over long periods of time.

Задача, решаемая заявляемым изобретением повышение надежности работы измерительных комплексов в производстве растворов с пониженным содержанием свободного аммиака. The problem solved by the claimed invention to increase the reliability of the measuring systems in the production of solutions with a low content of free ammonia.

Сущность заявляемого решения заключается в том, что в известном способе производства жидкого азотного удобрения путем смешивания водных растворов аммиачной селитры и карбамида и нейтрализацией избыточного аммиака раствором азотной кислоты, после ввода раствора азотной кислоты производят контактирование смеси с инертным газом и отработанный инертный газ выводят из системы. Раствор азотной кислоты вводят перед смешиванием компонентов, а полученную смесь дросселируют. Контактирование смеси с инертным газом производят под вакуумом. The essence of the proposed solution lies in the fact that in the known method for the production of liquid nitrogen fertilizer by mixing aqueous solutions of ammonium nitrate and urea and neutralizing excess ammonia with a solution of nitric acid, after entering the solution of nitric acid, the mixture is contacted with an inert gas and the spent inert gas is removed from the system. The nitric acid solution is introduced before mixing the components, and the resulting mixture is throttled. The mixture is contacted with an inert gas under vacuum.

Существенность заявляемых отличительных признаков состоит в следующем. The materiality of the claimed distinctive features is as follows.

1. После ввода раствора азотной кислоты производят контактирование раствора "КАС" с инертным газом. В результате контакта происходит переход газов, растворенных в "КАС", в инертный газ. Это позволяет снизить газосодержание раствора "КАС", устранить изменение физических свойств раствора (плотность, электропроводность), что обеспечивает стабильную работу контрольно-измерительных приборов (КИП) и эффективное управление техпроцессом. 1. After entering the nitric acid solution, the CAS solution is contacted with an inert gas. As a result of the contact, the gases dissolved in CAS are converted into an inert gas. This allows you to reduce the gas content of the solution "CAS", to eliminate the change in the physical properties of the solution (density, electrical conductivity), which ensures stable operation of instrumentation and control devices and efficient process control.

2. Отработанный газ выводят из системы. Это устраняет накопление газа в системе, предотвращает повышение давления газа над раствором и исключает обратный переход десорбированных газов в раствор "КАС". 2. Exhaust gas is removed from the system. This eliminates the accumulation of gas in the system, prevents the increase in gas pressure above the solution and eliminates the reverse transition of the desorbed gases to the CAS solution.

3. Полученную смесь дросселируют. Это позволяет осуществить сбросом давления частичную дегазацию смеси от газов, образующихся при взаимодействии азотной кислоты с карбамидом. 3. The resulting mixture is throttled. This allows the pressure relief to partially degass the mixture from gases formed during the interaction of nitric acid with urea.

4. Контактирование смеси с инертным газом производят под вакуумом. Это существенно снижает давление растворенных газов над раствором и повышает степень их выделения из раствора. Это позволяет провести эффективное удаление газов из раствора "КАС", что стабилизирует работу контрольно-измерительных приборов. 4. Contacting the mixture with an inert gas is carried out under vacuum. This significantly reduces the pressure of dissolved gases over the solution and increases the degree of their release from the solution. This allows for effective removal of gases from the CAS solution, which stabilizes the operation of instrumentation.

На фиг. 1 показана схема реализации способа с подачей раствора азотной кислоты в раствор "КАС"; на фиг.2 схема реализации способа с подачей раствора азотной кислоты в раствор аммиачной селитры. In FIG. 1 shows a diagram of the implementation of the method with the supply of a solution of nitric acid in a solution of "CAS"; figure 2 diagram of the implementation of the method with the supply of a solution of nitric acid in a solution of ammonium nitrate.

Схемы для реализации способа содержат соединенные последовательно насадочный смеситель растворов 1, рекуперативный холодильник 2, дегазатор 3, содержащий внутри разделительную тарелку с установленной на ней подъемной трубой 4 и перфорированную тарелку 5. Дегазатор 3 соединен по жидкой фазе со сборником 6 дегазированного "КАС" и далее с насосом 7, а по газовой фазе с абсорбером 8 и далее газодувкой 9. Вместо газодувки 9 могут использоваться другие устройства для создания разряжения (вакуума) эжекторы, вакуум-насосы и т.д. Подача раствора азотной кислоты в технологический поток производится через смеситель 10, который может быть выполнен в виде насадочного, распылительного или эжекционного аппарата. Схема также содержит емкость 11 для ингибитора коррозии, подключенную к всасу дозирующего насоса 12. Нагнетание насоса 12 выведено в технологический поток раствора "КАС" перед дегазатором 3. В качестве ингибитора коррозии может использоваться раствор "Корблок" или отрофосфорная кислота. Подача воздуха в дегазатор 3 производится через барботер 13. В линии "КАС" после холодильника 2 и перед дегазатором 3 размещен контрольно-измерительный комплекс 14 первой ступени для определения качества "КАС" по физическим характеристикам. После дегазатора 3 размещен контрольно-измерительный комплекс 15 второй ступени для определения качества "КАС" и управления технологическим процессом. На линии подачи азотной кислоты в технологический поток размещен регулирующий клапан 16, связанный с контрольно-измерительным комплексом 15. Если азотная кислота вводится в раствор амселитры, то перед дегазатором 3 на линии раствора "КАС" устанавливается дросселирующий вентиль 17. Schemes for implementing the method include a series-packed nozzle mixer of solutions 1, a recuperative cooler 2, a degasser 3, containing inside a separating plate with a lifting tube 4 mounted on it and a perforated plate 5. The degasser 3 is connected in liquid phase to the degassed "CAS" collector 6 and further with a pump 7, and in the gas phase with an absorber 8 and then a gas blower 9. Instead of a gas blower 9, other devices can be used to create a vacuum (vacuum) ejectors, vacuum pumps, etc. The solution of nitric acid in the process stream is supplied through a mixer 10, which can be made in the form of a nozzle, spray or ejection apparatus. The circuit also contains a container 11 for a corrosion inhibitor connected to the inlet of the metering pump 12. The pump 12 is discharged into the process stream of the CAS solution before the degasser 3. As a corrosion inhibitor, Corblock solution or phosphoric acid can be used. Air is supplied to the degasser 3 through a bubbler 13. In the "CAS" line after the refrigerator 2 and before the degasser 3 there is a control and measuring complex 14 of the first stage for determining the quality of the "CAS" by physical characteristics. After the degasser 3 there is a control and measuring complex 15 of the second stage for determining the quality of "UAN" and process control. On the line of supply of nitric acid to the process stream, a control valve 16 is connected, connected with the control and measuring complex 15. If nitric acid is introduced into the amcelpeter solution, then a throttling valve 17 is installed in front of the degasser 3 on the CAS solution line.

Примеры реализации способа производства жидкого азотного удобрения марки "КАС-30". Examples of the method of production of liquid nitrogen fertilizer brand "KAS-30".

Пример 1. Растворы аммиачной селитры и карбамида, содержащие свободный аммиак, соответственно, 0,25 г/л и 9,5 г/л, с температурами, соответственно, (100±5)^oC и (98±2)^oC поступают отдельными потоками в установку производства "КАС" в весовом соотношении 1 0,78 в смеситель 1, где интенсивно перемешиваются и происходит образование раствора "КАС" на выходе из аппарата. После смесителя 1 раствор "КАС" проходит через теплообменник 2, в котором охлаждается со 100^oC до 45^oC оборотной водой, и затем проходит через контрольно-измерительный комплекс 1-й ступени 14, где измеряются физические характеристики раствора "КАС". В охлажденный поток раствора "КАС" дозируется ингибитор коррозии "Корблок" в соотношении 0,2 кг/т "КАС". Дозировка ингибитора коррозии производится из емкости 11 посредством насоса 12. Далее, в охлажденный поток раствора "КАС" через смеситель 10 дозируется раствор 50%-й азотной кислоты в количестве 29 кг/т "КАС" с температурой (20±2)^oC. При смешивании происходит реакция нейтрализации избыточного аммиака, содержащегося в растворе "КАС", сопровождающаяся выделением тепла и нагреванием раствора на 2^oC. При этом происходит взаимодействие азотной кислоты с карбамидом, что приводит к его частичному разложению, сопровождающемуся выделением (десорбцией) газов преимущественно содержащих диоксид углерода. При этом происходит образование двухфазной системы (жидкость-газ) с поверхностью раздела фаз. Далее раствор "КАС" поступает в нижнюю зону дегазатора 3. Туда же подается воздух через барботер 13. Происходит интенсивное перемешивание раствора "КАС" с воздухом, что приводит к снижению давления десорбируемых газов (ДГ) над поверхностью раздела фаз воздух-раствор "КАС". Это приводит к интенсивному переходу ДГ из раствора "КАС" в барботирующий воздух (первая ступень дегазации). Раствор "КАС" с воздухом поднимается в дегазаторе 3 по высоте подъемной трубы 4, растекается по тарелке 5 и через ее перфорацию стекает гравитационно в виде системы струй на разделительную тарелку 4. При этом происходит выделение из раствора воздуха, содержащего ДГ, и дополнительное выделение ДГ из раствора "КАС" за счет существенного увеличения свободной поверхности раствора "КАС" и за счет поддерживаемого разрежения в этой зоне (вторая ступень дегазации). Разрежение (вакуум) снижает равновесное давление ДГ в системе жидкость-газ и обуславливает более полную дегазацию раствора "КАС". Затем дегазированный раствор "КАС" проходит приборы контрольно-измерительного комплекса 2-й ступени 15. Благодаря тому, что из раствора "КАС" практически полностью удалены газы, то изменения физических характеристик раствора "КАС", зависящих от газосодержания (плотность, электропроводность и др.), не происходит, что обеспечивает стабильный контроль и эффективное управление технологическим процессом в широком диапазоне нагрузок. При отклонении содержания аммиака от заданного в выходящем растворе "КАС", определяемое по величине щелочности раствора, подается автоматический сигнал на изменение расхода азотной кислоты через регулирующий клапан 16. Дегазированный раствор "КАС", с содержанием аммиака около 0,025% ингибитора коррозии не менее 0,012 и щелочью 7,1 поступает в сборник 6, из него перекачивается насосом 7 в хранилище "КАС", где осуществляется дополнительный контроль по содержанию аммиака, и далее на отгрузку потребителю. ДГ вместе с воздухом из дегазатора 3 поступают в абсорбер 8, орошаемый циркуляционным раствором, где происходит очистка газа до снижения содержания примесей в выходящем газе ниже санитарных норм. Очищенный газ вентилятором 9 выбрасывается в атмосферу.Example 1. Ammonium nitrate and urea solutions containing free ammonia, respectively, 0.25 g / l and 9.5 g / l, with temperatures, respectively, (100 ± 5) ^o C and (98 ± 2) ^o C in separate streams to the KAS production unit in a weight ratio of 1 0.78 to mixer 1, where they are intensively mixed and a KAS solution is formed at the outlet of the apparatus. After mixer 1, the UAN solution passes through a heat exchanger 2, in which it is cooled from 100 ^° C to 45 ^° C by circulating water, and then passes through the control and measuring complex of the 1st stage 14, where the physical characteristics of the UAN solution are measured. Corblock corrosion inhibitor in the ratio of 0.2 kg / t KAS is dosed into the cooled stream of CAS solution. The dosage of the corrosion inhibitor is made from the tank 11 by means of the pump 12. Next, a solution of 50% nitric acid in the amount of 29 kg / t of "KAS" with a temperature of (20 ± 2) ^o C. is dosed into the cooled stream of CAS solution through mixer 10 When mixing occurs neutralization reaction the excess ammonia contained in the solution "CAS", accompanied by evolution of heat and heating the solution at 2 ^o C. this results in nitric acid with urea, which leads to its partial decomposition, accompanied by the release (desorption) n s contain predominantly carbon dioxide. In this case, a two-phase system (liquid-gas) is formed with the interface. Next, the UAN solution enters the lower zone of the degasser 3. Air is also supplied through a bubbler 13. Intensive mixing of the UAN solution with air occurs, which leads to a decrease in the pressure of desorbed gases (DG) over the UAS air-solution interface. . This leads to an intensive transition of the DW from the UAN solution to bubbling air (the first stage of degassing). The CAS solution with air rises in the degasser 3 along the height of the riser pipe 4, spreads out along the plate 5 and flows through its perforation in the form of a system of jets onto a separating plate 4. In this case, air containing DG is released from the solution and additional DG is released from the UAN solution due to a substantial increase in the free surface of the UAN solution and due to the supported rarefaction in this zone (the second stage of degassing). The vacuum (vacuum) reduces the equilibrium pressure of the DW in the liquid-gas system and causes a more complete degassing of the CAS solution. Then, the degassed KAS solution passes the instruments of the control complex of the 2nd stage 15. Due to the fact that gases are almost completely removed from the KAS solution, changes in the physical characteristics of the KAS solution, depending on the gas content (density, electrical conductivity, etc. .) does not occur, which provides stable control and effective process control over a wide range of loads. If the ammonia content deviates from the one specified in the KAS effluent solution, determined by the alkalinity of the solution, an automatic signal is sent to change the flow rate of nitric acid through the control valve 16. The degassed KAS solution with an ammonia content of about 0.025% corrosion inhibitor is not less than 0.012 and with alkali, 7.1 enters the collection vessel 6, from which it is pumped by pump 7 to the KAS storage, where additional monitoring of the ammonia content is carried out, and then for shipment to the consumer. DG together with air from the degasser 3 enter the absorber 8, irrigated by a circulating solution, where the gas is cleaned to reduce the content of impurities in the exhaust gas below sanitary standards. The purified gas by the fan 9 is released into the atmosphere.

Пример 2. Растворы аммиачной селитры и карбамида, содержащие свободный аммиак, соответственно, 0,25 г/л и 9,5 г/л с температурами, соответственно, (100±5)^oC и (98±2)^oC поступают отдельными потоками в установку производства "КАС" в весовом соотношении 1^oC0,78. В поток амселитры в смеситель 10 дозируется раствор 50%-й азотной кислоты в количестве 28 кг/т "КАС" через регулирующий клапан 16. При смешивании происходит реакция нейтрализации избыточного аммиака, содержащегося в амселитре, сопровождающаяся выделением тепла, что приводит средней температуры потока на 2^oC. Далее, потоки карбамида и аммиачной селитры с азотной кислотой поступают в смеситель 1, где интенсивно перемешиваются и происходит образование раствора "КАС" на выходе из аппарата. При смешивании происходит реакция нейтрализации избыточного аммиака, содержащегося в карбамиде, сопровождающаяся выделением тепла, что приводит к повышению средней температуры смеси на 4^oC. При этом взаимодействие азотной кислоты с карбамидом приводит к его частичному разложению, сопровождающемуся образованием десорбируемых газов (ДГ) с преимущественным содержанием диоксида углерода. После смесителя 1 раствор "КАС" проходит через теплообменник 2, в котором охлаждается с 103 ^oC до 45 ^oC оборотной водой. В охлажденный раствор "КАС" дозируется ингибитор коррозии "Корблок" в соотношении 0,2 кг/т "КАС". Дозировка ингибитора коррозии производится из емкости 11 посредством насоса 12. Затем раствор проходит через контрольно-измерительный комплекс 1-й ступени 14, где измеряют физические характеристики раствора "КАС". Так как давление в линии раствора "КАС" до дросселирующего вентиля 17 поддерживается им на уровне не ниже 0,25 МПа, то выделения ДГ в раствор "КАС" с образованием двухфазной системы (жидкость-газ) не происходит, что обеспечивает стабильную работу контрольно-измерительного комплекса 1-й ступени 14. Затем раствор "КАС" проходит через дросселирующий вентиль 17, при этом избыточное давление раствора падает с 0,25 МПа до 0,05 МПа и происходит интенсивное выделение ДГ в виде газовых пузырьков из раствора "КАС" с образованием двухфазной системы (жидкость-газ) первая ступень дегазации. Далее раствор "КАС" поступает в нижнюю зону дегазатора 3. Туда же подается воздух через барботер 13. Происходит интенсивное перемешивание раствора "КАС" с воздухом, что приводит к снижению давления ДГ над поверхностью раздела фаз воздух-раствор "КАС". Это приводит к интенсивному переходу ДГ из раствора "КАС" в барботирующий воздух (вторая ступень дегазации). Раствор "КАС" с воздухом поднимается в дегазаторе 3 по высоте подъемной трубы 4, растекается по тарелке 5 и через ее перфорацию стекает гравитационно в виде системы струй на разделительную тарелку 4. При этом происходит выделение из раствора воздуха, содержащего ДГ, и дополнительное выделение ДГ из раствора "КАС" за счет существенного увеличения свободной поверхности раствора "КАС" и за счет существенного увеличения свободной поверхности раствора "КАС" за счет поддерживаемого разрежения в этой зоне (третья ступень дегазации). Разрежение (вакуум) снижает равновесное давление ДГ в системе жидкость-газ и обуславливает более полную дегазацию раствора "КАС". Затем дегазированный раствор "КАС" проходит приборы контрольно-измерительного комплекса 2-й ступени 16. Благодаря тому, что из раствора "КАС" практически полностью удален ДГ, то изменения физических характеристик раствора "КАС", зависящих от газосодержания (плотность, электропроводность и др.), не происходит, что обеспечивает стабильный контроль и эффективное управление технологическим процессом в широком диапазоне нагрузок. При отклонении содержания аммиака от заданного в выходящем растворе "КАС", определяемое по величине щелочности раствора, подается автоматический сигнал на изменение расхода азотной кислоты через регулирующий клапан 16. Дегазированный раствор "КАС", с содержанием аммиака около 0,015% ингибитора коррозии не менее 0,012% и щелочностью 7,0 поступает в сборник из него перекачивается насосом 7 в хранилище "КАС" и на отгрузку потребителю. ДГ вместе с воздухом из дегазатора 3 поступают в абсорбер 8, орошаемый циркуляционным раствором, где происходит очистка газа до снижения содержания примесей в выходящем газе ниже санитарных норм. Очищенный газ вентилятором 9 выбрасывается в атмосферу.Example 2. Solutions of ammonium nitrate and urea containing free ammonia, respectively, 0.25 g / l and 9.5 g / l with temperatures, respectively, (100 ± 5) ^o C and (98 ± 2) ^o C flows to the installation of the production of "CAS" in a weight ratio of 1 ^o C0.78. A solution of 50% nitric acid in an amount of 28 kg / t of "CAS" is dosed into the amceliter flow into mixer 10 through a control valve 16. When mixing, the reaction of neutralizing the excess ammonia contained in amcelite is accompanied by heat evolution, which leads to an average flow temperature 2 ^o C. Next, the urea and ammonium nitrate streams with nitric acid enter the mixer 1, where they are intensively mixed and the formation of the solution "CAS" at the outlet of the apparatus. When mixing, the reaction of neutralizing excess ammonia contained in urea occurs, accompanied by heat, which leads to an increase in the average temperature of the mixture by 4 ^o C. In this case, the interaction of nitric acid with urea leads to its partial decomposition, accompanied by the formation of desorbed gases (DG) with predominant carbon dioxide content. After mixer 1, the CAS solution passes through heat exchanger 2, in which it is cooled from 103 ^° C to 45 ^° C by circulating water. Corblock corrosion inhibitor in the ratio of 0.2 kg / t KAS is dosed into the cooled KAS solution. The dosage of the corrosion inhibitor is made from the tank 11 by means of the pump 12. Then the solution passes through the control and measuring complex of the 1st stage 14, where the physical characteristics of the CAS solution are measured. Since the pressure in the line of the UAN solution to the throttling valve 17 is maintained by it at a level of not lower than 0.25 MPa, the release of DG into the UAN solution with the formation of a two-phase system (liquid-gas) does not occur, which ensures stable operation of the control measuring complex of the 1st stage 14. Then, the “CAS” solution passes through the throttling valve 17, while the excess pressure of the solution drops from 0.25 MPa to 0.05 MPa and intense extraction of DW in the form of gas bubbles from the “CAS” solution with the formation of a two-phase system (liquid-gas) first stage of degassing. Next, the UAN solution enters the lower zone of the degasser 3. Air is also supplied through the bubbler 13. Intensive mixing of the UAN solution with air occurs, which reduces the pressure of the DW above the interface between the UAN air-solution. This leads to an intensive transition of the DW from the UAN solution to bubbling air (the second stage of degassing). The CAS solution with air rises in the degasser 3 along the height of the riser pipe 4, spreads out along the plate 5 and flows through its perforation in the form of a system of jets onto a separating plate 4. In this case, air containing DG is released from the solution and additional DG is released from the UAN solution due to a substantial increase in the free surface of the UAN solution and due to a significant increase in the free surface of the UAN solution due to the maintained vacuum in this zone (the third stage of degassing). The vacuum (vacuum) reduces the equilibrium pressure of the DW in the liquid-gas system and causes a more complete degassing of the CAS solution. Then the degassed KAS solution passes the instruments of the control complex of the 2nd stage 16. Due to the fact that the DG is almost completely removed from the KAS solution, the physical characteristics of the KAS solution depend on the gas content (density, electrical conductivity, etc. .) does not occur, which provides stable control and effective process control over a wide range of loads. When the ammonia content deviates from the set value in the effluent KAS solution, determined by the alkalinity of the solution, an automatic signal is sent to change the flow rate of nitric acid through the control valve 16. The degassed KAS solution with an ammonia content of about 0.015% corrosion inhibitor is not less than 0.012% and alkalinity 7.0 enters the collection from which it is pumped by pump 7 to the "CAS" storage and for shipment to the consumer. DG together with air from the degasser 3 enter the absorber 8, irrigated by a circulating solution, where the gas is cleaned to reduce the content of impurities in the exhaust gas below sanitary standards. The purified gas by the fan 9 is released into the atmosphere.

Claims

1. A method of producing liquid nitrogen fertilizer, comprising mixing aqueous solutions of ammonium nitrate and urea, neutralizing excess ammonia by introducing a solution of nitric acid, characterized in that after the introduction of a solution of nitric acid, the resulting mixture is contacted with air or an inert gas, followed by exhaust air or inert gas.

2. The method according to claim 1, characterized in that the solution of nitric acid is introduced into the solution of ammonium nitrate before mixing with urea, and the resulting solution is throttled before contacting with air or an inert gas.

3. The method according to claim 1, characterized in that the contacting of the mixture with air or an inert gas is carried out under vacuum.