RU2091494C1 - Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel - Google Patents
Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2091494C1 RU2091494C1 RU95103338A RU95103338A RU2091494C1 RU 2091494 C1 RU2091494 C1 RU 2091494C1 RU 95103338 A RU95103338 A RU 95103338A RU 95103338 A RU95103338 A RU 95103338A RU 2091494 C1 RU2091494 C1 RU 2091494C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- chromium
- slag
- cast iron
- converter
- nickel
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может использоваться при производстве стали, легированной хромом и никелем из природнолегированного хромом, никелем и фосфором чугуна в различных сталеплавильных агрегатах. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the production of steel alloyed with chromium and nickel from natural alloyed with chromium, nickel and iron phosphorus in various steelmaking units.
Известен способ переработки природнолегированного хромом, никелем и фосфором чугуна [1] с получением низколегированной стали, включающий присадку в конвертер извести и никеля, заливку хромоникелевого чугуна, продувку его кислородом сверху, присадку железной руды, извести, рафинирование металла от кремния, углерода, фосфора и хрома, выпуск металла в ковш, присадку раскислителей и лигатур, слив шлака в чашу. A known method of processing natural alloyed with chromium, nickel and phosphorus cast iron [1] to produce low alloy steel, including an additive in the converter of lime and nickel, pouring chromium nickel cast iron, blowing it with oxygen from above, an additive for iron ore, lime, metal refining from silicon, carbon, phosphorus and chromium, the release of metal into a ladle, an additive for deoxidizers and alloys, the discharge of slag into a bowl.
Недостатком известного способа является потери хрома, содержащегося в чугуне (до 90% ), и вводимого лигатурами (до 30%). Эти потери обусловлены тем, что шлаки, образующиеся при продувке чугуна и легировании металла хромом содержат не более 11% оксидов хрома и не могут использоваться в качестве хромсодержащего металлургического сырья. Кроме того, этот способ характеризуется высокой кратностью шлака (15 27% от массы металла) и, вследствие этого пониженным (83 88%) выходом жидкого металла. The disadvantage of this method is the loss of chromium contained in cast iron (up to 90%) and introduced by ligatures (up to 30%). These losses are due to the fact that the slag formed during the purge of cast iron and alloying of the metal with chromium contains no more than 11% chromium oxides and cannot be used as chromium-containing metallurgical raw materials. In addition, this method is characterized by a high slag ratio (15 27% by weight of the metal) and, as a result, a low (83 88%) yield of liquid metal.
Наиболее близким к предлагаемому способу является способ переработки природнолегированного хромом, никелем и фосфором чугуна с получением легированной хромом и никелем стали [2]
Способ включает продувку кислородом в конвертере чугуна, содержащего, мас. C 3,9 4,5; Cr 2,2 3,6; Ni 0,5 0,7; Si 1,5 3,5; P 0,35 0,45 присадку железной руды, окисление кремния и хрома с образованием хромистого шлака, получение углеродистого полупродукта (содержит, мас. C 2,5 2,8; Cr 0,30 0,51; P 0,34 0,45; следы Si), перелив его в основную мартеновскую печь, завалку лома, известняка, железной руды, окисление хрома, фосфора, углерода, присадку извести, боксита, раскислителей, лигатур в печь и в ковш во время выпуска.Closest to the proposed method is a method of processing natural alloyed with chromium, nickel and phosphorus cast iron to produce alloyed with chromium and nickel steel [2]
The method includes an oxygen purge in a cast iron converter containing, by weight. C 3.9 4.5; Cr 2.2 3.6; Ni 0.5 0.7; Si 1.5 3.5; P 0.35 0.45 additive of iron ore, oxidation of silicon and chromium with the formation of chromium slag, obtaining a carbon intermediate (contains, wt. C 2.5 2.8; Cr 0.30 0.51; P 0.34 0, 45; traces of Si), pouring it into the main open-hearth furnace, filling scrap, limestone, iron ore, oxidation of chromium, phosphorus, carbon, an additive of lime, bauxite, deoxidants, ligatures in the furnace and in the bucket during production.
Недостатком способа-прототипа является большие потери хрома, содержащегося в хромоникелевом чугуне, и вводимого лигатурами, обусловленные невозможностью использования образующихся хромистых шлаков в качестве хромсодержащего сырья из-за низкой концентрации в них хрома. The disadvantage of the prototype method is the large loss of chromium contained in chromium-nickel cast iron, and introduced by the alloys, due to the inability to use the resulting chromium slag as a chromium-containing raw material due to the low concentration of chromium in them.
Целью изобретения является снижение потерь хрома при переработке природнолегированного чугуна без увеличения расхода тепла. The aim of the invention is to reduce the loss of chromium in the processing of naturally alloyed cast iron without increasing heat consumption.
Это достигается тем, что в известном способе выплавки стали, легированной хромом и никелем, включающем заливку в конвертер природнолегированного хромом, никелем и фосфором чугуна, завалку твердой металлошихты, продувку окислительным газом с получением промежуточного хромистого шлака и углеродистого полупродукта, перелив расплава углеродистого полупродукта во второй сталеплавильный агрегат, его рафинирование, легирование хромсодержащими материалами, выпуск стали в ковш с присадкой раскислителей и легирующих материалов, выпуск в ковш конечного шлака, согласно изобретению рафинирование расплава углеродистого полупродукта осуществляют в две стадии, при этом на второй стадии рафинирования расплав металла заливают в первый конвертер на оставленный в нем промежуточный хромистый шпак в количестве 20 100 от его массы, причем легирование хромсодержащими материалами проводят на второй стадии рафинирования. Кроме того, перед заливкой в первый конвертер расплав природнолегированного хромом, никелем и фосфором чугуна обрабатывают конечным шлаком предыдущей плавки, взятом в количестве, обеспечивающим содержание кремния в чугуне не менее 0,1%
Снижение потерь хрома в процессе передела природнолегированного чугуна без увеличения расхода тепла достигается за счет того, что хром, окисляющийся при продувке чугуна окислительным газом на первой стадии процесса, переходит в промежуточный шлак и используется на второй стадии при легировании металла, снижая количество окисляющегося хрома, вводимого с хромсодержащими материалами.This is achieved by the fact that in the known method of smelting steel alloyed with chromium and nickel, which includes casting natural alloyed with chromium, nickel and phosphorus cast iron in the converter, filling the solid metal charge, purging with oxidizing gas to obtain an intermediate chromic slag and carbon intermediate, overflowing the melt of the carbon intermediate in the second steelmaking unit, its refining, alloying with chromium-containing materials, steel production in a ladle with an additive of deoxidizing agents and alloying materials, production in steel of the final slag, according to the invention, the refining of the carbon melt product is carried out in two stages, while in the second stage of refining the metal melt is poured into the first converter onto the intermediate chromium bead left in it in an amount of 20 100 from its mass, and doping with chromium-containing materials is carried out at the second stage of refining . In addition, before casting into the first converter, the melt of naturally alloyed chromium, nickel and phosphorus of cast iron is treated with the final slag of the previous melting, taken in an amount providing a silicon content of cast iron of at least 0.1%
Reducing the loss of chromium during the redistribution of naturally-alloyed cast iron without increasing heat consumption is achieved due to the fact that the chromium oxidized by blowing the cast iron with oxidizing gas in the first stage of the process goes into intermediate slag and is used in the second stage when alloying the metal, reducing the amount of oxidized chromium introduced with chromium-containing materials.
Кроме того, при обработке жидкого чугуна до продувки в конвертере конечным шлаком предыдущей плавки происходит восстановление хрома из шлака кремнием чугуна. За счет этого в чугуне повышается содержание хрома, который при продувке в конвертере переходит в промежуточный шлак. Таким образом, происходит постепенное накопление хрома в промежуточном шлаке, который за счет повышенной концентрации хрома по сравнению с прототипом ( до 40% против 18 - 23% ) может использоваться в качестве хромсодержащего сырья для получения хромсодержащих сплавов и сталей. In addition, when processing molten iron before purging in the converter with the final slag of the previous smelting, chromium is recovered from the slag by silicon cast iron. Due to this, the content of chromium in cast iron increases, which, when purged in the converter, passes into intermediate slag. Thus, there is a gradual accumulation of chromium in the intermediate slag, which due to the increased concentration of chromium compared to the prototype (up to 40% versus 18 - 23%) can be used as a chromium-containing raw material for producing chromium-containing alloys and steels.
Увеличения расхода тепла на процесс не происходит вследствие того, что:
промежуточный шлак, используемый при легировании хромом имеет высокую ( около 1400oC ) температуру;
снижаются затраты тепла на нагрев вводимых для легирования хромсодержащих материалов вследствие уменьшения их количества.The increase in heat consumption for the process does not occur due to the fact that:
the intermediate slag used in the alloying with chromium has a high (about 1400 o C) temperature;
the heat consumption for heating the chromium-containing materials introduced for alloying is reduced due to a decrease in their amount.
Операция перелива рафинированного металла в первый конверт тер для проведения в нем легирования хромом позволяет уменьшить затраты тепла, неизбежные при сливе промежуточного шлака из конвертера и подготовке его к использованию при легировании. Кроме того хром, окисляющийся как во время продувки чугуна окислительным газом, так и при легировании, переходит не только в шлак, но и в соединения, находящиеся на футеровке конвертера. В случае проведения легирование хромом не в первом конвертере, а в любом другом, футеровка которого не содержит соединения хрома, неизбежны дополнительные потери хрома. The operation of pouring refined metal into the first envelope to carry out chromium alloying in it allows to reduce the heat costs that are unavoidable when the intermediate slag is drained from the converter and prepared for use during alloying. In addition, chromium, which oxidizes both during cast iron blowing with oxidizing gas and during alloying, passes not only to slag, but also to compounds located on the converter lining. In the case of doping with chromium not in the first converter, but in any other, the lining of which does not contain chromium compounds, additional losses of chromium are inevitable.
Необходимость оставления промежуточного шлака, в количестве 20 100% от массы шлака, полученного на первой стадии вызвана тем, что снижение массы не менее 20% даже при высокой концентрации оксидов хрома-в шлаке (около 40%) не обеспечивает снижения потерь хрома при легировании. В начале процесса накопления хрома, т.е. после продувки первой порции природнолегированного чугуна получается промежуточный шлак с низкой концентрацией оксидов хрома. Поэтому всю массу этого шлака (100%) оставляют в конвертере для использования при легировании хромом. The need to leave intermediate slag in an amount of 20 to 100% of the mass of slag obtained in the first stage is due to the fact that a weight reduction of at least 20% even with a high concentration of chromium oxides in the slag (about 40%) does not reduce chromium losses during alloying. At the beginning of the process of chromium accumulation, i.e. after purging the first portion of naturally-alloyed cast iron, intermediate slag with a low concentration of chromium oxides is obtained. Therefore, the entire mass of this slag (100%) is left in the converter for use in chromium alloying.
Конечное содержание кремния в чугуне после обработки его конечным шлаком предыдущей плавки не менее 0,1% гарантирует сохранение хрома в чугуне и позволяет при последующей продувке окислительным газом получать промежуточный шлак с достаточно высоким содержанием оксидов хрома. Количество конечного шлака от предыдущей плавки, используемого для обработки жидкого чугуна до продувки в конвертере, может изменяться в зависимости от его состава, содержания кремния в чугуне и других факторов. Снижение конечной концентрации кремния в чугуне ниже 0,1% приводит к окислению хрома чугуна и дополнительным потерям его со шлаком. The final silicon content in cast iron after processing it with the final slag of the previous smelting of at least 0.1% ensures the preservation of chromium in cast iron and allows intermediate slag with a sufficiently high content of chromium oxides to be obtained during subsequent purging with oxidizing gas. The amount of final slag from the previous smelting used to process molten iron to be purged in the converter may vary depending on its composition, silicon content in cast iron, and other factors. A decrease in the final concentration of silicon in cast iron below 0.1% leads to the oxidation of chromium of cast iron and its additional losses with slag.
Сопоставительный анализ с прототипом позволяет сделать вывод, что заявляемый способ отличается от известного тем, что рафинированный от углерода и фосфора металл заливают в первый конвертер, в котором осуществляли продувку чугуна окислительным газом, на промежуточный шлак, оставленный в количестве 20 100% от массы шлака, полученного на первой стадии, и проходят легирование хромсодержащими материалами, а также тем, что до продувки в конвертере расплавленный чугун обрабатывают конечным шлаком предыдущей плавки в количестве, обеспечивающем содержание кремния в чугуне не менее 0,1% Это дает основание для вывода о соответствии заявляемою технического решения критерию "новизна". Comparative analysis with the prototype allows us to conclude that the claimed method differs from the known one in that the metal refined from carbon and phosphorus is poured into the first converter, in which the pig iron is purged with oxidizing gas, to the intermediate slag left in an amount of 20 to 100% by weight of slag, obtained at the first stage, and are alloyed with chromium-containing materials, as well as the fact that before purging in the converter, molten iron is treated with the final slag of the previous melting in an amount that provides the silicon content of cast iron is not less than 0.1%. This gives reason to conclude that the claimed technical solution meets the criterion of "novelty."
Анализ известных технических решений показывает, что некоторые признаки способа передела чугуна известны, например, предварительная (до продувки в конвертере) обработка чугуна с целью десиликонизации (заявка Японии, N 62109908, пособ десиликонизации чугуна, заявл. 06.11.85, N 60249666, кл. C 21 C 1/02, 1/04 опубл. 21.05.87). По известному способу предусматривается вдувание в жидкий чугун порошкового флюса, состоящего в основном из оксида железа. Этот способ позволяет снизить содержание кремния в металле, восстановить оксид железа, но не решает задачу снижения потерь хрома и приводит к дополнительному расходу тепла на нагрев и плавление вводимого флюса. An analysis of the known technical solutions shows that some features of the cast iron redistribution method are known, for example, preliminary processing (before blowing in the converter) of cast iron for the purpose of desiliconization (Japanese application, N 62109908, cast iron desiliconization aid, declared 06.11.85, N 60249666, class. C 21
Известно использование материалов, содержащих оксиды хрома для легирования стали хромом (заявка Японии, N 59126707, заявл. 07,01.83, N 58415, кл. C 21 C 5/28, опубл. 21.07.84). Известное техническое решение позволяет полностью или частично исключить хромсодержащие сплавы из процесса легирования хромом. Использование известного способа связано с дополнительными затратами тепла на нагрев материалов. It is known to use materials containing chromium oxides for alloying steel with chromium (Japanese application N 59126707, application 07.01.83, N 58415, class C 21
Проведенный сопоставительный анализ известных технических решений и заявляемого способа показали, что известные технические решения не позволяют получить технический результат, являющийся целью заявляемого способа, а именно снизить потери хрома при переработке природнолегированного хромом, никелем и фосфором чугуна без увеличения расхода тепла. На основании этого может быть сделан вывод о соответствии предлагаемого способа условию "изобретательского уровня". A comparative analysis of the known technical solutions and the proposed method showed that the known technical solutions do not allow to obtain a technical result, which is the aim of the proposed method, namely, to reduce the loss of chromium during the processing of natural alloyed with chromium, nickel and phosphorus cast iron without increasing heat consumption. Based on this, it can be concluded that the proposed method meets the condition of "inventive step".
Пример. Природнолегированный чугун (состав 1 в табл. 1), имеющий температуру 1500oC заливают в конвертер и продувают кислородом сверху и азотом или аргоном снизу в течение 3 4 мин. До начала продувки в конвертер присаживают ферроникель, содержащий 40% никеля ( 22т на 100 т чугуна), а с началом продувки прокатную окалину. После продувки углеродистый полупродукт (2 в табл. 1), имеющий температуру 1400 1500oC, выпускают в ковш, а промежуточный шлак (5,6 т на 100 т расплава) оставляют в конвертере (состав 1 в табл 2). Углеродистый полупродукт переливают в другой конвертер, где осуществляют продувку кислородом сверху и азотом или аргоном снизу. В ходе продувки металл рафинируют от углерода, фосфора и серы, для чего в конвертер присаживают известь и другие шлакообразующие материалы (офлюсованный агломерат, марганцевую руду, плавиковый шпат и др.). По окончании продувки (продолжительность 10 15 мин) металл (3 в табл. 1), нагретый до 1650 - 1750oC выпускают в ковш, а шлак (состав 2 в табл. 2) в количестве 10 т (на 100 т углеродистого полупродукта) сливают в чашу и отправляют на переработку на строительный щебень. Металл заливают в первый конвертер на оставленный в нем промежуточный шлак и продувают кислородом сверху и азотом или аргоном снизу, а последние 2 5 мин только снизу. Во время продувки (12 17 мин) в конвертер присаживают известь, силикохром, феррохром. После окончания продувки металл (состав 4 в табл. 1), имеющий температуру 1650 1700oC выпускают в ковш, присаживают раскислители и лигатуры. Шлак (состав 3) в количестве 12 - 16 т на 100 т полученного металла выпускают в футерованный ковш. Новую порцию жидкого чугуна (состав 5 в табл. 1) заливают в ковш с конечным шлаком предыдущей плавки. Температура чугуна до обработки 1400oC, после - 1500oC. Конечный состав чугуна в табл. 1 N 6, а шлака в табл. 2 N 4. Шлак сливают в чашу и направляют на переработку на строительный щебень. Жидкий чугун заливают в конвертор и перерабатывают по предлагаемому способу. При этом на первой стадии получается промежуточный шлак (16,1 т / 100т чугуна), содержащий 33,5% Cr2O3. Таким образом, за один цикл содержание Cr2O3 в промежуточном шлаке повышается на 3,3% После переработки четырех порций чугуна содержание Cr2O3 в промежуточном шлаке составит около 40% После этого часть промежуточного шлака можно использовать в качестве хромсодержащего сырья, а оставшуюся часть (20 100%) для легирования металла хромом.Example. Naturally alloyed cast iron (
Уменьшение количества оставляемого в конвертере промежуточного шлака ниже 20% приводит к повышению угара хрома, вводимого с хромсодержащими материалами для легирования стали (табл. 3). A decrease in the amount of intermediate slag left in the converter below 20% leads to an increase in the fumes of chromium introduced with chromium-containing materials for alloying steel (Table 3).
В результате обработки жидкого чугуна до продувки в конвертере за счет изменения количества и состава шлака может быть получено различное содержание кремния в металле (табл. 4). Снижение конечного содержания кремния ниже 0,1% приводит к повышению содержания Cr2O3 в шлаке после обработки и тем самым к повышению потерь хрома.As a result of processing molten iron before purging in the converter due to changes in the amount and composition of slag, various silicon contents in the metal can be obtained (Table 4). The decrease in the final silicon content below 0.1% leads to an increase in the content of Cr 2 O 3 in the slag after processing and thereby increase the loss of chromium.
С учетом потерь хрома со шлаком после дефосфорации и с конечным шлаком после обработки жидкого чугуна, извлечение хрома (т.е. его использование) из природнолегированного чугуна составляет около 30% При этом использование хрома, вводимого для легирования превышает 98%
Из приведенных данных, характеризующих прототип (состав чугуна 7 в табл. 1, состав полупродукта 8 в табл. 1, содержание хрома в металле перед раскислением 9 в табл. 1, составы шлака после продувки чугуна на полупродукт 5 в табл. 2, и перед раскислением 6 в табл. 2) следует, что со шлаками теряется в среднем 97% хрома чугуна.Given the loss of chromium with slag after dephosphorization and with the final slag after processing cast iron, the extraction of chromium (i.e. its use) from naturally-alloyed cast iron is about 30%. The use of chromium introduced for alloying exceeds 98%
From the data characterizing the prototype (the composition of cast iron 7 in table. 1, the composition of intermediate 8 in table 1, the chromium content in the metal before
Дополнительные присадки материалов, позволяющих получить дополнительное тепло (кремний и алюминийсодержащие сплавы) не производятся. Потери тепла, связанные с дополнительным переливом металла после дефосфорации в первый конвертор, компенсируются снижением затрат тепла на нагрев и плавление хромсодержащих ферросплавов вследствие уменьшения их расхода (на 2,5 3,4 т/100 т металла) по сравнению с прототипом. Additional additives of materials allowing to obtain additional heat (silicon and aluminum-containing alloys) are not produced. Heat losses associated with additional overflow of metal after dephosphorization to the first converter are compensated by a decrease in heat costs for heating and melting chromium-containing ferroalloys due to a decrease in their consumption (2.5 3.4 t / 100 t metal) compared to the prototype.
Применение предлагаемого способа позволяет уменьшить количество хрома, попадающего в окружающую среду со сталеплавильными шлаками, что благоприятно сказывается на экологической обстановке; снизить потребность, а следовательно, и производство ферроникеля, что значительно улучшает экологическую обстановку вокруг предприятий, перерабатывающих никелевое сырье, уменьшить потребность в хромсодержащих сплавах, снизить их производство и за счет этого сократить выбросы хрома в окружающую среду. The application of the proposed method allows to reduce the amount of chromium entering the environment with steelmaking slag, which favorably affects the environmental situation; reduce the need, and consequently, the production of ferronickel, which significantly improves the environmental situation around enterprises processing nickel raw materials, reduce the need for chromium-containing alloys, reduce their production and thereby reduce chromium emissions into the environment.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95103338A RU2091494C1 (en) | 1995-03-06 | 1995-03-06 | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95103338A RU2091494C1 (en) | 1995-03-06 | 1995-03-06 | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95103338A RU95103338A (en) | 1996-12-10 |
| RU2091494C1 true RU2091494C1 (en) | 1997-09-27 |
Family
ID=20165455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95103338A RU2091494C1 (en) | 1995-03-06 | 1995-03-06 | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2091494C1 (en) |
-
1995
- 1995-03-06 RU RU95103338A patent/RU2091494C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Шумов М.М. Физико-химические основы производства стали. - М.: Металлургиздат, 1961, с. 512. 2. Сталь. - 1960, N 6, с. 496 - 500. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95103338A (en) | 1996-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2360008C2 (en) | Method of chrome removing from metallurgical slags containing chrome | |
| JP3428628B2 (en) | Stainless steel desulfurization refining method | |
| JP3672832B2 (en) | Ductile cast iron pipe and manufacturing method thereof | |
| JP4765374B2 (en) | Desulfurization treatment method for chromium-containing hot metal | |
| US5037609A (en) | Material for refining steel of multi-purpose application | |
| RU2091494C1 (en) | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel | |
| US5425797A (en) | Blended charge for steel production | |
| RU2566230C2 (en) | Method of processing in oxygen converter of low-siliceous vanadium-bearing molten metal | |
| US5085691A (en) | Method of producing general-purpose steel | |
| JP3158912B2 (en) | Stainless steel refining method | |
| RU2269578C1 (en) | Rail steel melting method in electric arc furnace | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| KR100411288B1 (en) | Method for recovering chromium from electric furnace slag | |
| SU1044641A1 (en) | Method for alloying steel with manganese | |
| JPS6146524B2 (en) | ||
| SU1754784A1 (en) | Charge for steelmaking in open hearth furnace and method of charging | |
| RU2186124C2 (en) | Method of pig iron conversion | |
| RU2186856C1 (en) | Composite blend for smelting alloyed steels | |
| SU821501A1 (en) | Method of steel production | |
| SU968077A1 (en) | Method for melting stainless steel | |
| JP2802799B2 (en) | Dephosphorization and desulfurization method for crude molten stainless steel and flux used for it | |
| RU2064509C1 (en) | Method of deoxidizing and alloying vanadium-containing steel | |
| SU1092189A1 (en) | Method for making stainless steel | |
| SU755852A1 (en) | Method of stainless steel production | |
| RU2092574C1 (en) | Method for making steel in electric-arc furnace |