RU2091439C1 - Method of producing benzene - Google Patents
Method of producing benzene Download PDFInfo
- Publication number
- RU2091439C1 RU2091439C1 RU95109550A RU95109550A RU2091439C1 RU 2091439 C1 RU2091439 C1 RU 2091439C1 RU 95109550 A RU95109550 A RU 95109550A RU 95109550 A RU95109550 A RU 95109550A RU 2091439 C1 RU2091439 C1 RU 2091439C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fraction
- toluene
- benzene
- pressure
- mixture
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к процессам получения бензола из жидких продуктов пиролиза и может быть использован на предприятиях нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности. The invention relates to processes for producing benzene from liquid pyrolysis products and can be used at enterprises of the petrochemical and oil refining industries.
Известен способ получения бензола из БТК фракции жидких продуктов пиролиза (процесс "Пиротол") [1] путем гидрирования, гидрообессеривания, гидрокрекинга неароматических углеводородов и деалкилирования алкилароматических углеводородов. A known method of producing benzene from BTX fractions of liquid pyrolysis products (the process "Pyrotol") [1] by hydrogenation, hydrodesulfurization, hydrocracking of non-aromatic hydrocarbons and dealkylation of alkyl aromatic hydrocarbons.
Недостатками этого способа являются невозможность вовлечения в процесс дополнительного сырья, содержащего большое количество неароматических углеводородов и алкилароматических C7, C8 углеводородов с получением дополнительного количества товарного бензола, неквалифицированное использование превращаемых в условиях деалкилирования в малоценный газ, в основном в метан, содержащихся в сырье неароматических углеводородов C6 и C7.The disadvantages of this method are the impossibility of involving in the process additional raw materials containing a large amount of non-aromatic hydrocarbons and alkyl aromatic C 7 , C 8 hydrocarbons to produce additional commercial benzene, unskilled use of dealkylated into low-value gas, mainly methane contained in non-aromatic raw materials hydrocarbons C 6 and C 7 .
Наиболее близким к изобретению по технической сущности является процесс получения бензола из БТК фракции жидких продуктов пиролиза "ВНИИОЛЕФИН-ИГИ-ВНИИОС-БАШГИПРОНЕФТЕХИМ" [2] включающий гидростабилизация БТК фракции, гидроочистку, деалкилирование, доочистку концентрата бензола и ректификацию с выделением бензола. Technically closest to the invention is the process of producing benzene from the BTK fraction of liquid pyrolysis products “VNIIOLEFIN-IGI-VNIIOS-BASHGIPRONEFTECHIM" [2] including hydrostabilization of the BTK fraction, hydrotreating, dealkylation, further purification of benzene concentrate and distillation with isolation.
Недостатками этого способа являются невозможность вовлечения в процесс дополнительного сырья, содержащего большое количество неароматических и алеилароматических углеводородов C7, C8 с получением дополнительного количества товарного бензола, неквалифицированное превращение неароматических углеводородов C6 и C7 в малоценный газ, в основном в метан.The disadvantages of this method are the impossibility of involving in the process additional raw materials containing a large amount of non-aromatic and aleyl aromatic hydrocarbons C 7 , C 8 to produce additional commercial benzene, unskilled conversion of non-aromatic hydrocarbons C 6 and C 7 into low-value gas, mainly methane.
Предлагаемый способ получения бензола из БТК фракции жидких продуктов пиролиза осуществляют путем гидростабилизации при температуре 70-175oC, давление 3,5-5,0 МПа на катализаторе, содержащем металл платиновой группы, разделения продуктов гидростабилизации на две фракции, выкипающие в пределах 62-105oC и 105oC-к.к. Фракцию 62-150oC отдельно или в смеси с такой же фракцией продуктов риформинга с массовым содержанием до 90% подвергают последовательно гидрообессериванию, избирательному гидрокрекингу и гидроизометризации, доочистив от непредельных и сернистых соединений и последующей экстракции с выделением товарных бензола и толуола, а также неароматического концентрата, который используют в качестве компонента высокооктанового бензина, а фракцию 105oC-к.к. в смеси с толуолом и толуольной фракцией продуктов риформинга подвергают последовательно гидроочистке и гидродеалкилированию с последующим выделением бензола.The proposed method for producing benzene from BTX fractions of liquid pyrolysis products is carried out by hydrostabilization at a temperature of 70-175 o C, a pressure of 3.5-5.0 MPa on a catalyst containing a platinum group metal, separation of the hydrostabilization products into two fractions, boiling within 62- 105 ° C. and 105 ° C. The fraction 62-150 o C separately or in a mixture with the same fraction of reforming products with a mass content of up to 90% is subjected to successive hydrodesulfurization, selective hydrocracking and hydroisomerization, after purification from unsaturated and sulfur compounds and subsequent extraction with the release of marketable benzene and toluene, as well as non-aromatic concentrate, which is used as a component of high-octane gasoline, and a fraction of 105 o C-to. in a mixture with toluene and the toluene fraction of the reforming products, they are subsequently hydrotreated and hydrodealkylated, followed by the isolation of benzene.
Отличительными признаками предлагаемого способа являются: разделение гидростабилизированной БТК фракции на два потока, условия переработки этих потоков, получение ценного побочного продукта. Distinctive features of the proposed method are: the separation of the hydrostabilized BTK fraction into two streams, the processing conditions of these streams, obtaining a valuable by-product.
Предлагаемый способ позволяет вовлекать в процесс дополнительное сырье и получать дополнительное количество бензола и компонент высокооктанового бензина. Кроме того, выделение бензольной фракции из БТК-фракции с первым потоком улучшает процесс гидродеаликилирования, позволяет квалифицированно использовать неароматическую часть выделенной фракции. The proposed method allows to involve additional raw materials in the process and obtain additional amounts of benzene and a component of high-octane gasoline. In addition, the separation of the benzene fraction from the BTK fraction with the first stream improves the hydrodealkylation process, and allows the qualified use of the non-aromatic part of the selected fraction.
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
БТК фракцию жидких продуктов пиролиза подвергают гидростабилизации при температуре 70-275oC, давлении 3,5-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,0-5,0 ч-1 и циркуляции ВСГ 100-300 м3/м3 сырья на катализаторе состава, мас.The BTX fraction of the liquid pyrolysis products is subjected to hydrostabilization at a temperature of 70-275 o C, a pressure of 3.5-5.0 MPa, a volumetric feed rate of 1.0-5.0 h -1 and a circulation of the WASH of 100-300 m 3 / m 3 raw materials on the catalyst composition, wt.
Платина и/или палладий в сульфидной форме (в расчете на металл) 0,1-0,7
Оксид алюминия До 100
Продукты гидростабилизации разделяют на фракции, выкипающие в пределах 62-105oC и 105oC-к.к.Platinum and / or palladium in sulfide form (calculated on metal) 0.1-0.7
Alumina Up to 100
The hydrostabilization products are divided into fractions boiling in the range of 62-105 o C and 105 o C-K.
Фракцию 62-105oC при необходимости смешивают с фракцией 62-105oC продуктов риформинга и подвергают гидрообессериванию при температуре 280-400oC, давлении 1,5-4,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-4,0 ч-1, циркуляции ВСГ 200-1500 м3/м3 сырья на катализаторе состава, мас.The fraction 62-105 o C, if necessary, is mixed with the fraction 62-105 o C of the reforming products and subjected to hydrodesulfurization at a temperature of 280-400 o C, a pressure of 1.5-4.0 MPa, a volumetric feed rate of 0.5-4.0 h -1 , the circulation of the WASH 200-1500 m 3 / m 3 raw materials on the catalyst composition, wt.
Оксид кобальта и/или никеля 2,5-6,5
Оксид молибдена 7,0-14,0
Оксид алюминия До 100
Продукты гидрообессеривания подвергают избирательному гидрокрекингу и гидроизомеризации при температуре 290-390oC, давлении 1,5-4,0 МПа с объемной скоростью подачи сырья 1,0-5,0 ч-1 и кратностью циркуляции ВСГ 800-1500 м3/м3 сырья на катализаторе состава, мас.Cobalt and / or nickel oxide 2.5-6.5
Molybdenum oxide 7.0-14.0
Alumina Up to 100
Hydrodesulfurization products are subjected to selective hydrocracking and hydroisomerization at a temperature of 290-390 o C, a pressure of 1.5-4.0 MPa with a volumetric feed rate of 1.0-5.0 h -1 and a circulation rate of VSG 800-1500 m 3 / m 3 raw materials on the catalyst composition, wt.
Оксид молибдена 3,0-12,0
Цеолит типа ZSM-5 с силикатным модулем 20-100
в H или HNa-форме со степенью обмена ионов водорода на ионы металла 3-20% 20-70
Смесь оксидов бора и алюминия в массовом соотношении (0,03-0,12): (0,97-0,88) До 100
Полученные продукты очищают от примесей непредельных и сернистых соединений на катализаторе состава, мас.Molybdenum oxide 3.0-12.0
Zeolite type ZSM-5 with silicate module 20-100
in H or HNa form with a degree of exchange of hydrogen ions to metal ions 3-20% 20-70
A mixture of boron and aluminum oxides in a mass ratio of (0.03-0.12): (0.97-0.88) Up to 100
The resulting products are purified from impurities of unsaturated and sulfur compounds on the catalyst composition, wt.
Платина и/или палладий 0,05-0,5
Оксид алюминия До 100
при 150-290oC, давлении 1,5-4,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 ч-1 и циркуляции ВСГ 800-1500 нм3/м3 сырья.Platinum and / or palladium 0.05-0.5
Alumina Up to 100
at 150-290 o C, a pressure of 1.5-4.0 MPa, a volumetric feed rate of 0.5-5.0 h -1 and a circulation of VSG 800-1500 nm 3 / m 3 of raw material.
Бензол и толуол экстрагируют ди- или триэтиленгликолем. Экстракт разделяют на бензол и толуол, который при необходимости направляют на деалкилирование, а рафинат используют при компаундировании с получением высокооктанового автобензина. Benzene and toluene are extracted with di- or triethylene glycol. The extract is divided into benzene and toluene, which, if necessary, is sent for dealkylation, and the raffinate is used for compounding to obtain high-octane gasoline.
Фракцию 105oC-к.к. отдельно или в смеси с дополнительным количеством толуола и/или толуольной фракции подвергают гидроочистке при 280-400oC, давлении 3,0-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-4,0 ч-1 на катализаторе состава, мас.Fraction 105 o C-to. separately or in a mixture with an additional amount of toluene and / or toluene fraction is subjected to hydrotreating at 280-400 o C, a pressure of 3.0-5.0 MPa, a volumetric feed rate of 0.5-4.0 h -1 on the catalyst composition, wt.
Оксид кобальта и/или никеля 2,5-6,0
Оксид молибдена 8,0-14,0
Оксид алюминия До 100
и гидродеалкированию при температуре 650-750oC и давлении 1,5-3,0 МПа.Cobalt and / or nickel oxide 2.5-6.0
Molybdenum oxide 8.0-14.0
Alumina Up to 100
and hydrodealkylation at a temperature of 650-750 o C and a pressure of 1.5-3.0 MPa.
Полученный концентрат ректифицируют с выделением товарного бензола и непревращенных толуола и ксилолов, которые рециркулируют на стадию деалкилирования. The resulting concentrate is rectified with the release of marketable benzene and unconverted toluene and xylenes, which are recycled to the dealkylation stage.
Эффективность способа определяли по выходу товарного бензола в расчете на взятую БТК фракцию жидких продуктов пиролиза и степени использования неароматической части сырья. The effectiveness of the method was determined by the yield of marketable benzene based on the BTX fraction of the liquid pyrolysis products and the degree of use of the non-aromatic part of the feed.
Пример 1. БТК фракцию продуктов пиролиза качества, приведенного в таблице, подвергают гидростабилизации на катализаторе состава, мас. Example 1. BTX fraction of the quality pyrolysis products shown in the table is subjected to hydrostabilization on the catalyst composition, wt.
Палладий в сульфидной форме (в расчете на металл) 0,5
Оксид алюминия До 100
при 100oC, давлении 4,5 МПа, объемной скорости подачи сырья 3 ч-1, подачи ВСГ 150 нм3/м3 сырья.Palladium in sulfide form (calculated on metal) 0.5
Alumina Up to 100
at 100 o C, a pressure of 4.5 MPa, a volumetric feed rate of 3 h -1 , a feed of the WASH of 150 nm 3 / m 3 of raw material.
Полученный гидрогенизат БТК фракции качества, приведенного в табл. 6, подвергают ректификации на колонне эффективностью 20 т.т. с получением фракций 62-105oC и 105oC-к.к. качеств, приведенных в табл. 6.The resulting BTK hydrogenate of the quality fraction shown in table. 6, subjected to rectification on a column with an efficiency of 20 tons with obtaining fractions of 62-105 o C and 105 o C-to. qualities given in table. 6.
Фракцию 62-150oC подвергают в трех последовательно соединенных реакторах проточного типа гидрообессериванию, избирательному гидрокрекингу и гидроизометризации, доочистке в условиях, приведенных в табл. 1-3. При этом получают стабильный гидрогенизат качества, отраженного в табл. 7.The fraction 62-150 o C is subjected in three series-connected flow type reactors hydrodesulphurization, selective hydrocracking and hydroisomerization, post-treatment under the conditions given in table. 1-3. At the same time, a stable hydrogenate of the quality reflected in the table is obtained. 7.
Полученный стабильный гидрогенизат подвергают экстракции с ТЭГ и получают продукты качества, приведенного в табл. 7. The obtained stable hydrogenate is subjected to extraction with TEG and get the quality products shown in table. 7.
Полученный толуол смешивают с фракцией 105oC-к.к. ЖПП и подвергают в двух последовательно соединенных реакторах проточного типа гидроочистке и деалкилированию в условиях, приведенных в табл. 4, и последующему разделению на ректификационной колонне эффективностью 20 т.т. с выделением товарного бензола чистотой 99,99995% с содержанием <0,00005 мас. серы, с выходом 30,49 мас. на исходную БТК фракцию. В результате всего получают товарный бензол с выходом 73,31 мас. (табл. 5) и рафинат с октановым числом 76 (МОЧ) С выходом 9,8 мас. на исходную БТК фракцию.The resulting toluene is mixed with a fraction of 105 o C-K. to. ZhPP and subjected in two series-connected reactors flow type hydrotreatment and dealkylation under the conditions given in table. 4, and the subsequent separation of the distillation column with an efficiency of 20 tons with the release of commercial benzene with a purity of 99.99995% with a content of <0.00005 wt. sulfur, with a yield of 30.49 wt. to the original BTK fraction. The result is a total marketable benzene with a yield of 73.31 wt. (table. 5) and raffinate with an octane number of 76 (urine) With a yield of 9.8 wt. to the original BTK fraction.
Пример 2. Способ осуществляют по примеру 1 с той разницей, что фракцию 62-105oC ЖПП перед гидрообессериванием, избирательным гидрокрекингом и доочисткой смешивают с фракцией 62-105oC продуктов риформинга качества, приведенного в табл. 8.Example 2. The method is carried out as in example 1 with the difference that the fraction of 62-105 o C ZHPP before hydrodesulphurisation, selective hydrocracking and post-treatment are mixed with a fraction of 62-105 o C quality reforming products shown in table. eight.
Условия переработки фракции 62-105oC приведены в табл. 1-3.The processing conditions of the fraction 62-105 o C are given in table. 1-3.
Полученный толуол смешивают с фракцией 105oC-к.к. ЖПП и подвергают гидроочистке и деалкилированию в условиях согласно табл. 4. При этому получают товарный бензол чистотой 99,96% с содержанием толуола 0,035, неароматических 0,005 и серы 0,00006 мас. соответсвенно с выходном 30,74 мас. на БТК фракцию ЖПП. Всего получено товарного бензола в количестве 75,44 мас. на исходную БТК фракцию и рафинат с МОЧ 75 и выходом 13,7 мас. на исходную БТК фракцию (табл. 5).The resulting toluene is mixed with a fraction of 105 o C-K. to. ZhPP and subjected to hydrotreating and dealkylation in conditions according to the table. 4. At the same time, commercial benzene with a purity of 99.96% with a toluene content of 0.035, non-aromatic 0.005 and sulfur 0.00006 wt. respectively, with an output of 30.74 wt. on BTK faction ZhPP. Total received commercial benzene in the amount of 75.44 wt. on the original BTK fraction and raffinate with
Пример 3. Способ осуществляют в условиях, приведенных в табл. 1-4, а фракцию 62-105oC ЖПП и риформинга смешивают в массовом соотношении 50:50. Качество смеси приведено в табл. 9.Example 3. The method is carried out under the conditions given in table. 1-4, and the fraction 62-105 o C GIP and reforming are mixed in a mass ratio of 50:50. The quality of the mixture is given in table. 9.
Полученный толуол смешивают с фракцией 105oC-к.к. ЖПП и подвергают гидроочистке и деаликлированию в условиях согласно таблице 2. При этом получают товарный бензол чистотой 99,9 мас. с содержанием толуола 0,025, неароматических 0,005 и серы 0,00005 мас. соответственно с выходом 32,76 мас. и рафината и октановым числом 74 (МОЧ) в количестве 38,14 мас. на исходную БТК фракцию (табл. 5).The resulting toluene is mixed with a fraction of 105 o C-K. to. ZhPP and subjected to hydrotreating and de-alkylation in the conditions according to table 2. At the same time get commercial benzene with a purity of 99.9 wt. with a toluene content of 0.025, non-aromatic 0.005 and sulfur 0.00005 wt. respectively, with a yield of 32.76 wt. and raffinate and an octane number of 74 (urine) in an amount of 38.14 wt. on the initial BTK fraction (table. 5).
Пример 4. Способ осуществляют по примеру 1 с той разницей, что фракцию 62-105oC ЖПП смешивают с фракцией 62-105oC продуктов риформинга в массовом соотношении 10:90. Смесь подвергают гидрообработке в условиях согласно табл. 1-3. Гидрогенизат подвергают экстракции с ДЭГ. Результаты приведены в табл. 10.Example 4. The method is carried out as in example 1 with the difference that the fraction 62-105 o C GIP mixed with a fraction of 62-105 o C reforming products in a mass ratio of 10:90. The mixture is subjected to hydroprocessing under the conditions according to the table. 1-3. The hydrogenate is subjected to extraction with deg. The results are shown in table. 10.
Полученный толуол смешивают с фракцией 105oC-к.к. ЖПП и подвергают гидроочистке и деалкилированию в условиях согласно табл. 4. При этом получают товарный бензол чистотой 99,97% с содержанием серы 0,00003, толуола и неароматических 0,021 и 0,009 мас. соответственно с выходом 51,26 мас. на исходную БТК фракцию ЖПП. Всего получают товарный бензол и рафинат с октановым числом 75 (МОЧ) с выходом 269,31 и 256,1 мас. на исходную БТК фракцию ЖПП (табл. 5).The resulting toluene is mixed with a fraction of 105 o C-K. to. ZhPP and subjected to hydrotreating and dealkylation in conditions according to the table. 4. At the same time, commercial benzene with a purity of 99.97% with a sulfur content of 0.00003, toluene and non-aromatic 0.021 and 0.009 wt. respectively, with a yield of 51.26 wt. to the initial BTK fraction of the starch fat. In total, marketable benzene and raffinate with an octane number of 75 (MOC) are obtained with a yield of 269.31 and 256.1 wt. on the initial BTK fraction of GLP (table. 5).
Пример 5. Способ осуществляют по примеру 3 с той разницей, что фракцию 105oC-к.к. ЖПП смешивают с полученным толуолом толуольной фракцией 105-110oC продуктов риформинга состава, мас.Example 5. The method is carried out as in example 3 with the difference that the fraction 105 o C-to. ZhPP mixed with the toluene obtained toluene fraction 105-110 o C products of the reforming composition, wt.
Бензол 5,0
Толуол 73,5
Неароматические 21,5
В т.ч. C7 20,0
в массовом соотношении 42,76 3,21 54,03. Смесь подвергают гидроочистке и деалкилированию в условиях согласно табл. 4. При этом получают бензол чистотой 99,97% с содержанием серы, толуола и неароматических 0,00004; 0,024 и 0,006 мас. соответственно, с выходом 67,33 мас. на исходную БТК фракцию ЖПП. Всего получают товарный бензол и рафинат с октановым числом 74 с выходом 129,39 и 38,14 мас. соответственно на исходную БТК фракцию ЖПП (табл. 5).Benzene 5.0
Toluene 73.5
Non-aromatic 21.5
Including C 7 20.0
in a mass ratio of 42.76 3.21 54.03. The mixture is subjected to hydrotreating and dealkylation under the conditions according to the table. 4. In this case, benzene with a purity of 99.97% with a sulfur, toluene and non-aromatic content of 0.00004 is obtained; 0.024 and 0.006 wt. respectively, with a yield of 67.33 wt. to the initial BTK fraction of the starch fat. In total, marketable benzene and raffinate with an octane number of 74 are obtained with a yield of 129.39 and 38.14 wt. respectively, on the initial BTK fraction of GLP (table. 5).
Пример 6 (по прототипу). Способ осуществляют в условиях прототипа. Исходную БТК фракцию качества по примеру 1 подвергают последовательно в трех реакторах проточного типа гидростабилизации, гидроочистке и деалкилированию в условиях согласно табл. 2. При этом получают бензол чистотой 99,96% с содержанием серы, толуола и неароматических 0,00004; 0,032 и 0,008 мас. соответственно и выходом 72,32 мас. на исходную БТК фракцию ЖПП (табл. 5). Example 6 (prototype). The method is carried out in the conditions of the prototype. The initial BTX quality fraction according to example 1 is subjected sequentially in three flow-type reactors of hydrostabilization, hydrotreating and dealkylation under the conditions according to the table. 2. In this case, benzene with a purity of 99.96% with a content of sulfur, toluene and non-aromatic 0.00004 is obtained; 0.032 and 0.008 wt. respectively, and a yield of 72.32 wt. on the initial BTK fraction of GLP (table. 5).
Как показывают приведенные примеры 1-5, разделение БТК фракции ЖПП и раздельная переработка этих фракций с добавлением фракций продуктов риформинга и без них позволяет увеличить выход бензола и дополнительно получать такой ценный продукт, как высокооктановую добавку (рафинат) к автомобильным бензинам. As shown in examples 1-5, the separation of BTK fractions of the ZhPP and the separate processing of these fractions with the addition of fractions of reforming products can increase the yield of benzene and additionally produce such a valuable product as high-octane additive (raffinate) to motor gasolines.
Claims (3)
Оксид алюминия До 100
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что стадию гидроочистки остаточной фракции или ее смеси с толуолом и/или толуольной фракцией осуществляют при температуре 280 400oС, давлении 3,0 5,0 МПа на катализаторе состава, мас.Platinum and / or palladium (in sulfide form) 0.1 0.7
Alumina Up to 100
3. The method according to claim 1, characterized in that the stage of hydrotreating the residual fraction or its mixture with toluene and / or toluene fraction is carried out at a temperature of 280 400 o C, a pressure of 3.0 5.0 MPa on a catalyst composition, wt.
Оксид молибдена 8,0 14,0
Оксид алюминия До 100
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что стадию гидродеалкилирования проводят при давлении 1,5 3,0 МПа, температуре 650 750oС.Cobalt and / or nickel oxide 2.5 6.0
Molybdenum oxide 8.0 14.0
Alumina Up to 100
4. The method according to claim 1, characterized in that the stage of hydrodealkylation is carried out at a pressure of 1.5 to 3.0 MPa, a temperature of 650,750 o C.
Оксид молибдена 7,0 14,0
Оксид алюминия До 100
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что стадию избирательного гидрокрекинга и гидроизомеризации осуществляют при 290 390oС, давлении 1,5-4,0 МПа на катализаторе состава, мас.Cobalt and / or nickel oxide 2.5 6.5
Molybdenum oxide 7.0 14.0
Alumina Up to 100
6. The method according to claim 1, characterized in that the stage of selective hydrocracking and hydroisomerization is carried out at 290 390 o With a pressure of 1.5-4.0 MPa on the catalyst composition, wt.
Цеолит типа ZSM 5 в водородной или водородно-натриевой форме со степенью обмена ионов водорода на ионы металла 3-20% с силикатным модулем 20 100 20 70
Термостойкое связующее (смесь оксидов бора и алюминия в массовом соотношении 0,03 0,13 0,97 0,88) До 100
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что стадию доочистки от примесей непредельных и сернистых соединений осуществляют при температуре 150 - 290oС, давлении 1,5 4,0 МПа на катализаторе состава, мас.Molybdenum oxide 3.0 12.0
Zeolite type ZSM 5 in hydrogen or hydrogen-sodium form with a degree of exchange of hydrogen ions for metal ions 3-20% with a silicate module 20 100 20 70
Heat-resistant binder (a mixture of boron and aluminum oxides in a mass ratio of 0.03 0.13 0.97 0.88) Up to 100
7. The method according to claim 1, characterized in that the stage of purification from impurities of unsaturated and sulfur compounds is carried out at a temperature of 150 - 290 o With a pressure of 1.5 to 4.0 MPa on the catalyst composition, wt.
Оксид алюминия До 100йPlatinum and / or palladium 0.05 0.5
Alumina Up to 100th
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95109550A RU2091439C1 (en) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | Method of producing benzene |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95109550A RU2091439C1 (en) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | Method of producing benzene |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95109550A RU95109550A (en) | 1996-11-20 |
| RU2091439C1 true RU2091439C1 (en) | 1997-09-27 |
Family
ID=20168716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95109550A RU2091439C1 (en) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | Method of producing benzene |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2091439C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2757864C2 (en) * | 2016-09-08 | 2021-10-21 | Линде Акциенгезельшафт | Method and system for producing benzene |
-
1995
- 1995-06-07 RU RU95109550A patent/RU2091439C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Справочник нефтехимика. Т.1. - Л.: Химия, 1978, с. 113. 2. Там же, с. 108 - 110. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2757864C2 (en) * | 2016-09-08 | 2021-10-21 | Линде Акциенгезельшафт | Method and system for producing benzene |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95109550A (en) | 1996-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103374395B (en) | A kind of take petroleum naphtha as the method for raw material production aromatic hydrocarbons and ethene | |
| CN101343563B (en) | Hydrotreating process for light hydrocarbons | |
| EP0271285A2 (en) | Production of high octane gasoline | |
| US8933283B2 (en) | Process for the preparation of clean fuel and aromatics from hydrocarbon mixtures catalytic cracked on fluid bed | |
| KR101791051B1 (en) | Method of the convrsion of polycyclic aromatic hydrocarbons into btx-rich monocyclic aromatic hydrocarbons | |
| JPS61283687A (en) | Production of high octane gasoline | |
| CN103874746A (en) | Integrated catalytic cracking gasoline and light cycle oil hydroprocessing to maximize p-xylene production | |
| WO2017093056A1 (en) | Process for producing lpg and btx from a heavy aromatic feed | |
| CN101343562B (en) | Hydrodesulphurization, olefin reduction method for gasoline | |
| CN103805247B (en) | A kind of combined technical method processing poor ignition quality fuel | |
| WO2012021316A2 (en) | Selective hydrocracking process for either naphtha or distillate production | |
| CN101418234B (en) | Method for producing low-sulfur gasoline from catalytically cracked gasoline | |
| RU2091439C1 (en) | Method of producing benzene | |
| CN101161791B (en) | Method for producing clean gasoline | |
| CN103773497A (en) | Method for increasing yield of clean fuel oil | |
| CN113166655B (en) | Multi-stage fractionation of FCC naphtha and post-processing and recovery of aromatics and gasoline fractions | |
| KR20030080085A (en) | Method for producing petrol having a low sulphur content | |
| CA2491012C (en) | An improved hydrocracking process | |
| CN111073687B (en) | Preparation method of clean gasoline | |
| JPH10510000A (en) | Integrated process for producing reformed gasoline with reduced benzene content | |
| RU2796541C2 (en) | Method of cracking in hydrogen environment for producing middle distillate from light hydrocarbon feed materials | |
| CN106554813B (en) | The high-knock rating gasoline production technology of low sulfur, low olefin | |
| CN112166173B (en) | Hydrocracking process for the production of middle distillates from light hydrocarbon feedstocks | |
| CN112166172B (en) | Hydrocracking process for the production of middle distillates from light hydrocarbon feedstocks | |
| RU2091437C1 (en) | Method of producing high-octane gasoline and aromatic hydrocarbons |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110608 |