RU2089785C1 - Burner adapter for reduction of liberation of toxic gases (versions) and method of combustion optimization - Google Patents
Burner adapter for reduction of liberation of toxic gases (versions) and method of combustion optimization Download PDFInfo
- Publication number
- RU2089785C1 RU2089785C1 RU9494046129A RU94046129A RU2089785C1 RU 2089785 C1 RU2089785 C1 RU 2089785C1 RU 9494046129 A RU9494046129 A RU 9494046129A RU 94046129 A RU94046129 A RU 94046129A RU 2089785 C1 RU2089785 C1 RU 2089785C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- combustion
- fuel
- burner
- air
- gaseous products
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
- F23C6/047—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure with fuel supply in stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
- F23C7/004—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2202/00—Fluegas recirculation
- F23C2202/20—Premixing fluegas with fuel
Abstract
Description
Изобретение относится к горелке со сниженным выделением NOx, в частности к горелке, в которой скорости протекания и смешивания могут быть изменены в соответствии с характеристиками сгорания и скоростью горения в горелке. Конкретную наладку существующей горелки можно модернизировать, чтобы обеспечить оптимизацию режима, когда это требуется.The invention relates to a burner with reduced NO x emission, in particular to a burner in which flow and mixing rates can be changed in accordance with the combustion characteristics and the burning rate in the burner. The specific setup of an existing burner can be upgraded to optimize performance when required.
Горелки систем сгорания стали предметом особо тщательного изучения ввиду токсичных выделений, являющихся побочными продуктами процесса сгорания. В зависимости от продолжительности сгорания, уровни выделения монооксида углерода и NOx могут быть неприемлемыми. Уровни выделения монооксида углерода можно, как правило, регулировать посредством полного сгорания, в результате которого выделяется диоксид углерода. Тем не менее, в системах сгорания есть три фактора, вносящие вклад и в образование NOx. Первым и наиболее широко признанным фактором является температура пламени. В большинстве современных систем используется способ ступенчатой подачи топлива и воздуха, чтобы уменьшить концентрацию пламени и возникающие вследствие этого высокие температуры. Вторым фактором являются избыточные уровни кислорода. Повышенные уровни кислорода приводят к тому, что большое количество кислорода связывается азотом; однако, повышенные уровни кислорода приводят и к избытку воздуха, что ведет к уравновешиванию влияния более низких температур. В большинстве современных горелок со сниженным выделением NOx ламинарная смесь требует больше кислорода для полного сгорания. Если используют более низкие уровни кислорода, то происходит неполное сгорание с образованием монооксида углерода. Третьим фактором является время нахождения в зоне критической температуры, которым по существу пренебрегают в современных горелках, потому что уменьшенное время означает более высокие скорости, создающие недопустимые температуры.Burners of combustion systems have been the subject of particularly careful study due to toxic emissions, which are by-products of the combustion process. Depending on the duration of the combustion, carbon monoxide and NO x emission levels may not be acceptable. The carbon monoxide emission levels can typically be controlled by complete combustion, resulting in the release of carbon dioxide. However, there are three factors in combustion systems that contribute to NO x formation. The first and most widely recognized factor is flame temperature. Most modern systems use a stepwise fuel and air supply method to reduce flame concentration and the resulting high temperatures. The second factor is excess oxygen levels. Elevated oxygen levels result in a large amount of oxygen being bound by nitrogen; however, elevated oxygen levels also lead to excess air, which balances the effects of lower temperatures. In most modern burners with reduced NO x emissions, the laminar mixture requires more oxygen for complete combustion. If lower oxygen levels are used, incomplete combustion with the formation of carbon monoxide occurs. The third factor is the residence time in the critical temperature zone, which is essentially neglected in modern burners, because reduced time means higher speeds creating unacceptable temperatures.
Одним из общепринятых способов снижения уровней NOx являются использование наружной искусственной или принудительной рециркуляции топочных н газов (РТГ). Общим заблуждением относительно рециркуляции точных газов является представление, будто этот процесс заключается в разрушении NOx в исходном газе. Однако, недавнее исследование выявило, что рециркуляция топочных газов просто уменьшает или ослабляет фронт распространения пламени, уменьшая тем самым образованием NOx. Кроме того, наружная рециркуляция топочных газов приводит к более высокой температуре и повышенному объему воздуха для сгорания, создавая более значительные перепады давления во всей системе и требуя больших энергозатрат, причем возникающие в результате всего этого более высокие скорости также снижают теплопередачу, уменьшая тем самым коэффициент полезного действия горелки.One common way to reduce NO x levels is to use external artificial or forced recirculation of flue gas (RTG). A common misconception regarding the recirculation of precise gases is the idea that this process involves the destruction of NO x in the feed gas. However, a recent study found that flue gas recirculation simply reduces or weakens the flame propagation front, thereby reducing the formation of NO x . In addition, external flue gas recirculation leads to a higher temperature and increased volume of combustion air, creating more significant pressure drops throughout the system and requiring greater energy consumption, and the resulting higher speeds also reduce heat transfer, thereby reducing the efficiency burner action.
Несколько изготовителей горелок разработали системы со сниженным выделением NOx, достигнув смешанных результатов. Хотя выделение NOx из этих систем снижены, многие системы не отвечают ужесточившимся требованиям в отношении уровней выделения. Кроме того, современные горелки разработаны специально для конкретных приложений и не обладают возможностью регулирования выделений в различных системах сгорания или в различных условиях ввиду отсутствия в них гибкости. Дополнительным недостатком известных систем являются повышение уровней выделения монооксида кремния (CO) наряду со снижением уровней выделения NOx.Several burner manufacturers have developed systems with reduced NO x emissions, achieving mixed results. Although NO x emissions from these systems are reduced, many systems do not meet stringent emission requirements. In addition, modern burners are designed specifically for specific applications and do not have the ability to control emissions in various combustion systems or in various conditions due to the lack of flexibility in them. An additional disadvantage of the known systems is an increase in the levels of release of silicon monoxide (CO) along with a decrease in the levels of release of NO x .
В настоящем изобретении преодоление недостатков известных систем горелок обеспечивается за счет создания горелки со сниженным выделением NOx, имеющей конструкцию, которую можно регулировать для применения во многих различных системах и в соответствии с различными условиями эксплуатации. В результате этого, горелку согласно настоящему изобретению можно устанавливать в качестве модифицирующего переходного устройства существующих систем горелок.In the present invention, the disadvantages of the known burner systems are overcome by creating a burner with reduced NO x emission having a structure that can be adjusted for use in many different systems and in accordance with various operating conditions. As a result of this, the burner according to the present invention can be installed as a modifying adapter for existing burner systems.
Горелка со сниженным выделением NOx согласно настоящему изобретению включает в себя множество коаксиальных накалов, по которым протекают газообразные продукты сгорания. Первичный воздух протекает по внутреннему каналу, в котором расположен быстровращающийся вентилятор. Положение быстровращающегося вентилятора моно регулировать в осевом направлении, чтобы оптимизировать сгорание. Поток первичного воздуха из камеры для принудительного нагнетания воздуха в горелку регулируют с помощью заслонки, имеющей регулируемые жалюзи для дальнейшего улучшения сгорания. Когда первичный воздух проходит через вентилятор, это приводит к быстрому вращению воздуха и смешению его с топливом, подаваемым через ряд эдукторных сопел, разнесенных в радиальном направлении вокруг зоны первичного сгорания. Эти сопла смешивают топливо с воздухом для вторичного сгорания перед впуском в камеру сгорания. Вместо этого можно смешивать рециркулированный топочный газ с топливом в эдукторных соплах. Горловина камеры сгорания, выполненная из огнеупорных материалов, образует зону вторичного сгорания, в которой обратное теплоизлучение от выполненной из огнеупорных материалов горловины нагревает смесь топлива и воздуха и ускоряет процесс сгорания. Окончательное третичное сгорание имеет место в зоне третичного сгорания, находящейся вне выполненной из огнеупорных материалов горловины, и там происходит ламинарное смещение врезультате подачи воздуха для третичного сгорания, который обходит начальные зоны сгорания. Таким образом, имеются три разных зоны сгорания и две области рециркуляции, что и обеспечивает снижение выделения NOx.The NO x burner of the present invention includes a plurality of coaxial filaments through which combustion gases flow. Primary air flows through the internal duct in which the fast-rotating fan is located. Mono adjust axial direction of the fast-rotating fan to optimize combustion. The flow of primary air from the chamber for forced injection of air into the burner is controlled by a damper having adjustable shutters to further improve combustion. When the primary air passes through the fan, this leads to the rapid rotation of the air and its mixing with the fuel supplied through a series of eductor nozzles spaced radially around the primary combustion zone. These nozzles mix fuel with secondary combustion air before being introduced into the combustion chamber. Instead, recirculated flue gas can be mixed with fuel in eductor nozzles. The neck of the combustion chamber made of refractory materials forms a secondary combustion zone in which the reverse heat radiation from the neck made of refractory materials heats the mixture of fuel and air and accelerates the combustion process. The final tertiary combustion takes place in the tertiary combustion zone, which is outside the neck made of refractory materials, and there is a laminar displacement as a result of the tertiary combustion air supply, which bypasses the initial combustion zones. Thus, there are three different combustion zones and two recirculation areas, which ensures a reduction in NO x emission.
Система согласно настоящему изобретению обеспечивает более значительное снижение выделений NOx за счет трех различных факторов:
1 рециркуляции топочных газов для смешения с топливом для горения перед впрыскиванием в камеру сгорания;
2 использования эдукторных сопел для смешения топлива для горения с рециркулированными топочными газами перед сгоранием;
3 впрыскивания химического вещества или иного вторичного соединения в канал впуска топочных газов. При температурах топочных газов примерно 400oF соединение, впрыскиваемое в топочный газ, испаряется и охлаждает топочный газ, в результате чего эдукторы работают более эффективно, а температуры пламени снижаются. К числу приемлемых для впрыскивания соединений относятся такие химические вещества, как метиловый спирт, пар или вода, охлажденный воздух или отходы.The system of the present invention provides a more significant reduction in NO x emissions due to three different factors:
1 flue gas recirculation for mixing with combustion fuel before being injected into the combustion chamber;
2 use of eductor nozzles for mixing combustion fuel with recirculated flue gases before combustion;
3 injection of a chemical or other secondary compound into the flue gas inlet channel. At flue gas temperatures of about 400 ° F, the compound injected into the flue gas evaporates and cools the flue gas, as a result of which the eductors work more efficiently and the flame temperatures decrease. Suitable compounds for injection include chemicals such as methyl alcohol, steam or water, chilled air or waste.
Предлагаемая система снижает выделение NOx без одновременного увеличения выделений CO, как это происходит в известных горелках, за счет оптимизации объема и примешивания воздуха для горения на ступенях последовательных зон сгорания. В свою очередь температура сгорания и время пребывания газообразных продуктов сгорания в зоне сгорания регулируется посредством различных наладок системы горелки. Поэтому уровни выделения NOxснижаются путем регулирования уровней кислорода в зонах сгорания, температуры рециркулированных газообразных продуктов сгорания и времени их пребывания в горелке. Регулирование этих параметров проводят путем изменения угла установки лопастей диффузора, длины камеры от лопастного диффузора до топливных жиклеров и соотношения воздуха для первичного сгорания, протекающего по центральному каналу, и воздуха для вторичного и третичного (если оно есть) сгорания, протекающего в последовательно расположенные зоны сгорания. Кроме того, предлагаемая система включает внутреннюю рециркуляцию топочных газов, что поддерживает температуру рециркулированных газов и одновременно обеспечивает полное сгорание. В то время, как регулируемый вентилятор снижает уровни CO, рециркуляция через эдукторные сопла снижает уровни NOx.The proposed system reduces the emission of NO x without simultaneously increasing the emissions of CO, as is the case with known burners, by optimizing the volume and mixing air for combustion on the steps of successive combustion zones. In turn, the combustion temperature and the residence time of the gaseous products of combustion in the combustion zone is controlled by various adjustments of the burner system. Therefore, NO x emission levels are reduced by controlling the levels of oxygen in the combustion zones, the temperature of the recirculated gaseous products of combustion, and their residence time in the burner. The regulation of these parameters is carried out by changing the angle of installation of the diffuser blades, the length of the chamber from the blade diffuser to the fuel nozzles and the ratio of air for primary combustion flowing through the central channel and air for secondary and tertiary (if any) combustion flowing into sequentially located combustion zones . In addition, the proposed system includes internal flue gas recirculation, which maintains the temperature of the recirculated gases and at the same time ensures complete combustion. While an adjustable fan reduces CO levels, recirculation through eductor nozzles reduces NO x levels.
Другие задачи, особенности и преимущества изобретения будут очевидны из нижеследующего подробного описания, приводимого со ссылками на прилагаемые чертежи. Other objectives, features and advantages of the invention will be apparent from the following detailed description, given with reference to the accompanying drawings.
На фиг. 1 дан разрез горелки со сниженным выделением NOx, воплощающей настоящее изобретение; на фиг. 2 увеличенное перспективное изображение эдукторных сопел, показанных внутри круга 2 на фиг.1; на фиг. 3 - разрез альтернативного варианта осуществления горелки со сниженным выделением NOx; на фиг. 4 вид с торца горелки; на фиг. 5 -увеличенное перспективное изображение эдукторных сопел, показанных на фиг. 3 и предназначенных для впрыскивания топлива для горения; на фиг. 6 увеличенное перспективное изображение эдукторных сопел, показанных на фиг. 3 и предназначенных для впрыскивания рециркулированных топочных газов.In FIG. 1 is a sectional view of a burner with reduced NO x emission embodying the present invention; in FIG. 2 is an enlarged perspective view of the eductor nozzles shown inside circle 2 in FIG. 1; in FIG. 3 is a sectional view of an alternative embodiment of a burner with reduced NO x emission; in FIG. 4 view from the end of the burner; in FIG. 5 is an enlarged perspective view of the eductor nozzles shown in FIG. 3 and designed to inject fuel for combustion; in FIG. 6 is an enlarged perspective view of the eductor nozzles shown in FIG. 3 and intended for injection of recirculated flue gases.
Обращаясь к чертежам, отмечаем что на них изображены усовершенствованные варианты осуществления горелки со сниженным выделением NOx согласно настоящему изобретению. На фиг.1 показана высокоэффективная горелка 10 со сниженным веделением NOx, тогда как на фиг. 3 показана альтернативная конструкция, предназначенная для оптимизации рециркуляции и смешения топлива для горения с рециркулированными топочными газами с целью снижения выделения NOx. С принятием более жестких норм выделения (вредных веществ прим. перев.) для всех типов систем сгорания, исключение или снижение таких ядовитых выделений, как NOx и CO, становится все более важным делом. Варианты настоящего изобретения обеспечивают создание высокоэффективной горелки, посредством которой можно осуществлять жесткий контроль температуры пламени, скорости горения и т.д. а также существенно снизить нежелательные выделения. Эти варианты осуществления изобретения обеспечивают такие дополнительное уменьшение уровней выделений прежде всего за счет гарантии того, что рециркулированные газы смешиваются с топливом для горения до впрыскивания посредством эдукторов, и за счет введения такого вторичного соединения, как вода или метиловый спирт, перед впрыскиванием в камеру сгорания.Turning to the drawings, we note that they depict improved embodiments of a burner with reduced NO x emission according to the present invention. 1 shows a highly efficient burner 10 with reduced NO x management, while FIG. 3 shows an alternative design for optimizing the recirculation and mixing of combustion fuel with recirculated flue gases in order to reduce NO x emission. With the adoption of stricter emission standards (harmful substances approx. Transl.) For all types of combustion systems, the elimination or reduction of toxic emissions such as NO x and CO, is becoming increasingly important. Embodiments of the present invention provide a highly efficient burner through which it is possible to tightly control flame temperature, burning rate, etc. and also significantly reduce unwanted discharge. These embodiments of the invention provide such an additional reduction in emission levels, primarily by ensuring that the recirculated gases are mixed with the combustion fuel prior to being injected by eductors, and by introducing a secondary compound such as water or methyl alcohol before being injected into the combustion chamber.
Обращаясь к фиг. 1 и 2, отмечаем, что горелка 10 согласно настоящему изобретению включает в себя наружный корпус 12, приспособленный для прикрепления посредством болтов или сварки к стенке котла или аналогичной конструкции. Корпус 12 направляет воздух для горения из камеры для принудительного нагревания воздуха через регулируемые жалюзи 14 в центральный воздушный канал 16. Вдоль оси в воздушном канале 16 расположена трубка 18, по которой можно подавать топливо для горения, такое, на очищенный дистиллят или природный газ. Лопастной завихритель 20, прикрепленный к трубке 18, производит вращательное перемешивание воздуха для горения, протекающего через завихритель 20, чтобы обеспечить оптимальное смешение воздуха и топлива для сгорания. В одном из вариантов осуществления настоящего изобретения осевое положение лопастного завихрителя 20 и угол установки лопастей вентилятора можно регулировать раздельно, чтобы оптимизировать скорости горения при одновременной минимизации выделений таких веществ, как CO. Кроме того заслону 14 тоже можно регулировать отдельно, чтобы управлять объемом воздуха для горения, поступающего в зоны горения в центральном канале 16, с целью дальнейшей оптимизации сгорания. Turning to FIG. 1 and 2, we note that the burner 10 according to the present invention includes an outer casing 12 adapted for fastening by bolts or welding to a boiler wall or similar structure. The housing 12 directs the combustion air from the chamber for forced heating of the air through the adjustable louvers 14 to the
В соответствии с настоящим изобретением, было обнаружено, что можно добиться существенного снижения выделений NOx путем рециркуляции топочных газов для смешения их с топливом для горения перед впрыскиванием в камеру сгорания. Поскольку топливо для горения подается под давлением, смешение следует производить в условиях сжатия, чтобы получить оптимальную смесь топлива для горения и рециркулированных топочных газов. За счет смещения рециркулированных топочных газов с топливом для горения повышают температуру горячей смеси, что дает увеличенную скорость горения и более полное сгорание, уменьшая тем самым ядовитые выделения. С этой целью горелка 10 включается в себя каналы для подачи и топлива для сгорания, и рециркулированных топочных газов в камеру сгорания 16.In accordance with the present invention, it was found that it is possible to achieve a significant reduction in NO x emissions by recirculating the flue gases to mix them with the combustion fuel before being injected into the combustion chamber. Since the combustion fuel is supplied under pressure, the mixing should be done under compression conditions in order to obtain an optimal mixture of combustion fuel and recirculated flue gases. Due to the displacement of the recirculated flue gases with combustion fuel, the temperature of the hot mixture is increased, which gives an increased burning rate and more complete combustion, thereby reducing toxic emissions. To this end, the burner 10 includes channels for supplying both fuel for combustion and recycled flue gases to the
Топочные газы рециркулируются через впускной канал 22, который сообщается с газоходом горелки 10. Топочные газы направляются по множеству каналов 24, которые сообщаются с кольцевыми камерами 32 для топочных газов, располагающимися вокруг центрального канала 16. Топливо для сгорания подают через канал 28 впуска топлива и отводят через множество каналов 30 в кольцевые камеры 32 топлива для сгорания, расположенные вокруг центрального канала 16. В предпочтительном варианте осуществления, кольцевые камеры 32 топлива расположены внутри кольцевых камер 26 для топочных газов, чтобы облегчить получение готовых к использованию путей сообщения. Далее, кольцевые камеры разнесены в продольном направлении вдоль центрального канала 16 в соответствии с желаемым расположением зон сгорания в горелке 10. В примере, изображенном на фиг. 1, три разнесенных в продольном направлении камеры используются для образования зон первичного, вторичного и третичного сгорания. The flue gases are recycled through the inlet channel 22, which communicates with the gas duct of the burner 10. The flue gases are directed through a plurality of channels 24, which are in communication with the annular
Зона первичного сгорания образована первым комплектом эдукторных сопел 34 с возможностью сообщения посредством текучей среды и с камерой 26 для газообразных продуктов сгорания, и с камерой 32 топлива для сгорания. Первые эдукторные сопла 34 расположены по окружности вокруг воздушного канала 16 для подачи смеси топочного газа и топлива в воздушный канал 116 непосредственно после лопастного завихрителя 20 с образованием зоны первичного сгорания. The primary combustion zone is formed by the first set of eductor nozzles 34 with the possibility of communication through a fluid and with a
Зона вторичного сгорания образована вторым комплектом эдукторных сопел 36 с возможностью сообщения посредством текучей среды и с камерой 26 для газообразных продуктов сгорания, и с камерой 32 топлива для сгорания. Вторые эдукторные сопла 36 расположены по окружности вокруг воздушного канала 16 для подачи смеси топочного газа и топлива в вакуумный канал 16 после эдукторных сопел 34 с образованием зоны вторичного сгорания. The secondary combustion zone is formed by a second set of
Зона третичного сгорания образована третьим комплектом эдукторных сопел 38 с возможностью сообщения посредством текучей среды и с камерой 26 для газообразных продуктов сгорания, и с камерой 32 топлива для сгорания. Третьи эдукторные сопла 38 расположены по окружности у горловины центрального воздушного канала 16 для подачи смеси топочного газа и топлива в зону третичного сгорания. Камера сгорания 16 облицована огнеупорным материалом, чтобы обеспечить надлежащее сгорание с помощью горелки 10. The tertiary combustion zone is formed by a third set of eductor nozzles 38 with the possibility of communication through a fluid and with a
Работа эдукторных сопел 34, 36, 38 лучше всего показана на увеличенном изображении, соответствующем фиг. 2. Эдукторные сопла содержат трубчатые тела с выпускными отверстиями 42, сообщающимися с камерой сгорания 16, и впускные отверстия 44, сообщающиеся и с камерой 26 для топочных газов, и с камерой 32 топлива для сгорания. Топливо для сгорания подают под давлением в камеру 32. Камера 32 включает в себя отверстие 46, соосное с эдукторным соплом 36 и расположенное в непосредственной близости от впускного отверстия 44. Давление топлива для сгорания направляет это топливо через отверстие 46 в эдукторные сопла 36. Однако, сопла 36 отстоят от камеры 32, образуя зазор, который обеспечивает непосредственное сообщение впускных отверстий с камерой 26 для топочных газов. Поэтому, когда топливо для сгорания попадает в эдуктивные сопла, рециркулированные газообразные продукты сгорания втягиваются в эдуктивные сопла 36 и смешиваются с топливом в условиях сжатия. В результате этого смесь газообразных продуктов сгорания и топлива для сгорания будет впрыскиваться в центральный воздушный канал 16 эдукторными соплами 34, 36, 38. Помимо этого, поскольку температура топочных газов составляет примерно 400oF, температура топлива для сгорания будет повышаться до его сгорания. Полученные в результате этого смесь и увеличение температуры оптимизируют скорость горения при одновременном существенном снижении ядовитых выделений, таких как выделения NOx и CO.The operation of the
Дополнительные уменьшения выделенной стали результатом впрыскивания химического вещества или другого вторичного соединения в камеру для топочных газов с целью смещения с рециркулированным топочным газом. В предпочтительном варианте осуществления вторичное соединение впрыскивают в отверстие канала 22 для впуска топочных газов с целью смешения с рециркулированными топочными газами/испарения в рециркулированных топочных газах. Повышенная температура топочного газа вызывает испарение впрыскиваемого в него вторичного соединения. Примеры возможных впрыскиваемых вторичных соединений включают такие химические вещества как метиловый спирт, водяной пар или вода, а также горючие химические отходы. Впрыскивание воды оказывает на топочный газ охлаждающее воздействие, что сказывается в более эффективной работе в меньшей температуре пламени при более равномерном или полном сгорании. Смесь топочного газа и указанного соединения после этого попадает в кольцевые каналы 26 для смешения с топливом для горения, как указано выше. Further reductions in the steel produced are due to the injection of a chemical or other secondary compound into the flue gas chamber for displacement with the recirculated flue gas. In a preferred embodiment, a secondary compound is injected into the opening of the flue gas inlet 22 for mixing with the recycled flue gases / vapor in the recycled flue gases. The increased temperature of the flue gas causes the injection of the secondary compound injected into it. Examples of possible injectable secondary compounds include chemicals such as methyl alcohol, water vapor or water, as well as combustible chemical waste. Injection of water has a cooling effect on the flue gas, which results in more efficient operation at a lower flame temperature with more uniform or complete combustion. The mixture of flue gas and said compound then enters the
На фиг. 3-6 показана модернизирующая версия горелки 100, воплощающей принципы настоящего изобретения. Модернизируемый узел 100 используют вместо существующих горелок на старых котлах и т.п. Центральный воздушный канал 116 заключает в себе лопастной завихритель 120, установленный на трубе 118. Рециркулированный топочный газ подают через впускной канал 122 в кольцевую камеру 126 для рециркулированных топочных газов, которая выполнена с возможностью сообщения посредством текучей среды и с первыми эдукторными соплами 134, и со вторыми эдукторными соплами 136. Топливо для горения подают через впускной канал 128 в кольцевую камеру 132 для нагнетания топлива для сгорания через отверстия 146 в эдукторные сопла 134, 136, при этом рециркулированный топочный газ втягивается в сопла для впрыскивания в камеру сгорания 116. Таким образом, принципы конструкции новой горелки можно применить к модернизированной версии для установки в существующих конструкциях котлов. In FIG. 3-6, an upgrade version of a
Особенности регулировки системы горелки согласно настоящему изобретению разработаны с учетом потребностей подстройки под конкретную эксплуатируемую систему. Угол установки лопастей диффузора, осевое положение диффузора и раскрытие заслонки все эти параметры можно устанавливать по отдельности в соответствии с известными параметрами системы горелки, а именно в соответствии с типом горелки, желаемой температурой, скоростью горения и т.д. Это важно, в частности, в случае модернизируемой преобразовательной системы, где эксплуатационные параметры уже установлены. В соответствии с настоящим изобретением, первичное сгорание происходит в топливных форсунках 34, 134, где происходит первоначальное смешение топлива и воздуха. Продукты первичного сгорания, степень которого составляет примерно 66% попадают в облицованную огнеупорным материалом зону сгорания 16, где происходит дальнейшее смешение с воздухом для сгорания, поступающим из центрального воздушного канала 16, 116 и от завихрителя 120, 20. Вторичное сгорание обеспечивается именно в этой, жестко контролируемой зоне, где обратное излучение тепла от огнеупорной облицовки нагревает продукты, ускоряя тем самым процесс сгорания, при котором потребляется примерно 80% оставшихся горючих продуктов. Последнее, третичное сгорание имеет место в зоне топки, где происходит ламинарное смешение. Таким образом система имеет три различных зоны сгорания и обеспечивает рециркуляцию в двух зонах, результатом чего является снижение выделений NOx. Различные зоны сгорания образованы посредством создания областей низкого давления внутри горелки, а именно непосредственно после лопастного завихрителя 20, 120 и на выходе циркуляционно вентилируемого воздуха. Область низкого давления в непосредственной близости от диффузора зависит от угла установки лопастей когда лопастной диффузор открыт, давление за пламенем снижается. Это требует регулировки соотношения первичного и вторичного или третичного воздуха за счет использования заслонки 14, 114. Желательно оптимизировать это соотношение, чтобы регулировать приток воздуха в горелку, регулирую тем самым уровни кислорода, чтобы сделать сгорание оптимальным без избытка кислорода, обуславливающего выделения NOx.The adjustment features of the burner system according to the present invention are designed to fit the needs of the particular operating system. The installation angle of the diffuser blades, the axial position of the diffuser and the opening of the damper can all be set individually in accordance with the known parameters of the burner system, namely in accordance with the type of burner, the desired temperature, burning speed, etc. This is important, in particular, in the case of a retrofit converter system where operational parameters have already been set. In accordance with the present invention, primary combustion occurs in
Отдельные регулировки системы горелки согласно настоящему изобретению в совокупности образуют систему балансировки выделений NOx, в которой можно автоматически регулировать уровни выделений во всем диапазоне уровней потребления исходных веществ для сгорания модулирующей горелки. Система балансировки NOx автоматически устанавливает угловое и осевое положение лопастного завихрителя, чтобы изменять показатель завихрения предназначенный для сгорания воздушной смеси, соотношение воздуха, поступающего по центральному прямому воздуховоду, и воздуха, поступающего из кольцевых камер, а также уровни кислорода во всем диапазоне потребления горелки. Эти установки можно определять оптимально во всем диапазоне уровней потребления горелки, так что при достижении этих уровней система балансировки производит установку составных частей системы так чтобы снизить уровни выделения. В типовых известных горелках уровни выделения устанавливают перед началом эксплуатации в номинальном рабочем диапазоне, без учета уровней выделения в тех случаях, когда уровни потребления выпадают за номинальный диапазон. Различные регулировки согласно настоящему изобретению дают возможность непрерывного автоматического регулирования уровней выделения во всем диапазоне уровней потребления. В существующих современных горелках необходим непрерывный оперативный контроль уровней выделения NOx из горелки. Данные этих систем контроля можно использовать для автоматической настройки системы балансировки выделения NO\2x согласно настоящему изобретению.The individual adjustments of the burner system of the present invention together form a NO x emission balancing system in which emission levels can be automatically adjusted over the entire range of input levels for the combustion of the modulating burner. The NO x balancing system automatically sets the angular and axial position of the blade swirl to change the swirl index intended for combustion of the air mixture, the ratio of air entering through the central direct duct, and air coming from the annular chambers, as well as oxygen levels over the entire burner consumption range. These settings can be optimally determined over the entire range of burner consumption levels, so that when these levels are reached, the balancing system installs the components of the system so as to reduce the levels of emission. In typical known burners, the emission levels are set before operating in the nominal operating range, excluding the emission levels in those cases where the consumption levels fall outside the nominal range. Various adjustments according to the present invention enable continuous automatic control of emission levels over the entire range of consumption levels. In existing modern burners, continuous operational monitoring of the levels of NO x emission from the burner is necessary. The data from these monitoring systems can be used to automatically adjust the NO \ 2x emission balancing system according to the present invention.
Помимо особенностей регулировки, которые можно использовать с целью оптимизации уровней сгорания, можно предпринять шаги для дальнейшего снижения выделения или, вместо этого, снижать уровни выделения в негибких или нерегулируемых системах горелок. В то время, как в известных системах были предприняты попытки рециркулировать топочные газы через камеру сгорания, обнаружено, что сгорание оптимизируется, когда топочные газы смешивают с топливом для сгорания перед вводом в зоны сгорания. В настоящем изобретении это смешение происходит за счет эдукторных сопел, которые сообщаются и с камерой топлива для сгорания, и с камерой рециркуляции топочных газов. In addition to the adjustment features that can be used to optimize combustion levels, steps can be taken to further reduce emissions or, instead, reduce emissions in inflexible or unregulated burner systems. While attempts have been made in known systems to recycle flue gases through a combustion chamber, it has been found that combustion is optimized when the flue gases are mixed with the combustion fuel before entering the combustion zones. In the present invention, this mixing occurs due to eductor nozzles that communicate with both the combustion chamber and the flue gas recirculation chamber.
Еще более значительные снижения отмечены при впрыскивании вторичного соединения в камеру рециркуляции топочных газов для смешения с топливом для сгорания. Вторичные соединения, впрыскивание которых дало заметные снижения ядовитых выделений, включают такие химические вещества, как метиловый спирт, водяной пар или воду, соединения отходов и охлажденный воздух. Эти вторичные соединения испаряются под воздействием топочных газов, имеющих температуру 400oF. Результирующее охлаждающее воздействие на топочный газ приводит к более эффективной работе эдукторов и более низкой температуре пламени. Кроме этого, смешение вторичного соединения и/или рециркулированных топочных газов с воздухом для сгорания приводит в значительно более низким уровням выделения NOx. Однако, рециркуляция с топливом требует более высоких уровней сжатия, чем рециркуляция с воздухом для сгорания. Эдуктивные сопла согласно настоящему изобретению облегчают осуществление этого за счет использования перепада давлений сжатого топлива для того, чтобы вызвать желаемое смешение. Таким образом, различные аспекты настоящего изобретения обеспечивают существенные снижения ядовитых выделений, включая выделения NOx и CO, давая потребителям возможность удовлетворять все более ужесточившиеся требования, касающиеся критериев выделений ядовитых веществ.Even more significant reductions were noted when injecting the secondary compound into the flue gas recirculation chamber for mixing with the combustion fuel. Secondary compounds, the injection of which gave noticeable reductions in toxic emissions, include chemicals such as methyl alcohol, water vapor or water, waste compounds, and chilled air. These secondary compounds evaporate under the influence of flue gases having a temperature of 400 ° F. The resulting cooling effect on the flue gas leads to more efficient operation of eductors and a lower flame temperature. In addition, the mixing of the secondary compound and / or recirculated flue gas with combustion air results in significantly lower levels of NO x emission. However, recirculation with fuel requires higher compression levels than recirculation with combustion air. The eductive nozzles of the present invention facilitate this by utilizing the pressure differential of the compressed fuel in order to induce the desired mixing. Thus, various aspects of the present invention provide significant reductions in toxic emissions, including emissions of NO x and CO, allowing consumers to meet increasingly stringent requirements regarding toxic emission criteria.
Вышеизложенное подробное описание приведено лишь для того, чтобы обеспечить ясность понимания изобретения, и его не следует рассматривать как накладывающее какие-либо необязательные ограничения, поскольку для специалистов в данной области очевидна возможность некоторых модификаций изобретения без отступления от объема и духа прилагаемой формулы изобретения. The foregoing detailed description is provided merely to provide a clear understanding of the invention, and should not be construed as imposing any unnecessary limitations, since it is obvious to those skilled in the art that certain modifications of the invention may be made without departing from the scope and spirit of the appended claims.
Claims (20)
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US3432793A | 1993-03-22 | 1993-03-22 | |
US08/034327 | 1993-03-22 | ||
US08/034,327 | 1993-03-22 | ||
PCT/US1994/003072 WO1994021357A1 (en) | 1993-03-22 | 1994-03-22 | LOW NOx BURNER |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94046129A RU94046129A (en) | 1996-11-10 |
RU2089785C1 true RU2089785C1 (en) | 1997-09-10 |
Family
ID=21875732
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU9494046129A RU2089785C1 (en) | 1993-03-22 | 1994-03-22 | Burner adapter for reduction of liberation of toxic gases (versions) and method of combustion optimization |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0640003A4 (en) |
JP (1) | JPH08501143A (en) |
CA (1) | CA2135772A1 (en) |
RU (1) | RU2089785C1 (en) |
WO (1) | WO1994021357A1 (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6383462B1 (en) * | 1999-10-26 | 2002-05-07 | John Zink Company, Llc | Fuel dilution methods and apparatus for NOx reduction |
US6383461B1 (en) * | 1999-10-26 | 2002-05-07 | John Zink Company, Llc | Fuel dilution methods and apparatus for NOx reduction |
WO2008087134A1 (en) * | 2007-01-17 | 2008-07-24 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | High capacity burner |
DE102008007186A1 (en) | 2008-02-01 | 2009-08-06 | Trw Automotive Gmbh | Steering wheel actuator i.e. electric motor, controlling method for steer by wire steering system in vehicle, involves determining modified self aligning and tracking torques, determining correcting variable and controlling actuator |
CN101818900A (en) * | 2010-04-19 | 2010-09-01 | 王平 | Rotary fan mixer of blast type combustor |
CN107726314A (en) * | 2017-09-25 | 2018-02-23 | 江苏河海新能源股份有限公司 | A kind of low nitrogen combustion apparatus |
Family Cites Families (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1920186A (en) * | 1930-12-10 | 1933-08-01 | Western Electric Co | Heating system |
US1987400A (en) * | 1933-01-07 | 1935-01-08 | Charles B Hillhouse | Method of burning oil as city gas |
US2247768A (en) * | 1936-08-06 | 1941-07-01 | Huwyler Eugen | Firing equipment for the combustion of liquid fuels |
US2210428A (en) * | 1939-01-19 | 1940-08-06 | Peabody Engineering Corp | Air register control |
US2660230A (en) * | 1948-10-23 | 1953-11-24 | Charles T Denker | Oil burner |
US3391981A (en) * | 1966-06-13 | 1968-07-09 | Coen Company | Forced air draft burner construction for combustible gases |
GB1410923A (en) * | 1971-12-15 | 1975-10-22 | Hotwork Ltd | Fluid fuel burners |
CA953160A (en) * | 1972-02-01 | 1974-08-20 | Clifford G. Otway | Method and apparatus for mixing and turbulating particulate fuel with air for subsequent combustion |
US3837813A (en) * | 1973-02-01 | 1974-09-24 | Black Sivalls & Bryson Inc | Waste gas incinerator |
US3918886A (en) * | 1973-09-10 | 1975-11-11 | Dunham Bush Inc | Secondary air control arrangement for fuel oil burner |
US3904349A (en) * | 1974-05-22 | 1975-09-09 | Babcock & Wilcox Co | Fuel burner |
US4013399A (en) * | 1974-07-12 | 1977-03-22 | Aqua-Chem, Inc. | Reduction of gaseous pollutants in combustion flue gas |
US3932110A (en) * | 1974-09-12 | 1976-01-13 | Foster Wheeler Energy Corporation | Intervane burners |
US4004875A (en) * | 1975-01-23 | 1977-01-25 | John Zink Company | Low nox burner |
US4007001A (en) * | 1975-04-14 | 1977-02-08 | Phillips Petroleum Company | Combustors and methods of operating same |
US4141505A (en) * | 1976-06-07 | 1979-02-27 | Reich Richard B | Heavy fuel oil nozzle |
US4144017A (en) * | 1976-11-15 | 1979-03-13 | The Babcock & Wilcox Company | Pulverized coal combustor |
US4106890A (en) * | 1977-03-07 | 1978-08-15 | The Babcock & Wilcox Company | Air deflector |
US4217132A (en) * | 1977-09-27 | 1980-08-12 | Trw Inc. | Method for in-flight combustion of carbonaceous fuels |
US4347052A (en) * | 1978-06-19 | 1982-08-31 | John Zink Company | Low NOX burner |
US4257762A (en) * | 1978-09-05 | 1981-03-24 | John Zink Company | Multi-fuel gas burner using preheated forced draft air |
JPS5623615A (en) * | 1979-08-06 | 1981-03-06 | Babcock Hitachi Kk | Burning method for low nox |
GB2060158A (en) * | 1979-10-02 | 1981-04-29 | Shell Int Research | Solid fuel combustion |
JPS5714106A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-25 | Kawasaki Steel Corp | Method and apparatus for combustion with low nox in radiant tube burner |
US4551090A (en) * | 1980-08-25 | 1985-11-05 | L. & C. Steinmuller Gmbh | Burner |
US4389185A (en) * | 1980-10-31 | 1983-06-21 | Alpkvist Jan A | Combustor for burning a volatile fuel with air |
US4412810A (en) * | 1981-03-04 | 1983-11-01 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Pulverized coal burner |
US4572084A (en) * | 1981-09-28 | 1986-02-25 | University Of Florida | Method and apparatus of gas-coal combustion in steam boilers |
US4597342A (en) * | 1981-09-28 | 1986-07-01 | University Of Florida | Method and apparatus of gas-coal combustion in steam boilers |
US4504216A (en) * | 1982-09-15 | 1985-03-12 | Eagleair, Inc. | Burner register assembly |
US4569295A (en) * | 1983-01-18 | 1986-02-11 | Stubinen Utveckling Ab | Process and a means for burning solid fuels, preferably coal, turf or the like, in pulverized form |
DE3327597A1 (en) * | 1983-07-30 | 1985-02-07 | Deutsche Babcock Werke AG, 4200 Oberhausen | METHOD AND BURNER FOR BURNING LIQUID OR GASEOUS FUELS WITH REDUCED NOX PRODUCTION |
US4462788A (en) * | 1983-08-01 | 1984-07-31 | Southern California Edison | Method for using alcohol to reduce nitrogen oxides in a fuel gas |
JPS60235910A (en) * | 1984-05-09 | 1985-11-22 | Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd | Burner for low load combustion countermeasure |
US4602571A (en) * | 1984-07-30 | 1986-07-29 | Combustion Engineering, Inc. | Burner for coal slurry |
US4629413A (en) * | 1984-09-10 | 1986-12-16 | Exxon Research & Engineering Co. | Low NOx premix burner |
JPS61173016A (en) * | 1985-01-25 | 1986-08-04 | ドウマツク・オツフエネ・ハンデルスゲゼルシヤフト・ドクトル・テヒニツシエ・ルードヴイツヒ・カルーツア・ウント・コンパニー | Combustion apparatus for fluid combustible medium and nozzle |
FR2625295B1 (en) * | 1987-12-24 | 1990-04-13 | Gaz De France | METHOD AND APPARATUS FOR PROVIDING THE STAGE COMBUSTION OF A FUEL-FUEL MIXTURE REDUCING THE PRODUCTION OF NITROGEN OXIDES |
US4983118A (en) * | 1988-03-16 | 1991-01-08 | Bloom Engineering Company, Inc. | Low NOx regenerative burner |
US4836772A (en) * | 1988-05-05 | 1989-06-06 | The Babcock & Wilcox Company | Burner for coal, oil or gas firing |
US4915619A (en) * | 1988-05-05 | 1990-04-10 | The Babcock & Wilcox Company | Burner for coal, oil or gas firing |
US4995807A (en) * | 1989-03-20 | 1991-02-26 | Bryan Steam Corporation | Flue gas recirculation system |
US5044932A (en) * | 1989-10-19 | 1991-09-03 | It-Mcgill Pollution Control Systems, Inc. | Nitrogen oxide control using internally recirculated flue gas |
US5257927A (en) * | 1991-11-01 | 1993-11-02 | Holman Boiler Works, Inc. | Low NOx burner |
-
1994
- 1994-03-22 WO PCT/US1994/003072 patent/WO1994021357A1/en not_active Application Discontinuation
- 1994-03-22 EP EP94912832A patent/EP0640003A4/en not_active Withdrawn
- 1994-03-22 RU RU9494046129A patent/RU2089785C1/en active
- 1994-03-22 JP JP6521316A patent/JPH08501143A/en active Pending
- 1994-03-22 CA CA002135772A patent/CA2135772A1/en not_active Abandoned
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
US, патент, 3837813, кл. F 23 D 14/00, 1974. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1994021357A1 (en) | 1994-09-29 |
EP0640003A4 (en) | 1997-06-04 |
CA2135772A1 (en) | 1994-09-29 |
RU94046129A (en) | 1996-11-10 |
EP0640003A1 (en) | 1995-03-01 |
JPH08501143A (en) | 1996-02-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5603906A (en) | Low NOx burner | |
RU2091669C1 (en) | Burner (design versions), method of optimization of combustion process and conversion of conventional burner | |
JP3696645B2 (en) | Gas turbine combustion equipment | |
KR910006234B1 (en) | Apparatus for coal combustion | |
EP0766045B1 (en) | Working method for a premix combustor | |
EP0672868B1 (en) | Means for reducing unburned fuel in a gas turbine combustor | |
CN1161558C (en) | Low emission swirl burner | |
US5081844A (en) | Combustion chamber of a gas turbine | |
EP0717237B1 (en) | Process and apparatus for burning oxygenic constituents in process gas | |
US4559009A (en) | Aggregate dryer burner | |
US5807094A (en) | Air premixed natural gas burner | |
US5154059A (en) | Combustion chamber of a gas turbine | |
US5636977A (en) | Burner apparatus for reducing nitrogen oxides | |
US6558153B2 (en) | Low pollution emission burner | |
US4050877A (en) | Reduction of gaseous pollutants in combustion flue gas | |
US6024083A (en) | Radiant tube burner nozzle | |
CA2164482A1 (en) | Combustion chamber | |
JP2001510885A (en) | Burner device for combustion equipment, especially for gas turbine combustors | |
EP1207344B1 (en) | Combustor | |
RU2089785C1 (en) | Burner adapter for reduction of liberation of toxic gases (versions) and method of combustion optimization | |
US5649494A (en) | Burner for the combustion of fuel | |
US4013399A (en) | Reduction of gaseous pollutants in combustion flue gas | |
US5486108A (en) | Gas burner | |
US6145450A (en) | Burner assembly with air stabilizer vane | |
US7524186B2 (en) | Low emissions burner with premix flame stabilized by a diffusion flame |