RU2089035C1 - Twelve-phase reversible self-switching converter - Google Patents
Twelve-phase reversible self-switching converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2089035C1 RU2089035C1 RU95109751A RU95109751A RU2089035C1 RU 2089035 C1 RU2089035 C1 RU 2089035C1 RU 95109751 A RU95109751 A RU 95109751A RU 95109751 A RU95109751 A RU 95109751A RU 2089035 C1 RU2089035 C1 RU 2089035C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- current
- branch
- series
- thyristor
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к преобразовательной технике и может быть использовано при создании преобразовательных подстанций для электропередач и вставок постоянного тока, электрифицированных железных дорог, в электрометаллургической и химической промышленности, где требуются мощные преобразователи трехфазного переменного тока в постоянный или/и постоянного тока в трехфазный, причем необходимо обеспечить работу преобразователя без потребления или с выдачей реактивной мощности. Изобретение дает возможность создать такие преобразователи на базе запираемых тиристоров с постепенными коммутациями тока без перенапряжений. The invention relates to a converter technique and can be used to create converter substations for power transmissions and DC inserts, electrified railways, in the electrometallurgical and chemical industries, where powerful converters of three-phase alternating current to direct and / or direct current to three-phase are required, and it is necessary to ensure converter operation without consumption or with reactive power output. The invention makes it possible to create such converters based on lockable thyristors with gradual current switching without overvoltage.
Известны обратимые самокоммутируемые преобразователи, имеющие вентильные мосты с запираемыми тиристорами, с различными схемотехническими решениями для ограничения перенапряжений, возникающих из-за принудительных коммутаций тока запираемыми тиристорами (из-за практически мгновенных прерываний тока в цепях, содержащих индуктивности трансформаторов). К этом схемотехническим решениям относятся: передача электромагнитной энергии индуктивностей трансформатора через вспомогательный преобразователь в накопительный конденсатор [1] соединение третичных обмоток трансформаторов параллельно, а вторичных обмоток с устройствами демпфирования электромагнитных колебаний [2] включение параллельно каждой фазе вентильных обмоток трансформатора дополнительно введенных шунтовых конденсаторов [3] Все эти схемотехнические решения требуют много добавочного оборудования и приводят к увеличению потерь энергии. Known reversible self-switching converters having valve bridges with lockable thyristors, with various circuitry solutions to limit overvoltages arising due to forced switching currents by lockable thyristors (due to almost instantaneous current interruptions in circuits containing transformer inductances). These circuit solutions include: transferring electromagnetic energy of transformer inductances through an auxiliary converter to a storage capacitor [1] connecting the tertiary windings of the transformers in parallel, and secondary windings with damping devices of electromagnetic waves [2] turning on additional shunt capacitors introduced in parallel to each phase of the transformer valve windings [3] ] All these circuitry solutions require a lot of additional equipment and lead to an increase in lose energy.
Из известных двенадцатифазных обратимых самокоммутируемых преобразователей наиболее близким к предлагаемому является преобразователь, выполненный по [3] с трехфазным трехобмоточным трансформатором, двумя мостами на запираемых тиристорах и шунтовыми конденсаторами. Недостатком этого преобразователя, принятого за прототип, (так же, как и других известных преобразователей с запираемыми тиристорами) является то, что производится лишь ограничение перенапряжений, а не исключается причина перенапряжений не устраняются мгновенные коммутации тока. Of the known twelve-phase reversible self-switching converters, the closest to the proposed one is the converter made according to [3] with a three-phase three-winding transformer, two bridges with lockable thyristors and shunt capacitors. The disadvantage of this converter, adopted as a prototype, (as well as other known converters with lockable thyristors) is that they only limit the overvoltage, and the cause of the overvoltage is not excluded, the instantaneous current switching is not eliminated.
Задачей данного изобретения является повышение надежности двенадцатифазного обратимого самокоммутируемого преобразователя путем такого выполнения плеч вентильных мостов, при котором происходят постепенные коммутации тока нарастание и спадание тока плеча при включении и отключении запираемых тиристоров происходят в течение промежутков времени примерно таких же, как и при естественных коммутациях тока обычными (незапираемыми) тиристорами. The objective of the invention is to increase the reliability of a twelve-phase reversible self-switching converter by such design of the arm of the valve bridges, in which gradual switching of the current occurs, the rise and fall of the arm current when turning on and off the lockable thyristors occur during periods of time approximately the same as with natural switching currents (non-lockable) thyristors.
Сущность изобретения состоит в том, что у предлагаемого двенадцатифазного обратимого самокоммутируемого преобразователя, имеющего трехфазный трехобмоточный трансформатор и два вентильных моста с запираемыми тиристорами, один из которых подключен к вторичной обмотке, соединенной в звезду, а другой к третичной обмотке трансформатора, соединенной в треугольник, (так же, как у прототипа [3]), каждое плечо вентильных мостов содержит две параллельные цепи, в каждую цепь входят тиристорная ветвь с последовательно включенными запираемыми тиристорами и диодная ветвь с последовательно включенными диодами, одна цепь по направлению проводимости начинается с тиристорной ветви, а другая с диодной ветви, между средними узлами обеих цепей, в которых соединены тиристорная и диодная ветви, включен конденсатор. Полюса вентильных мостов соединены последовательно или параллельно через уравнительный реактор. The essence of the invention lies in the fact that the proposed twelve-phase reversible self-switching converter having a three-phase three-winding transformer and two valve bridges with lockable thyristors, one of which is connected to a secondary winding connected to a star, and the other to a tertiary winding of a transformer connected in a triangle ( as in the prototype [3]), each arm of the valve bridges contains two parallel circuits, each circuit includes a thyristor branch with lockable dashes connected in series tori and the diode branch with series diodes, one circuit of the conduction starts with the direction of the thyristor branch and the other branches of the diode, between the middle nodes of the two chains, which are connected thyristor and diode branches switched capacitor. The poles of the valve bridges are connected in series or in parallel through a surge reactor.
При таком выполнении плеч вентильных мостов в том плече, в котором при данной коммутации тока производится запирание тиристоров, ток продолжает проходить через диоды и конденсатор и по мере заряда конденсатора ток постепенно снижается до нуля, в другом плече, которое при данной коммутации тока включается, конденсатор заряжен так, что к диодам приложено обратное напряжение. Поэтому при отпирании тиристоров ток сперва проходит через конденсатор, его напряжение постепенно снижается до нуля и только тогда ток начинают пропускать не только тиристоры, но и диоды; ток плеча распределяется поровну по обеим цепям плеча. Таким образом, коммутация тока с одного плеча моста на другое происходит в течение промежутка времени заряда конденсатора в плече, которое отключается, и разряда конденсатора в плече, которое включается. With this arrangement of the arms of the valve bridges in the arm in which the thyristors are locked at a given current switching, the current continues to pass through the diodes and the capacitor, and as the capacitor charges, the current gradually decreases to zero, in the other arm, which turns on during this current switching, charged so that a reverse voltage is applied to the diodes. Therefore, when the thyristors are unlocked, the current first passes through the capacitor, its voltage gradually decreases to zero, and only then not only the thyristors, but also the diodes begin to pass current; shoulder current is distributed evenly across both shoulder chains. Thus, switching current from one shoulder of the bridge to the other occurs during the period of charge of the capacitor in the shoulder, which is turned off, and the discharge of the capacitor in the shoulder, which is turned on.
На фиг. 1 приведена схема предлагаемого двенадцатифазного обратимого самокоммутируемого преобразователя, на фиг.2 схема плеча вентильного моста, на фиг. 3 графики, показывающие достигаемый эффект постепенное нарастание и спадание тока плеча. In FIG. 1 shows a diagram of the proposed twelve-phase reversible self-switching converter, in Fig.2 a diagram of the shoulder of the valve bridge, in Fig. 3 graphs showing the achieved effect of a gradual increase and decrease in the shoulder current.
Предлагаемый двенадцатифазный обратимый самокоммутируемый преобразователь содержит трехфазный трехобмоточный трансформатор 1 (фиг.1) и два вентильным моста 2 и 3 с шестью плечами 4 каждый. Первичная обмотка трансформатора может быть соединена в звезду или треугольник, вторичная обмотка соединена в звезду и третичная в треугольник. Линейные напряжения вторичной и третичной обмоток одинаковые. При большой мощности преобразователя вместо трехфазного трансформатора можно применить трехфазную группу однофазных трехобмоточных трансформаторов. Полюса мостов могут быть соединены последовательно: соединяются, например, полюса 6 и 7. Другой вариант параллельное соединение мостов на стороне постоянного тока через уравнительный реактор. Для этого соединяются, например, полюса 5 и 7, а между полюсами 6 и 8 включается уравнительный реактор; его средний вывод является вторым полюсом преобразователя. The proposed twelve-phase reversible self-switching converter contains a three-phase three-winding transformer 1 (figure 1) and two valve bridges 2 and 3 with six arms 4 each. The primary winding of the transformer can be connected to a star or a triangle, the secondary winding is connected to a star and a tertiary to a triangle. The linear voltages of the secondary and tertiary windings are the same. With a large converter power, instead of a three-phase transformer, a three-phase group of single-phase three-winding transformers can be used. The poles of the bridges can be connected in series: for example, the
Каждое плечо вентильных мостов содержит две цепи, соединенные параллельно на входе и выходе (фиг.2). В каждую цепь входят две ветви тиристорная с последовательно включенными запираемыми тиристорами 9 и диодная с последовательно включенными диодами 10. Одна цепь по направлению проводимости начинается с тиристорной ветви, а другая с диодной ветви. Между средними узлами 11 и 12 обеих цепей, в которых соединены тиристорная и диодная ветви, включен конденсатор 13. Each arm of the valve bridge contains two circuits connected in parallel at the inlet and outlet (figure 2). Each circuit includes two thyristor branches with
Число последовательно включенных запираемых тиристоров 9 зависит от напряжения преобразователя и класса примененных запираемых тиристоров. Аналогично число последовательно включенных диодов 10 зависит от напряжения преобразователя (от прикладываемого к ним обратного напряжения) и класса примененных диодов. The number of
Последовательное включение запираемых тиристоров так же, как и диодов, осуществляется, как обычно, с равномерным распределением напряжения. Для этого параллельно каждому запираемому тиристору 9 подключены резистор 14 для равномерного распределения постоянной составляющей общего напряжения тиристорной ветви, а также конденсатор 15 и последовательно соединенный с ним резистор 16 для равномерного распределения переменной составляющей напряжения тиристорной ветви. Резистор 16 ограничивает ток разряда конденсатора 15 через запираемый тиристор при его включении. Аналогично для равномерного распределения обратного напряжения, приложенного к диодной ветви, служат подключенные параллельно к каждому диоду 10 резистор 17 и конденсатор 18. The sequential inclusion of lockable thyristors as well as diodes is carried out, as usual, with a uniform voltage distribution. For this, a
При работе предлагаемого преобразователя через плечо моста проходит ток iп (фиг.2), через тиристорную ветвь ток iт и через диодную ветвь ток iд; на конденсаторе 13 возникает напряжение Uк. Графики, показывающие временные изменения этих токов и этого напряжения, построены по результатам расчета на фиг.3. При расчете принималось, что постоянный ток моста идеально сглажен.When the proposed converter is used, a current i p passes through the shoulder of the bridge (Fig. 2), through the thyristor branch current i t and through the diode branch current i d ; a voltage U k appears on the capacitor 13. Graphs showing temporary changes in these currents and this voltage are constructed according to the calculation results in figure 3. In the calculation, it was assumed that the direct current of the bridge is perfectly smoothed.
На осях фиг.3 построены следующие явления: импульсы управления запираемыми тиристорами (ось 19), ток тиристорной ветви iт (ось 20), ток диодной ветви iд (ось 21), ток плеча iп (ось 22), напряжение конденсатора 13 Uк (ось 23). Импульсы управления, показанные на оси 19, состоят из запирающего импульса ЗИ, имеющего малую длительность и отрицательную полярность, и отпирающего импульса ОИ положительной полярности и длительностью немного больше 90o, что обеспечивает включение преобразователя при последовательном соединении мостов. При параллельном соединении мостов через уравнительный реактор достаточно, чтобы длительность отпирающего импульса была немного больше 60o. Вместо широкого ОИ можно применить при параллельных мостах два узких ОИ, следующих через 60o, а при последовательных мостах четыре узких ОИ, следующих через 30o.The following phenomena are constructed on the axes of FIG. 3: control pulses of lockable thyristors (axis 19), thyristor branch current i t (axis 20), diode branch current i d (axis 21), arm current i p (axis 22), capacitor voltage 13 U to (axis 23). The control pulses shown on
До момента θ1 (фиг.3) ток плеча iп пропускают обе цепи плеча (все запираемые тиристоры 9 и диоды 10, показанные на фиг.2) и поэтому iт=iд=iп/2. Напряжение конденсатора Uк при этом близко к нулю: оно равно разности падений напряжений в тиристорной и диодной ветвях. В момент θ1 запирающим импульсом ЗИ отключаются запираемые тиристоры 9 обеих тиристорных ветвей. В результате этого ток тиристорных ветвей iт практически мгновенно спадает до нуля, ток плеча iп начинает проходить через две диодные ветви и конденсатор 13 (фиг.2). По мере повышения напряжения конденсатора Uк токи iп и iд уменьшаются и в момент θ2 спадают до нуля. Дальше до момента θ3 ток плеча iп=0, напряжение остается примерно постоянным (резисторы 14 и 17 имеют большие сопротивления порядка 105 Ом и разряд конденсатора 13 через них в промежутке θ2θ3 незначительный).Until the moment θ 1 (Fig. 3), the arm current i p is passed through both arm circuits (all
В момент θ3 отстающий от момента θ1 на 2/3 периода или на 240o, отпирающий импульс ОИ включает запираемые тиристоры 9 обеих тиристорных ветвей. Ток плеча iп начинает проходить через обе тиристорные ветви и конденсатор 13, напряжение конденсатора Uк снижается, а токи iп и iт нарастают. В момент θ4 напряжение u к=0 и в результате этого ток плеча начинают пропускать не только запираемые тиристоры, но и диоды. Ток плеча пропускают обе цепи плеча и так же, как перед моментом θ1, iт=iд=iп/2.At the time θ 3 lagging from the moment θ 1 by 2/3 of the period or 240 o , the unlocking pulse OI includes
В момент θ5 отстающий от момента θ3 на 1/3 периода (на 120o и от момента θ1 на один период (на 360o), снова на запираемые тиристоры 9 поступает запирающий импульс ЗИ и в промежутке θ5θ6 повторяется процесс, рассмотренный выше в промежутке θ1θ2.At the moment θ 5 lagging from the moment θ 3 by 1/3 of the period (by 120 o and from the moment θ 1 by one period (by 360 o ), the locking pulse ZI again arrives at the
Длительность промежутков θ1θ2 (спадания тока iп) и θ3θ4 (нарастания тока iп) одинаковая, т.к. как заряд и разряд конденсатора 13 в этих промежутках времени происходит в цепях с одинаковыми параметрами (отличие только в незначительной разнице падений напряжений в диодных и тиристорных ветвях) и при одинаковом токе iп в моменты θ1 и θ4, равном постоянному току моста.The duration of the intervals θ 1 θ 2 (decrease in current i p ) and θ 3 θ 4 (increase in current i p ) is the same, because how the charge and discharge of the capacitor 13 in these time intervals occurs in circuits with the same parameters (the difference is only in the insignificant difference in voltage drops in the diode and thyristor branches) and at the same current i p at moments θ 1 and θ 4 equal to the direct current of the bridge.
В промежутке θ1θ2, когда в одном плече моста происходит снижение тока (фиг. 3), в другом плече того же моста происходит нарастание тока такое же, как показано на фиг.3 в промежутке θ3θ4. Таким образом, коммутации тока в предлагаемом преобразователе с запираемыми тиристорами происходят не мгновенно, а в течение некоторого промежутка времени в течение угла коммутации γ.In the interval θ 1 θ 2 , when a decrease in current occurs in one arm of the bridge (Fig. 3), in the other arm of the same bridge the current increases as shown in Fig. 3 in the interval θ 3 θ 4 . Thus, the current switching in the proposed converter with lockable thyristors does not occur instantaneously, but during a certain period of time during the switching angle γ.
Предлагаемый преобразователь может работать как выпрямитель и как инвертор, то есть он является обратимым. Как и другие известные преобразователи с запираемыми тиристорами, например выполненные по [1-3] предлагаемый преобразователь является самокоммутируемым, коммутации тока в нем происходят путем отключения и включения запираемых тиристоров импульсами управления. Являясь самокоммутируемым, предлагаемый преобразователь может работать как с положительными, так и с отрицательными углами регулирования. Он может работать без потребления реактивной мощности и даже с выдачей реактивной мощности. В частности, предлагаемый преобразователь может выполнять роль компенсатора реактивной мощности, регулируя реактивную мощность обоих знаков в широких пределах. Наконец, отметим, что предлагаемый преобразователь, будучи самокоммутируемым, может работать как автономный инвертор, выдавая активную и реактивную мощность в автономную энергосистему, не имеющую других источников электроэнергии. The proposed converter can operate as a rectifier and as an inverter, that is, it is reversible. Like other known converters with lockable thyristors, for example, made according to [1-3], the proposed converter is self-switching, current switching in it occurs by turning the lockable thyristors off and on with control pulses. Being self-switching, the proposed converter can work with both positive and negative control angles. It can operate without reactive power consumption and even with reactive power output. In particular, the proposed converter can play the role of a reactive power compensator by regulating the reactive power of both signs over a wide range. Finally, we note that the proposed converter, being self-switched, can operate as an autonomous inverter, delivering active and reactive power to an autonomous power system that does not have other sources of electricity.
Пример конкретного выполнения предлагаемого преобразователя. An example of a specific implementation of the proposed Converter.
Разработки и расчет предлагаемого преобразователя проведена на параметры, которые имеет двенадцатифазный преобразователь (П-12) с незапираемыми тиристорами на Выборгской выпрямительно-инверторной подстанции. Номинальные значения основных параметров:
постоянная составляющая выпрямленного напряжения двух мостов, включенных последовательно, 175 кВ,
постоянный ток моста 2000 А,
мощность 350 МВт.The development and calculation of the proposed converter was carried out on the parameters that a twelve-phase converter (P-12) has with non-lockable thyristors at the Vyborg rectifier-inverter substation. Nominal values of the main parameters:
DC component of the rectified voltage of two bridges connected in series, 175 kV,
bridge direct current 2000 A,
power 350 MW.
Для предлагаемого преобразователя используется трехфазная группа однофазных трансформаторов преобразователя П-12 с следующими основными параметрами:
мощность трехфазной группы 405 МВ•А,
напряжение первичной обмотки 400 кВ,
напряжение вентильных обмоток, соединенных звездой и треугольником, 70 кВ,
индуктивное сопротивление коммутации одной фазы 2,6 Ом.For the proposed converter, a three-phase group of single-phase transformers of the P-12 converter is used with the following main parameters:
power of the three-phase group 405 MV • A,
primary voltage 400 kV,
voltage of valve windings connected by a star and a triangle, 70 kV,
inductance switching of one phase of 2.6 Ohms.
Плечо моста (фиг.2) содержит:
1) две тиристорные ветви; в каждой ветви включено последовательно 20 запираемых тиристоров типа ТЗ 173-2500 40-го класса (запираемый ток 2500 А, выдерживаемое напряжение 4 кВ),
2) две диодные ветви; в каждой ветви включено последовательно 18 диодов типа Д 143-630 42-го класса (среднее значение тока 630 А, выдерживаемое обратное напряжения 4,2 кВ),
3) конденсатор 13, выполненный путем параллельно-последовательного соединения конденсаторов типа КЭКФ-6,3-200-2УХЛ1 (6,3 кВ, 200 кВ•А): параллельно соединены пять групп конденсаторов, в каждой группе пять конденсаторов включено последовательно, суммарная емкость 16 мкФ.The shoulder of the bridge (figure 2) contains:
1) two thyristor branches; in each branch, 20 lockable thyristors of type TZ 173-2500 of the 40th class are included in series (lockable current 2500 A, withstand voltage 4 kV),
2) two diode branches; in each
3) capacitor 13, made by parallel-series connection of capacitors of the type KEKF-6.3-200-2UHL1 (6.3 kV, 200 kV • A): five groups of capacitors are connected in parallel, in each group five capacitors are connected in series, the
Расчеты установившихся режимов работы предлагаемого преобразователя с указанными выше конкретными параметрами его оборудования при постоянном токе 2000 А дали следующие результаты в отношении величины угла коммутации g, при пяти значениях угла регулирования a (см табл). Calculations of the steady-state operating modes of the proposed converter with the above specific parameters of its equipment at a constant current of 2000 A gave the following results with respect to the value of the switching angle g, for five values of the control angle a (see table).
Расчеты, выполненные на математической модели предлагаемого преобразователя, дали результаты близкие к результатам расчетов по аналитическим выражениям. The calculations performed on the mathematical model of the proposed Converter, yielded results close to the results of calculations by analytical expressions.
Таким образом, задача изобретения выполнена: в предлагаемом двенадцатифазном обратимом самокоммутируемом преобразователе происходят постепенные коммутации тока, не вызывающие перенапряжений, и тем самым повышается надежность его работы. Thus, the objective of the invention is accomplished: in the proposed twelve-phase reversible self-switching converter, gradual current switching occurs without causing overvoltages, and thereby the reliability of its operation is increased.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95109751A RU2089035C1 (en) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | Twelve-phase reversible self-switching converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95109751A RU2089035C1 (en) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | Twelve-phase reversible self-switching converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95109751A RU95109751A (en) | 1997-04-27 |
| RU2089035C1 true RU2089035C1 (en) | 1997-08-27 |
Family
ID=20168820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95109751A RU2089035C1 (en) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | Twelve-phase reversible self-switching converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2089035C1 (en) |
-
1995
- 1995-06-13 RU RU95109751A patent/RU2089035C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Хомский И.Г., Липатов В.С. Процесс коммутации тока в вентильном преобразователе, работающем в области опереживающих узлов сдвига. - Электричество, N 6, 1978, с. 29 - 32. Авторское свидетельство СССР N 1486009, кл. H 02 M 7/12, 1989. Авторское свидетельство СССР N 1800572, кл. H 02 M 7/12, 1992. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95109751A (en) | 1997-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7050311B2 (en) | Multilevel converter based intelligent universal transformer | |
| AU764384B2 (en) | Charge transfer apparatus and method therefor | |
| US8824179B2 (en) | Soft-switching high voltage power converter | |
| US7659700B2 (en) | Charge-transfer apparatus and method | |
| Lee et al. | Effect of a SFCL on commutation failure in a HVDC system | |
| US20060208707A1 (en) | Method for use of charge-transfer apparatus | |
| US20140254223A1 (en) | Method and system for a high speed soft-switching resonant converter | |
| US20140177292A1 (en) | Multilevel valve for voltage sourced converter transmission | |
| US4181932A (en) | Power converter | |
| US5311418A (en) | HVDC DC to DC converter with commutating transformer | |
| RU2089035C1 (en) | Twelve-phase reversible self-switching converter | |
| US6016262A (en) | Converter equipment | |
| GB2050083A (en) | Electrical converter | |
| Kavya et al. | Comparison of controllers of hybrid HVDC link in multi-infeed application | |
| Sood | Static synchronous series compensator model in EMTP | |
| Ise et al. | Charging and discharging characteristics of SMES with active filter in transmission system | |
| CN111987919A (en) | Power converter | |
| CN216721192U (en) | Combined voltage regulating circuit of high-voltage power supply rectifier | |
| Oni et al. | Impact of partial de-blocking of MTDC link during DC fault | |
| RU187622U1 (en) | REVERSE MULTI-PHASE RECTIFIER | |
| Pyakuryal | Control of harmonics in 6-pulse rectifiers | |
| SU760347A1 (en) | Three-phase ac-to-dc voltage converter | |
| EP1338083A1 (en) | An apparatus for converting alternating voltage into direct voltage | |
| SU1084932A1 (en) | A.c.voltage-to-d.c.voltage converter | |
| GB2030795A (en) | Commutating converters |