RU2087549C1 - Method of heat treatment of products - Google Patents
Method of heat treatment of products Download PDFInfo
- Publication number
- RU2087549C1 RU2087549C1 RU95104669A RU95104669A RU2087549C1 RU 2087549 C1 RU2087549 C1 RU 2087549C1 RU 95104669 A RU95104669 A RU 95104669A RU 95104669 A RU95104669 A RU 95104669A RU 2087549 C1 RU2087549 C1 RU 2087549C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- hardening
- heating
- rollers
- heat treatment
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к термической обработки стали, а именно к закалке трубчатых деталей, в частности полых роликов для подшипников качения, используемых в буксах железнодорожных вагонов и локомотивов. The invention relates to heat treatment of steel, namely to hardening of tubular parts, in particular hollow rollers for rolling bearings used in axle boxes of railway cars and locomotives.
В настоящее время в буксах подвижного состава железнодорожного транспорта применяется подшипники качения со сплошными роликами. Известно, что долговечность таких подшипников может быть значительно повышена за счет применения полых упруго-податливых роликов (см. "Применение полых роликов для повышения долговечности цилиндрических роликоподшипников" В.П.Давяткин, В.И.Шахов, Р.М.Девин, А.Н.Мирза "Вестник Всесоюзн. научно-исслед. ин-та ж.-д транспорта", 1975, N 3, c. 20-22). At present, rolling axle bearings with continuous rollers are used in axleboxes of rolling stock of railway transport. It is known that the durability of such bearings can be significantly improved through the use of hollow, elastic-compliant rollers (see. "The use of hollow rollers to increase the durability of cylindrical roller bearings" V.P. Davyatkin, V.I. Shakhov, R.M. Devin, A .N. Mirza "Bulletin of the All-Union Scientific Research Institute of Railway Transport", 1975, N 3, p. 20-22).
По традиционной технологии ролики подшипников качения изготавливают из стали типа ШХ15, ШХ15СГ и подвергают закалке при сквозном нагреве и охлаждении в масле с последующим низким отпуском (см. Раузин Я.Р. Термическая обработка хромистой стали. М. Машиностроение, 1978, с. 278). При этом достигается сквозное упрочнение всего сечения деталей. Эта технология не обеспечивает требуемой высокой циклической долговечности полых роликов при многократно повторяющихся изгибающих нагрузок, действующих на внутреннюю поверхность полых роликов в эксплуатации. Для длительной безопасной работы полых роликов необходимо их поверхностное упрочнение на твердость HRC 62-66 по наружной и внутренней поверхности при твердости сердцевины стенки HRC 30-45. В этом случае требуемая долговечность достигается за счет высокой контактной выносливости закаленной на высокую твердость подшипниковой стали и высокой циклической долговечности под действием изгибающих напряжений из-за высокой прочности и остаточных сжимающих напряжений в закаленном слое на внутренней поверхности роликов. According to traditional technology, the rollers of rolling bearings are made of steel of the ШХ15, ШХ15СГ type and are quenched with through heating and cooling in oil, followed by low tempering (see Rauzin Ya.R. Heat treatment of chrome steel. M. Engineering, 1978, p. 278) . In this case, through hardening of the entire section of the parts is achieved. This technology does not provide the required high cyclic durability of the hollow rollers under repeated bending loads acting on the inner surface of the hollow rollers in operation. For long-term safe operation of hollow rollers, their surface hardening on the hardness of HRC 62-66 on the outer and inner surfaces with a hardness of the core of the wall HRC 30-45 is necessary. In this case, the required durability is achieved due to the high contact endurance of bearing steel hardened to high hardness and high cyclic durability under the action of bending stresses due to high strength and residual compressive stresses in the hardened layer on the inner surface of the rollers.
Получение требуемого распределения свойств по сечению стенки роликов возможно за счет цементации (см. Трусова И.И. Технология термической обработки в подшипниковой промышленности. В справочнике "Термическая обработка в машиностроении", М. Машиностроение, 1980, с. 599-604). Однако это сопряжено с необходимостью использования дорогостоящих легированных высококачественных цементуемых сталей, специализированного сложного термического оборудования и трудоемких длительных процессов термической обработки (см. Трусова И.И. Дефекты, возникающие при химическо-термической и термической обработке деталей из хромоникелевых сталей, и методы их устранения. "Металловедение и термическая обработка металлов", N 9, 1994, c. 31-34). Эти условия для роликов подшипников массового производства, к которым относятся подшипники для железнодорожных вагонов, на Российских подшипниковых заводах в настоящее время отсутствуют. Obtaining the required distribution of properties over the cross section of the roller wall is possible due to cementation (see Trusova II. Technology of heat treatment in the bearing industry. In the reference book “Heat treatment in mechanical engineering”, M. Mechanical Engineering, 1980, p. 599-604). However, this is associated with the need to use expensive alloyed high-quality cemented steels, specialized complex thermal equipment and laborious long-term heat treatment processes (see I. Trusova. Defects arising from the chemical-thermal and heat treatment of parts made of chromium-nickel steels, and methods for their elimination. "Metallurgy and heat treatment of metals", N 9, 1994, p. 31-34). These conditions for mass production bearing rollers, which include bearings for railway wagons, are currently not available at Russian bearing plants.
Наиболее эффективным и экономическим методом термической обработки полых роликов является выбранный в качестве прототипа известный способ объемно-поверхностной закалки втулок из стали пониженной и регламентированной прокаливаемости при сквозном индукционном нагреве с охлаждением быстродвижущейся водой всех закаливаемых поверхностей (см. Шепеляковский К.З. Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве, М. Машиностроение, 1972, с. 156-161). The most effective and economic method for heat treatment of hollow rollers is the well-known known method of volumetric-surface hardening of bushings made of steel of reduced and regulated hardenability during through induction heating with cooling of fast-moving water of all hardened surfaces (see Shepelyakovsky K.Z. Hardening of parts of surface machines) hardening during induction heating, M. Engineering, 1972, S. 156-161).
Существенным недостатком указанного способа является необходимость применения сталей со строго определенным уровнем прокаливаемости, зависящим от толщины стенок полых роликов. Так, для полых роликов вагонных подшипников с толщиной стенки 10 мм необходима сталь с прокаливаемостью, характеризуемой критической скоростью охлаждения 260-360oC/o. Известная подшипниковая сталь регламентированной прокаливаемости марки ШХ4 ГОСТ 801-78 имеет большую прокаливаемость, чем это требуется для роликов с указанной толщиной стенки и при объемно-поверхностной закалке по известным режимам ролики закаливаются насквозь по всему сечению стенки.A significant drawback of this method is the need to use steels with a strictly defined level of hardenability, depending on the wall thickness of the hollow rollers. So, for hollow rollers of wagon bearings with a wall thickness of 10 mm, steel with hardenability, characterized by a critical cooling rate of 260-360 o C / o, is required. The well-known bearing steel of regulated hardenability of the grade ШХ4 GOST 801-78 has a higher hardenability than is required for rollers with the indicated wall thickness and when volume-surface hardening according to known modes, the rollers are hardened through the entire wall section.
Задачей настоящего изобретения является устранение вышеуказанного недостатка и разработка такого, основанного на применении объемно-поверхностной закалки, способа термической обработки, который позволил бы обеспечить высокую долговечность и надежность полых роликов вагонных подшипников при использовании стандартной стали ЩХ4. The objective of the present invention is to eliminate the above drawback and to develop such a heat treatment method based on the use of volume-surface hardening that would ensure high durability and reliability of hollow rollers of wagon bearings using standard SchKh4 steel.
Поставленная задача решается тем, что детали при объемно-поверхностной закалке согласно изобретению подвергают поверхностному индукционному нагреву с удельной мощность 0,5-1,5 кВт/см2 до температуры наружной цилиндрической поверхности A1 + /170. 350/oC для эвтектоидных и заэвтектоидных сталей, A3/40.100/oC для доэвтектоидных сталей, после чего осуществляют охлаждение всех поверхностей быстродвижущейся водой и последующий низкий отпуск.The problem is solved in that the parts during volume-surface hardening according to the invention are subjected to surface induction heating with a specific power of 0.5-1.5 kW / cm 2 to the temperature of the outer cylindrical surface A 1 + / 170. 350 / o C for eutectoid and hypereutectoid steels, A 3 /40.100/ o C for hypereutectoid steels, after which all surfaces are cooled with fast-moving water and subsequent low tempering.
Использование поверхностного нагрева с большим градиентом температур между наружной и внутренней поверхностью деталей при объемно-поверхностной закалке не известно и придает закаленным деталям новые свойства, а именно, позволяет при излишне глубокой прокаливаемости стали получить устойчивый эффект создания закаленных слоев по наружной и внутренней поверхности с охранением твердости сердцевины стенки HPC 30-45, что обеспечивает высокую циклическую долговечность деталей при изгибающих нагрузках и возможность их длительной безопасной эксплуатации. The use of surface heating with a large temperature gradient between the outer and inner surfaces of the parts during volume-surface hardening is not known and gives the hardened parts new properties, namely, it allows for unnecessarily deep hardenability of steel to obtain a stable effect of creating hardened layers on the outer and inner surfaces with protection of hardness HPC 30-45 wall cores, which provides high cyclic durability of parts under bending loads and the possibility of their long-term safe operation.
Изобретение обладает новизной, что следует из сравнения с аналогами и прототипом, изобретательским уровнем, так как явно не следует из существующего уровня техники, практически осуществимо без существенных дополнительных трат. The invention has novelty, which follows from a comparison with analogues and prototype, inventive step, as it clearly does not follow from the existing level of technology, is practically feasible without significant additional costs.
В предложенном способе использован кратковременный поверхностный индукционный нагрев с характерной для поверхностной закалки удельной мощностью 0,5-1,5 кВт/см2 (см. Термическая обработка в машиностроении. Справочник. Под ред. Ю. М.Лахтина и А.Г.Рахштадта, М. Машиностроение, 1980, с. 256). Нагрев наружных поверхностный слоев осуществляется до оптимальных для данной стали температур, назначаемых по диаграммам преимущественных режимов индукционного нагрева. При временах нагрева 4-10 с, характерных для нагрева со сказанной удельной мощностью, оптимальные температуры нагрева составляют A1 + /170. 350/oC для эвтектоидных и заэвтектоидных сталей и A3 + /170.350/oC для доэвтектоидных сталей (см. "Физические основы электротермического упрочнения стали" В. Н.Гриднев, Ю.М.Мешков, С.П.Ошкадеров, В.И.Трефилов. Киев "Наукова думка", 1973, с. 117-119). Такой нагрев обеспечивает высокую контактную выносливость и износостойкость наружной поверхности деталей. Этот параметр является основным для долговечности роликов, наружная поверхность которых работает в режиме качения при высоких контактных нагрузках.The proposed method used a short-term surface induction heating with a specific surface hardening specific power of 0.5-1.5 kW / cm 2 (see Heat treatment in mechanical engineering. Reference. Edited by Yu. M. Lakhtin and A.G. Rakhstadt , M. Engineering, 1980, p. 256). The heating of the outer surface layers is carried out to the temperatures optimal for the given steel, which are assigned according to the diagrams of the preferential modes of induction heating. At heating times of 4–10 s typical of heating with said specific power, the optimum heating temperatures are A 1 + / 170. 350 / o C for eutectoid and hypereutectoid steels and A 3 + /170.350/ o C for hypereutectoid steels (see "Physical fundamentals of electrothermal hardening of steel" V. N. Gridnev, Yu.M. Meshkov, S. P. Oshkaderov, V . I. Trefilov. Kiev "Naukova Dumka", 1973, p. 117-119). Such heating provides high contact endurance and wear resistance of the outer surface of the parts. This parameter is fundamental for the durability of the rollers, the outer surface of which operates in the rolling mode at high contact loads.
После превращения нагрева детали выдерживают перед началом закалочного охлаждения до момента, пока их внутренняя поверхность не разогреется за счет теплопроводности до температур, достаточных для образования аустенита, которые составляют A1 + /50.100/oC, для эвтектоидных и заэвтектоидных сталей и A3 + /50.100/oC для доэвтектоидных сталей.After the conversion of heating, the parts are kept before quenching begins until their inner surface is heated due to thermal conductivity to temperatures sufficient for the formation of austenite, which are A 1 + /50.100/ o C, for eutectoid and hypereutectoid steels and A 3 + / 50.100 / o C for hypereutectoid steels.
Более низкая температура закалки внутренней поверхности снижает прокаливаемость стали в этой зоне и позволяет получать тонкий закаленный слой и высокие остаточные сжимающие напряжения, что обеспечивает высокую циклическую долговечность деталей при изгибающих нагрузках, действующих на их внутреннюю поверхность в процессе работы. Применительно к роликам подшипников их внутренняя поверхность не испытывает контактных нагрузок, а только изгибающие. The lower hardening temperature of the inner surface reduces the hardenability of steel in this zone and allows to obtain a thin hardened layer and high residual compressive stresses, which ensures high cyclic durability of parts under bending loads acting on their inner surface during operation. As applied to the bearing rollers, their inner surface does not experience contact loads, but only bending.
Предложенный способ расширяет диапазон возможностей объемно-поверхностной закалки с учетом особенностей характера работы различных зон деталей и эксплуатации и, в частности, создает возможность использования для роликов вагонных подшипников с толщиной стенки 10 мм стали ШХ4, непригодной к силу излишне глубокой прокаливаемости для данных роликов при традиционной технологии объемно-поверхностной закалки с относительно медленным и равномерным нагревом всего сечения деталей при удельной мощности 0,05-0,2 кВт/см2.The proposed method extends the range of possibilities for volume-surface hardening, taking into account the nature of the work of various areas of parts and operation, and, in particular, makes it possible to use ШХ4 steel for roller car bearings with a wall thickness of 10 mm, which is not suitable for unnecessarily deep hardenability for these rollers in traditional technologies of volume-surface hardening with relatively slow and uniform heating of the entire cross-section of parts at a specific power of 0.05-0.2 kW / cm 2 .
Предложенный способ был использован при закалке роликов вагонных подшипников из стали ШХ4 следующим образом. The proposed method was used in the hardening of rollers for wagon bearings made of ШХ4 steel as follows.
Ролики высотой 52 мм с наружным диаметром 32 мм и диаметром отверстия 12 мм нагревали в одновитковом индукторе при мощности генератора 80-100 кВт и частоте тока 8 кГц. При времени нагрева 10 с температура наружной поверхности ролика достигла 940-950oC, а температура внутренней поверхности за пределами активно нагреваемого слоя к этому моменту составила 700-710oC. После прекращения нагрева осуществляли выдержку деталей в выключенном индукторе, в процессе которой в течение 10 с температура по сечению стенки выравнялась путем охлаждения наружных слоев и продолжающегося за счет теплопроводности нагрева внутренних слоев и составила 800-810oC. Затем ролики переносили в охлаждающее устройство, где охлаждали быстродвижущимся потоком воды в течение 6 с. Последующий низкий отпуск выполняли по обычной технологии в электропечи при 160oC в течение 3,5 ч.Rollers 52 mm high with an outer diameter of 32 mm and a hole diameter of 12 mm were heated in a single-turn inductor with a generator power of 80-100 kW and a current frequency of 8 kHz. At a heating time of 10 s, the temperature of the outer surface of the roller reached 940-950 o C, and the temperature of the inner surface outside the actively heated layer at that time was 700-710 o C. After the heating was stopped, the parts were kept in the switched off inductor, during which 10 with the cross section of the wall temperature equalized by cooling the outer layers and the continued heating by conduction and inner layers was 800-810 o C. then transferred to rollers in the cooling device, wherein cooled bystrod izhuschimsya stream of water for 6 seconds. Subsequent low tempering was carried out by conventional technology in an electric furnace at 160 o C for 3.5 hours
В результате закалки по предложенному способу на наружной поверхности роликов получен закаленный слой толщиной 2,5 мм с твердостью H C 63-66. Толщина закаленного слоя с той же твердостью по внутренней поверхности составила 1,3 мм, твердость сердцевины стенки H C 34-35. As a result of hardening according to the proposed method on the outer surface of the rollers obtained a hardened layer with a thickness of 2.5 mm with a hardness of H C 63-66. The thickness of the hardened layer with the same hardness on the inner surface was 1.3 mm, the hardness of the core of the wall H C 34-35.
Параллельно для сравнения выполнили закалку роликов по традиционным режимам объемно-поверхностной закалки, в этом случае ролики нагревали в индукторе при удельной мощности 0,2 кВт/см2 до 830-840oC с изотермической выдержкой 50 с, и охлаждали быстродвижущейся водой. Ролики закалились насквозь на твердость H C 64-65 по всему сечению стенки.In parallel, for comparison, the rollers were quenched according to the traditional modes of volume-surface quenching, in this case the rollers were heated in an inductor with a specific power of 0.2 kW / cm 2 to 830-840 o C with an isothermal exposure of 50 s, and cooled with fast-moving water. The rollers were hardened through to the hardness of HC 64-65 over the entire cross section of the wall.
На чертеже представлены термические кривые индукционного нагрева наружной и внутренней поверхности роликов по заявленному и традиционному способам. The drawing shows the thermal curves of induction heating of the outer and inner surfaces of the rollers according to the claimed and traditional methods.
В таблице приведены результаты испытания циклической долговечности полых роликов вагонных буксовых подшипников из стали ШХ4, закаленных по различной технологии и отпущенных при 160oC в течение 3,5 ч.The table shows the test results of the cyclic durability of hollow rollers of box bearing wagon bearings made of ШХ4 steel, hardened by various technologies and tempered at 160 o C for 3.5 hours.
Стендовые испытания подшипников с полыми роликами, термически обработанные по заявленному способу, показали, что после имитации пробега оснащенных ими вагонов в 250 тыс.км на полых роликах не возникло каких-либо повреждений. Bench tests of bearings with hollow rollers, thermally processed according to the claimed method, showed that after simulating the mileage of the cars equipped with them in 250 thousand km on the hollow rollers there was no damage.
Эксплуатационные испытания вагонных подшипников с полыми роликами проводились на экспериментальном кольце ВНИИЖТ в течение 4-х лет. Подшипниками с полыми роликами было оборудовано 2 вагона, восемь колесных пар. Под наблюдение были взяты также вагоны с обычными подшипниками (со сплошными роликами). Пробег колесных пар с полыми роликами составил 444 тыс.км под полностью гружеными вагонами, в том числе 200 тыс.км пробега под нагрузкой 21,5 тс/ось и около 200 тыс. км с нагрузкой 25 тс/ось, что эквивалентно пробегу в обычной эксплуатации 1 млн.км. Operational tests of wagon bearings with hollow rollers were carried out on the experimental ring of VNIIZhT for 4 years. Bearings with hollow rollers were equipped with 2 cars, eight wheelsets. Under observation were also taken cars with conventional bearings (with solid rollers). Mileage hollow wheelset was 444 thousand km under fully loaded wagons, including 200 thousand km run under a load of 21.5 tf / axle and about 200 thousand km with a load of 25 tf / axle, which is equivalent to normal mileage 1 million km of operation
За учтенный пробег не было забраковано ни одной детали подшипников, работающих с полыми роликами. Выход обычных подшипников по выкрашиванию наружных и внутренних колец за пробег 200 тыс.км при нагрузке 25 тс/ось составил 10%
Таким образом, проведенные испытания подшипников с полыми роликами, закаленными по заявленному способу, показали, что буксовый узел приобретает качественно новые свойства, позволяющие значительно (в 2,85 раза) повысить долговечность подшипников в эксплуатации.For the mileage taken into account, not a single part of the bearings working with hollow rollers was rejected. The output of conventional bearings for chipping the outer and inner rings for a mileage of 200 thousand km at a load of 25 tf / axis was 10%
Thus, the tests of bearings with hollow rollers hardened by the claimed method showed that the axle box acquires qualitatively new properties that can significantly (2.85 times) increase the durability of bearings in operation.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95104669A RU2087549C1 (en) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | Method of heat treatment of products |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95104669A RU2087549C1 (en) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | Method of heat treatment of products |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95104669A RU95104669A (en) | 1996-12-10 |
| RU2087549C1 true RU2087549C1 (en) | 1997-08-20 |
Family
ID=20166201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95104669A RU2087549C1 (en) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | Method of heat treatment of products |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2087549C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2450060C1 (en) * | 2010-12-31 | 2012-05-10 | Закрытое акционерное общество "Научно-Производственная Компания Технология машиностроения и Объемно-поверхностная закалка" (ЗАО "НПК Техмаш и ОПЗ") | Method of thermal treatment of parts from structural steel of lower and regulated hardenability |
| RU2493269C2 (en) * | 2011-11-09 | 2013-09-20 | Частное Акционерное Общество "У.П.Э.К." | Hardening method of rolling bearing rings, and rolling bearing |
| RU2739462C1 (en) * | 2019-08-01 | 2020-12-24 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-Производственная Компания "Технология Машиностроения и Объёмно-Поверхностная Закалка" | Method of heat treatment of steels with low (lh) and regulated (rh) hardening ability of 4th generation |
-
1995
- 1995-03-23 RU RU95104669A patent/RU2087549C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.П.Девяткин и др. Применение полых роликов для повышения долговечности цилиндрических роликоподшипников. Вестник Всесоюзного научнно-исследовательского института железнодорожного транспорта. - 1975, N 3, с. 20 - 22. Раузик Я.Р. Термическая обработка хромистой стали. - М.: Машиностроение, 1978, с. 278. Шепеляковский К.З. Упрочнение деталей машин поверхностной закалкой при индукционном нагреве. - М.: Машиностроение, 1972, с. 156 - 161. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2450060C1 (en) * | 2010-12-31 | 2012-05-10 | Закрытое акционерное общество "Научно-Производственная Компания Технология машиностроения и Объемно-поверхностная закалка" (ЗАО "НПК Техмаш и ОПЗ") | Method of thermal treatment of parts from structural steel of lower and regulated hardenability |
| WO2012091613A1 (en) * | 2010-12-31 | 2012-07-05 | Закрытое Акционерное Общество "Научно-Производственная Компания Технология Машиностроения И Объёмно-Поверхностная Закалка" (Зао "Нпк Техмаш И Опз") | Method for the heat treatment of components made of structural steel of reduced and regulated hardenability |
| RU2493269C2 (en) * | 2011-11-09 | 2013-09-20 | Частное Акционерное Общество "У.П.Э.К." | Hardening method of rolling bearing rings, and rolling bearing |
| RU2739462C1 (en) * | 2019-08-01 | 2020-12-24 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-Производственная Компания "Технология Машиностроения и Объёмно-Поверхностная Закалка" | Method of heat treatment of steels with low (lh) and regulated (rh) hardening ability of 4th generation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95104669A (en) | 1996-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101932737B (en) | An axle from a seamless tube for railroad vehicles, and a process for manufacturing an axle from a seamless steel tube for railroad vehicles | |
| Ahlström et al. | Microstructural evaluation and interpretation of the mechanically and thermally affected zone under railway wheel flats | |
| CN100391688C (en) | Art for mfg. Austempered Ductile iron gear for diesel engine | |
| JP5535922B2 (en) | Heat treatment process for steel | |
| EP0893192B1 (en) | Process for imparting residual compressive stresses to steel machine components | |
| Lingamanaik et al. | Thermo-mechanical modelling of residual stresses induced by martensitic phase transformation and cooling during quenching of railway wheels | |
| Hernández et al. | Laser cladding: The alternative for field thermite welds life extension | |
| EP0758023A1 (en) | Steel machine component having refined surface microstructure and process for forming the same | |
| KR20110036705A (en) | A method for manufacturing a steel component, a weld seam, a welded steel component, and a bearing component | |
| JP2000239744A (en) | Heat treatment method for hollow cylindrical work | |
| US3682519A (en) | Antifriction bearing | |
| RU2087549C1 (en) | Method of heat treatment of products | |
| US4749419A (en) | Method for heat treating rail | |
| Kamody | Using deep cryogenics to advantage | |
| US3595711A (en) | Antifriction bearing component manufacture | |
| Kandi et al. | Mechanical characterization of quenched hardened chromoly steel using taguchi coupled WASPAS method | |
| RU2493269C2 (en) | Hardening method of rolling bearing rings, and rolling bearing | |
| Mahmud et al. | Hardness Analysis of Bearing on Heat Treatment Process | |
| Kobasko | Improvement of IQ-3 processes to eliminate crack formation, decrease distortion, and maximize material strength, and ductility | |
| Kobasko | Quench process optimization for receiving super strong materials | |
| JP3351860B2 (en) | Crawler track bushing and method of manufacturing the same | |
| JPH03166320A (en) | Track bushing and its production | |
| Hrybovs’ ka et al. | Influence of decarburization on the durability of steels for rail accessories | |
| Kobasko et al. | Improved production of automotive parts by intensive quench processing | |
| CA2239440C (en) | Grinding rod chemistry and method of heat treatment to enhance wearability |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 23-2007 FOR TAG: (21) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090330 |