RU2085617C1 - Inhibitor of corrosion-mechanical destruction of low- alloyed steels - Google Patents
Inhibitor of corrosion-mechanical destruction of low- alloyed steels Download PDFInfo
- Publication number
- RU2085617C1 RU2085617C1 RU93048227A RU93048227A RU2085617C1 RU 2085617 C1 RU2085617 C1 RU 2085617C1 RU 93048227 A RU93048227 A RU 93048227A RU 93048227 A RU93048227 A RU 93048227A RU 2085617 C1 RU2085617 C1 RU 2085617C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- corrosion
- inhibitor
- mechanical destruction
- low
- protection
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к защите металлов от коррозионно-механического разрушения (КМР) в сероводородсодержащих минерализованных средах. The invention relates to the protection of metals from corrosion-mechanical destruction (CMR) in hydrogen sulfide-containing mineralized environments.
Среди наиболее близких по назначению ингибиторов (аналог), защищенных в последнее время патентами РФ, известно, например, применение триалкилбензилметиламмония хлористого или фтористого, или йодистого, дополнительно содержащего октидециламин, хинолин или его производные в качестве ингибитора сероводородной коррозии и наводороживания стали [1]
К заявляемому ингибитору близок по составу (прототип) ингибитор коррозии железа, стали, сплавов железа и никеля в растворах HCl, который состоит из 1-этинилциклогексанол+диоксан. Соотношение компонентов 1:1 [2]
Недостатком прототипа является:
Невозможность его применения в условиях сероводородной коррозии и коррозионно-механического разрушения сталей.Among the closest to the intended purpose inhibitors (analogue), recently protected by RF patents, it is known, for example, the use of trialkylbenzylmethylammonium chloride or fluoride, or iodide, additionally containing octidecylamine, quinoline or its derivatives as an inhibitor of hydrogen sulfide corrosion and hydrogenation of steel [1]
The claimed inhibitor is similar in composition (prototype) to a corrosion inhibitor of iron, steel, iron and nickel alloys in HCl solutions, which consists of 1-ethynylcyclohexanol + dioxane. The ratio of the components 1: 1 [2]
The disadvantage of the prototype is:
The impossibility of its use in conditions of hydrogen sulfide corrosion and corrosion-mechanical destruction of steels.
Целью данного изобретения является:
1) Разработка высокоэффективного ингибитора КМР низколегированных сталей при транспортировании сероводородсодержащего попутного газа и нефтяного конденсата.The aim of this invention is:
1) Development of a high-performance inhibitor of KMP of low alloy steels during transportation of hydrogen sulfide-containing associated gas and oil condensate.
Поставленная цель достигается тем, что в качестве ингибитора КМР низколегированных сталей применяют 2, 4, 8, 10-тетраоксаспиро-5,5-ундекан [3] Это соединение ранее применялось в качестве присадок к моторным маслам. This goal is achieved in that 2, 4, 8, 10-tetraoxaspiro-5,5-undecane are used as an inhibitor of KMP of low alloy steels [3] This compound was previously used as additives to motor oils.
Данных об использовании 2, 4, 8, 10-тетраоксаспиро-5,5-ундекана в качестве ингибитора КМР низколегированных сталей в известных науке и технике решениях нет. There are no data on the use of 2, 4, 8, 10-tetraoxaspiro-5,5-undecane as an inhibitor of KMP of low alloy steels in solutions known to science and technology.
Исследования по определению ингибирующей эффективности соединения проводили на образцах из стали 17Г1С, широко используемой в настоящее время при строительстве газонефтепроводов. Studies to determine the inhibitory efficacy of the compound were carried out on samples of steel 17G1S, which is currently widely used in the construction of gas and oil pipelines.
В качестве модельной коррозионной среды (КС) применяли среду NACE, имитирующую по своему составу (5% NaCl + 0,5% CH3 COOH + 3,4 г/л H2S) увлажненный сероводородсодержащий природный и попутный нефтяной газы.As a model corrosive medium (CS), NACE medium was used, simulating in its composition (5% NaCl + 0.5% CH 3 COOH + 3.4 g / l H 2 S) moistened hydrogen sulfide-containing natural and associated petroleum gases.
Защитный эффект против КМР низколегированных сталей определяли в соответствии с РД 39-0147103-324-88 "Методика определения степени защиты сталей ингибиторами против коррозионно-механического разрушения в сероводородсодержащих минерализованных средах". The protective effect against CMR of low alloy steels was determined in accordance with RD 39-0147103-324-88 "Methodology for determining the degree of protection of steel by inhibitors against corrosion-mechanical damage in hydrogen sulfide-containing mineralized media."
Эффективность защиты от общей коррозии (ОК) оценивали по поляризационным кривым следующим образом:
Экстраполяцией тафелевых участков анодной и катодной поляризационных кривых до значения потенциала коррозии получали величину тока коррозии в сероводородной среде(КС). Сравнивая ход поляризационных кривых в ингибированной и неингибированной КС, получаем значения токов коррозии в ингибированной (i) и неингибированной (io) КС.The effectiveness of protection against general corrosion (OK) was evaluated by polarization curves as follows:
By extrapolating the tafel sections of the anodic and cathodic polarization curves to the value of the corrosion potential, we obtained the value of the corrosion current in a hydrogen sulfide medium (CS). Comparing the course of the polarization curves in the inhibited and non-inhibited CS, we obtain the values of the corrosion currents in the inhibited (i) and non-inhibited (io) CS.
Степень защиты от ОК определяется по формуле:
Z (io-i)/io•100%
Данные измерений приведены в табл. 1, причем, каждое значение получено как среднее арифметическое из пяти опытов.The degree of protection against OK is determined by the formula:
Z (io-i) / io • 100%
The measurement data are given in table. 1, and each value is obtained as the arithmetic mean of five experiments.
Далее, согласно ГОСТ 1493-83 (тип образца N 4, размер 7) производят испытания образцов из стали 17Г1С на разрывной машине МР-8В на воздухе, в модельной среде NACE и в модельной среде с добавлением ингибитора. Для испытания образцов и в КС применена специальная коррозионная герметичная ячейка. Скорость деформирования образцов составляет 7,2•10-8 м/с, такая скорость выбрана с целью увеличения контакта стали с КС. Затем определяют коэффициент влияния среды Kc на относительное сужение образцов при разрыве ψ. Параметр j наиболее полно отражает запас пластичности стали, который резко уменьшается при ее коррозии в сероводородсодержащих средах, то есть является показателем СР основной причины КМР.Further, according to GOST 1493-83 (sample type N 4, size 7), samples of steel 17G1S are tested on an MP-8V tensile testing machine in air, in a NACE model medium and in a model medium with the addition of an inhibitor. To test the samples and in the COP, a special corrosion-proof sealed cell was used. The deformation rate of the samples is 7.2 • 10 -8 m / s, this speed is chosen in order to increase the contact of steel with the COP. Then determine the coefficient of influence of the medium K c on the relative narrowing of the samples at rupture ψ. The parameter j most fully reflects the margin of ductility of steel, which sharply decreases during its corrosion in hydrogen sulfide-containing media, that is, it is an indicator of CP of the main cause of CMR.
В табл. 2 приведены результаты испытаний по определению и Kc, причем каждое значение получено как среднее арифметическое из пяти параллельных опытов.In the table. 2 shows the test results by definition and K c , and each value is obtained as the arithmetic average of five parallel experiments.
Коэффициент влияния Kc на j:
где ψв относительное сужение образцов на воздухе,
ψN относительное сужение образцов в КС.The coefficient of influence K c on j:
where ψ is the relative narrowing of the samples in air,
ψ N is the relative narrowing of the samples in the CS.
Аналогично вычисляют коэффициент влияния КС при добавлении ингибитора:
,
где ψN+и относительное сужение образцов в КС при добавлении ингибитора. Степень защиты от СР определяют по формуле:
При степени защиты от СР более 90% переходят к следующему этапу - испытаниям на коррозионную усталость.Similarly, the coefficient of influence of CS when adding an inhibitor is calculated:
,
where ψ N + and the relative narrowing of the samples in the CS with the addition of an inhibitor. The degree of protection against CP is determined by the formula:
With a degree of protection against SR more than 90%, they proceed to the next stage - corrosion fatigue tests.
Защитный эффект против коррозионной усталости (КУ), то есть разрушения происходящего при действии на низколегированную сталь суммарного циклического знакопеременного напряжения, которому подвержены газонефтепроводы вследствие влияния эксплуатационных факторов, определяют следующим образом: на специальной усталостной машине плоские образцы из стали 17Г1С подвергают консольному изгибу с размахом упругопластической деформации 2ε 0,74% при частоте нагружения 0,6 Гц, что соответствует реальным условиям эксплуатации. The protective effect against corrosion fatigue (KU), i.e., the destruction of the total cyclic alternating stress that occurs when low-alloy steel is exposed to gas and oil pipelines due to the influence of operational factors, is determined as follows: on a special fatigue machine, flat specimens of 17G1S steel are subjected to cantilever bending with an elastic-plastic span strain 2ε 0.74% at a loading frequency of 0.6 Hz, which corresponds to the actual operating conditions.
Нагружение проводят на воздухе, а также в специальной герметичной накладной ячейке в КС и в КС с добавлением ингибитора. При этом определяется число циклов до полного разрушения. Loading is carried out in air, as well as in a special sealed overhead cell in the COP and in the COP with the addition of an inhibitor. In this case, the number of cycles to complete destruction is determined.
В табл. 3 приведены результаты этих измерений, причем каждое измерение получено как среднее арифметическое из пяти параллельных опытов. In the table. Figure 3 shows the results of these measurements, with each measurement obtained as the arithmetic mean of five parallel experiments.
Коэффициент влияния КС на усталостную долговечность низколегированной стали в КС без ингибитора и в его присутствии определяют по формулам:
где Nb число циклов до разрушения на воздухе,
NN число циклов до разрушения в КС,
NN+4 число циклов в ингибированной КС.The coefficient of influence of KS on the fatigue life of low alloy steel in KS without an inhibitor and in its presence is determined by the formulas:
where N b the number of cycles to failure in air,
N N the number of cycles to failure in the COP,
N N + 4 number of cycles in inhibited CS.
NN+4 число циклов до разрушения в КС при добавлении ингибитора.N N + 4 the number of cycles to failure in the COP with the addition of an inhibitor.
Степень защиты от КУ вычисляют по формуле:
Из таблиц видно, что предлагаемый ингибитор 5-метил-5-ацетил-1,3-диоксан обладает высокой степенью защиты как от общей коррозии, так и от сероводородного растрескивания и коррозионной усталости стали в примененной коррозионной среде. Использование предлагаемого ингибитора позволит защищать оборудование не только от общей коррозии, но и от коррозионно-механического разрушения.The degree of protection against KU is calculated by the formula:
The tables show that the proposed inhibitor 5-methyl-5-acetyl-1,3-dioxane has a high degree of protection against general corrosion, and from hydrogen sulfide cracking and corrosion fatigue of steel in the applied corrosive environment. The use of the proposed inhibitor will protect the equipment not only from general corrosion, but also from mechanical corrosion.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93048227A RU2085617C1 (en) | 1993-10-15 | 1993-10-15 | Inhibitor of corrosion-mechanical destruction of low- alloyed steels |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93048227A RU2085617C1 (en) | 1993-10-15 | 1993-10-15 | Inhibitor of corrosion-mechanical destruction of low- alloyed steels |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93048227A RU93048227A (en) | 1997-01-20 |
RU2085617C1 true RU2085617C1 (en) | 1997-07-27 |
Family
ID=20148313
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93048227A RU2085617C1 (en) | 1993-10-15 | 1993-10-15 | Inhibitor of corrosion-mechanical destruction of low- alloyed steels |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2085617C1 (en) |
-
1993
- 1993-10-15 RU RU93048227A patent/RU2085617C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Молявко М.В., Рахманкулов Д.Л. Исследование взаимодействия пентаэритрита с параформом и n-фторбензольдегидом. Рекламно-информационный бюллетень, "РИОР"-ПТ "Гамма-9", 1993, вып.8, с.23. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Vosta et al. | A quantum-chemical study of the corrosion inhibition of iron by means of aniline derivatives in hydrochloric acid | |
Kelly et al. | Analysis of electrochemical noise for type 410 stainless steel in chloride solutions | |
Palmer et al. | Evaluation of inhibitor performance for protection against localized corrosion | |
Thomas et al. | Stress corrosion of type 304 stainless steel in chloride environments | |
RU2085617C1 (en) | Inhibitor of corrosion-mechanical destruction of low- alloyed steels | |
Almubarak et al. | Stress corrosion cracking of sensitized austenitic stainless steels in Kuwait petroleum refineries | |
RU2082714C1 (en) | Inhibitor of corrosion-mechanical decomposition of low-alloy steel | |
Tsyrul’nyk | Application of the electrochemical methods in the diagnostics of the engineering state of structural materials | |
RU2083720C1 (en) | Inhibitor in mineralized mediums comprising hydrogen sulfide | |
Wilhelm | Galvanic Corrosion in Oil and Gas Production: Part 1Laboratory Studies | |
Prakash et al. | Studies on the stress corrosion cracking behavior of some alloys used in desalination plants | |
Khavasfar et al. | An investigation on the performance of an imidazoline based commercial corrosion inhibitor on CO2 corrosion of mild steel | |
RU2230135C1 (en) | Inhibitor for protecting building steel against corrosion-mechanical disru ption in hydrogen sulfide-containing mineralized medium | |
Sagara et al. | Study on Effect of Buffer Capacity on Corrosion Performance of CRAs in Simulated Well Condition | |
Al-Anezi et al. | Investigation of the Susceptibility of Conventional ASTM A515-70 Pressure Vessel Steel to HIC & SOHIC in H2S-Containing DGA Solutions | |
RU2176686C2 (en) | Inhibitor for protection of structural steels from corrosion and mechanical failure in hydrogen-sulfide metallized media | |
Ruel et al. | Influence of temperature and pH on SCC assisted by H2S susceptibility of 22% Cr duplex | |
Pan et al. | Effects of environmental factors and potential on stress corrosion cracking of Fe-Ni-Cr-Mo Alloys in chloride solutions | |
Zuo et al. | Potential-pH diagrams of stress effects on occluded cell corrosion inside stress corrosion cracks | |
Kadhim et al. | Study the corrosion inhibition on the Iraqi fuel tanks using Cefoperazone Drug | |
Ruel et al. | Initiation of Stress Corrosion Cracking Assisted by H2S of the UNS (1) S32304 Lean Duplex Stainless Steel | |
Payer et al. | Application of Slow strain-rate technique to stress corrosion cracking of pipeline steel | |
Kim et al. | Detection of stress corrosion cracking of a martensitic stainless steel by electrochemical noise analysis. | |
Kawamura et al. | Inhibitory effect of boric acid on intergranular attack and stress corrosion cracking of mill-annealed alloy 600 in high-temperature water | |
Deffo et al. | Fast screening of Sulfide Stress Corrosion resistance of Supermartensitic Stainless Steel through alternative test methods |