RU2083241C1 - Method of protection from explosion in operation of gas transportation system - Google Patents
Method of protection from explosion in operation of gas transportation system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2083241C1 RU2083241C1 RU94009205A RU94009205A RU2083241C1 RU 2083241 C1 RU2083241 C1 RU 2083241C1 RU 94009205 A RU94009205 A RU 94009205A RU 94009205 A RU94009205 A RU 94009205A RU 2083241 C1 RU2083241 C1 RU 2083241C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- catalyst
- velocity
- rate
- gas
- flame
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к взрывозащите систем транспортирующих средств, преимущественно к способам предупреждения пламени в газовых трубопроводах. The invention relates to the explosion protection of systems of vehicles, mainly to methods of preventing flame in gas pipelines.
Известен способ взрывозащиты при эксплуатации систем транспортировки газов путем использования огнепреградителей, содержащих насадку с эквивалентным диаметром каналов меньше критического. There is a method of explosion protection during the operation of gas transportation systems by using fire arresters containing a nozzle with an equivalent diameter of channels less than critical.
Этот способ имеет недостаточную надежность вследствие того, что пламя гасится только при условии прекращения подачи газа в трубопровод. При непрерывной подаче газа в трубопровод в случае возникновения пламени насадка разогревается, теряет пламегасящие свойства, пламя проходит через насадку. This method has insufficient reliability due to the fact that the flame is extinguished only if the gas supply to the pipeline is stopped. With a continuous supply of gas to the pipeline in the event of a flame, the nozzle heats up, loses its flame retardant properties, the flame passes through the nozzle.
Наиболее близким по совокупности признаков является способ взрывозащиты при эксплуатации систем транспортировки газов, в котором гашение пламени при обеспечении непрерывности потоков достигают за счет того, что в качестве пламегасящей насадки используют катализатор окисления в количестве, обеспечивающем степень превращения не менее 0,55 при рабочей температуре катализатора, а при достижении насадкой температуры, равной рабочей температуре катализатора, во встроенный теплообменник подают теплоноситель и прекращают его подачу при достижении насадкой температуры не выше, чем температура начала работы катализатора, причем для ускорения гашения пламени при использовании в качестве пламегасящей насадки стационарного слоя катализатора в объеме слоя устанавливают теплопроводящие элементы. The closest in combination of features is the method of explosion protection during operation of gas transportation systems, in which the flame is extinguished while ensuring flow continuity due to the fact that the oxidation catalyst is used as a flame-retardant nozzle in an amount that provides a degree of conversion of at least 0.55 at the operating temperature of the catalyst , and when the nozzle reaches a temperature equal to the working temperature of the catalyst, the coolant is supplied to the built-in heat exchanger and its flow is stopped when the temperature of the nozzle is not higher than the temperature at which the catalyst began to work, moreover, in order to accelerate the extinction of the flame when using a stationary catalyst layer as a flame-extinguishing nozzle, heat-conducting elements are installed in the volume of the layer.
Известный способ требует дополнительных приемов по поддержанию необходимой температуры катализатора и использует для этого сложную конструкцию огнепреградителя, которая не обеспечивает достаточной его надежности вследствие наличия в огнепреградителе встроенного теплообменника и, соответственно, регулятора расхода теплоносителя, датчика температуры, системы управления потоком теплоносителя, что увеличивает вероятность отказов, сбоев, несрабатываний системы взрывозащиты. The known method requires additional techniques to maintain the required temperature of the catalyst and uses a complex design of the flame arrester, which does not provide sufficient reliability due to the presence of a built-in heat exchanger in the fire arrester and, accordingly, a flow rate regulator, temperature sensor, and coolant flow control system, which increases the probability of failures failures, malfunctions of the explosion protection system.
Задачей изобретения является усовершенствование способов взрывозащиты при эксплуатации систем транспортировки газов путем поддержания соответствующих скоростей подачи газового потока, чтобы обеспечить охлаждение слоя катализатора после гашения пламени, что позволяет исключить из известного способа операции по поддержанию температурного режима работы катализатора путем подачи теплоносителя в теплообменник и соответственно исключить из конструкции огнепреградителя теплообменник, это в свою очередь позволяет упростить конструкцию огнепреграждающего устройства и повысить надежность его работы. The objective of the invention is to improve the methods of explosion protection during operation of gas transportation systems by maintaining appropriate gas flow rates to ensure cooling of the catalyst layer after the flame has been extinguished, which allows to exclude from the known method the operation of maintaining the temperature of the catalyst by supplying a heat carrier to the heat exchanger and, accordingly, excluding design of the flame arrester heat exchanger, this in turn allows to simplify the design ju fire blocking device and increase the reliability of its operation.
Поставленная задача решается тем, что в способе взрывозищиты при эксплуатации систем транспортировки газов, включающем перемещение газов через огнепреграждающий элемент со стационарным слоем катализатора окисления в количестве, обеспечивающем степень превращения окисляемого газа не менее 0,55 при рабочей температуре катализатора, согласно предлагаемому способу предварительно определяют скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления и скорость начала псевдоожижения частиц катализатора, а скорость движения газового потока в огнепреграждающем элементе при нормальных условиях, отнесенную к его свободному сечению, для незажатого стационарного слоя катализатора ограничивают пределом Wp <Wn < Wb, а для зажатого стационарного слоя катализатора ограничивают пределом Wp <Wn, где Wp-скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления; Wn скорость движения газового потока в огнепреграждающем элементе при нормальных условиях, отнесенная к его свободному сечению; Wb скорость начала псевдоожижения (скорость витания) частиц катализатора.The problem is solved in that in the method of explosion protection during operation of gas transportation systems, including the movement of gases through a flame retardant element with a stationary layer of oxidation catalyst in an amount that provides the degree of conversion of oxidizable gas at least 0.55 at the operating temperature of the catalyst, according to the proposed method, the speed is preliminarily determined thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone and the velocity of the onset of fluidization of the catalyst particles, and the speed of gas stream Ia in ognepregrazhdayuschem element under normal conditions, referred to its free cross section, for nezazhatogo fixed catalyst bed confined W p <W n <W b , and for the clamped fixed catalyst bed confined W p <W n, wherein W p - rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone; W n the velocity of the gas stream in the flame retardant element under normal conditions, referred to its free section; W b the rate of onset of fluidization (rate of rotation) of the catalyst particles.
Верхний предел скорости движения газового потока для зажатого стационарного слоя не устанавливается (максимальная скорость не ограничивается). The upper limit of the gas flow velocity for the clamped stationary layer is not set (maximum speed is not limited).
Поиск, проведенный по источникам научно-технической и патентной информации, показал, что совокупность всех существенных признаков предлагаемого технического решения не известна. Поэтому можно считать, что предлагаемый способ взрывозащиты при эксплуатации систем транспортировки газов соответствует требованиям новизны, т. к. он не известен из уровня техники. A search conducted by sources of scientific, technical and patent information showed that the totality of all the essential features of the proposed technical solution is not known. Therefore, we can assume that the proposed method of explosion protection during operation of gas transportation systems meets the requirements of novelty, because it is not known from the prior art.
Отличительной особенностью предлагаемого способа является то, что за счет поддержания скорости движения газового потока в огнепреграждающем элементе при нормальных условиях, отнесенной к его свободному сечению, в пределах, когда ее величина превышает скорость теплового распространения зоны реакции окисления, но ниже скорости начала псевдоожижения (скорости витания) частиц катализатора, он обеспечивает после гашения пламени снижение температуры насадки до исходной, предшествовавшей воспламенению. Происходит послойное охлаждение стационарного слоя катализатора холодной свежей смесью горючего газа. Локальные объемы слоя выключаются из реакционного объема. В случае использования зажатого стационарного слоя катализатора верхний предел скорости движения газового потока не ограничивают, т. к. в этом случае не будет теплопереноса вследствие отсутствия массообмена в объеме слоя. В результате и в этом и в другом случае не требуются дополнительные операции, связанные с тем, что в прототипе для охлаждения слоя катализатора до температуры, предшествовавшей воспламенению, необходима подача теплоносителя в теплообменник при достижении насадкой температуры, равной рабочей температуре катализатора, и прекращение этой подачи при достижении насадкой температуры, не превышающей температуру насала работы катализатора. A distinctive feature of the proposed method is that by maintaining the speed of the gas stream in the flame retardant element under normal conditions, referred to its free cross section, within the range when its value exceeds the rate of thermal propagation of the oxidation reaction zone, but is lower than the rate of onset of fluidization (rate of flow ) of catalyst particles, it provides, after extinguishing the flame, a decrease in the temperature of the nozzle to the initial temperature preceding ignition. Layer-by-layer cooling of the stationary catalyst bed occurs with a cold, fresh mixture of combustible gas. The local volumes of the layer are turned off from the reaction volume. In the case of using a clamped stationary catalyst layer, the upper limit of the gas flow velocity is not limited, since in this case there will be no heat transfer due to the absence of mass transfer in the volume of the layer. As a result, in this and in the other case, additional operations are not required due to the fact that in the prototype, in order to cool the catalyst layer to a temperature prior to ignition, it is necessary to supply the heat carrier to the heat exchanger when the nozzle reaches a temperature equal to the working temperature of the catalyst, and stop this flow when the nozzle reaches a temperature not exceeding the temperature, the catalyst works.
Если скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления превышает скорость газового потока, то как в случае незажатого, так и в случае зажатого стационарного слоя охлаждение слоя не происходит и горючая смесь окисляется в объеме насадки. If the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone exceeds the gas flow rate, then in the case of an unpressed as well as in the case of a fixed stationary layer, the layer does not cool and the combustible mixture is oxidized in the nozzle volume.
В случае, когда скорость газового потока превышает скорость начала псевдоожижения для незажатого стационарного слоя, то вследствие перемешивания частиц катализатора происходит интенсивный теплообмен в объеме слоя, окисление протекает во всем объеме катализатора и снижение температуры не происходит. In the case when the gas flow rate exceeds the velocity of the beginning of fluidization for an unclamped stationary layer, intensive mixing of the catalyst particles occurs in the volume of the layer, oxidation proceeds in the entire volume of the catalyst and the temperature does not decrease.
Сопостовительный анализ существенных отличительных признаков предлагаемого способа и известных признаков показывает, что существенный отличительный признак, касающийся ограничения скорости газового потока через стационарный слоя катализатора окисления огнепреграждающего устройства при нормальных условиях, отнесенной к его свободному сечению, величиной, превышающей скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления и не превышающей скорость начала псевдоожижения частиц катализатора, применен впервые. Существенный отличительный признак, касающийся ограничения скорости газового потока величиной, превышающей скорость движения зоны реакции для зажатого стационарного слоя, также не известен из известных источников информации и применен впервые. Вся совокупность существенных признаков позволяет получить новый результат при существенном упрощении способа за счет исключения необходимости подачи хладогента для охлаждения катализатора окисления огнепреграждающего устройства, повысить надежность его работы по сравнению с прототипом. Таким образом, можно сделать вывод о том, что предлагаемый способ соответствует требованиям изобретательского уровня. A comparative analysis of the essential distinguishing features of the proposed method and the known features shows that a significant distinguishing feature regarding the restriction of the gas flow rate through the stationary oxidation catalyst bed of the flame retardant device under normal conditions, referred to its free cross section, is greater than the thermal propagation rate of the catalytic oxidation reaction zone and not exceeding the velocity of the onset of fluidization of the catalyst particles, applied for the first time. An essential distinguishing feature regarding the restriction of the gas flow velocity by a value exceeding the velocity of the reaction zone for a clamped stationary layer is also not known from known sources of information and is used for the first time. The whole set of essential features allows to obtain a new result with a significant simplification of the method by eliminating the need for supply of refrigerant for cooling the oxidation catalyst of the flame retardant device, to increase the reliability of its operation compared to the prototype. Thus, we can conclude that the proposed method meets the requirements of an inventive step.
Доказательством осуществления предлагаемого способа взрывозащиты при эксплуатации систем транспортировки газов являются приведенные ниже примеры. В качестве транспортируемого газа использовали метановоздушную смесь, содержащую 9,5 об. метана. В качестве насадки использовали катализатор ИК-12-70 фракционного состава 1,5 2,0 мм. The proof of the implementation of the proposed method of explosion protection during operation of gas transportation systems are the following examples. As the transported gas used methane-air mixture containing 9.5 vol. methane. As the nozzle used catalyst IR-12-70 fractional composition of 1.5 to 2.0 mm
Примеры 1 6. На газораспределительную решетку огнепреградителя, диаметр которого в месте нахождения катализатора 50 мм и высота 900 мм, засыпают катализатор в количестве 250 400 мл. В огнепреградитель при комнатной температуре через газораспределительную решетку со скоростью 0,35 0,57 м/с подают горячую метановоздушную смесь. Предварительно экспериментально определяют величину скорости теплового распространения зоны реакции каталитического окисления как скорость движения газового потока, при которой начинается необратимое охлаждение разогретого до рабочей температуры катализатора и соответственно прекращение каталитической реакции окисления. Для катализатора ИК-12-70 она равна в данных условиях 0,3 м/с. Затем также экспериментально определяют скорость начала псевдоожидания как минимальную скорость движения газового потока в огнепреградителе при нормальных условиях, отнесенную к его свободному сечению, при которой наблюдается перемещение частиц слоя катализатора. Она составила 0,6 м/с. Далее горючую метановоздушную смесь поджигают над выходным патрубком огнепреградителя, пропуская поток через нихромовую спираль диаметром 2,5 мм. Возникающее пламя проникает внутрь огнепреградителя и задерживается слоем катализатора. Катализатор разогревается. Входящий газовый поток флегматизируется продуктами гетерогенного каталитического окислителя, что приводит к гашению пламени. Подачу газа не прекращают и в результате слой катализатора охлаждается свежим потоком газа до комнатной температуры. Перемещение частиц слоя катализатора отсутствует. Система возвращается в исходное состояние. Результаты осуществления примеров 1 6 приведены в таблице. Examples 1 6. On the gas distribution grid of the flame arrester, the diameter of which at the location of the catalyst is 50 mm and a height of 900 mm, the catalyst is filled in an amount of 250,400 ml At room temperature, a hot methane-air mixture is fed into the flame arrester through a gas distribution grill at a speed of 0.35 0.57 m / s. Preliminarily, the value of the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone is determined experimentally as the gas flow rate at which irreversible cooling of the catalyst heated to the operating temperature begins and, accordingly, the catalytic oxidation reaction is terminated. For the catalyst IK-12-70, it is equal to 0.3 m / s under these conditions. Then, the pseudo-waiting onset velocity is also experimentally determined as the minimum velocity of the gas flow in the flame arrester under normal conditions, referred to its free cross section, at which the movement of the particles of the catalyst layer is observed. It amounted to 0.6 m / s. Next, the combustible methane-air mixture is ignited above the outlet pipe of the flame arrester, passing a stream through a 2.5 mm diameter nichrome spiral. The resulting flame penetrates the flame arrester and is delayed by the catalyst bed. The catalyst is warming up. The incoming gas stream is phlegmatized by the products of a heterogeneous catalytic oxidizer, which leads to the extinguishing of the flame. The gas supply does not stop, and as a result, the catalyst layer is cooled by a fresh gas stream to room temperature. The movement of the particles of the catalyst layer is absent. The system returns to its original state. The results of the implementation of examples 1 to 6 are shown in the table.
Примеры 7 11. Способ осуществляют в условиях примеров 1 6, но количество катализатора составляет 100 190 мл, а горючую метановоздушную смесь подают в огнепреградитель со скоростью 0,14 0,28 м/с. Перемешивания слоя частиц слоя катализатора нет. Слой катализатора после гашения пламени не остывает и система не возвращается в исходное состояние. Результаты осуществления примеров приведены в таблице. Examples 7 11. The method is carried out under the conditions of examples 1 to 6, but the amount of catalyst is 100 to 190 ml, and the combustible methane-air mixture is fed to the flame arrester at a speed of 0.14 0.28 m / s. There is no mixing of the particle layer of the catalyst layer. After extinguishing the flame, the catalyst layer does not cool and the system does not return to its original state. The results of the examples are shown in the table.
Примеры 12 14. Способ осуществляют в условиях примеров 1 5, но объем катализатора составляет 400 550 мл, в горючую метановоздушную смесь подают в огнепреградитель со скоростью 0,57 0,85 м/с. Происходит перемешивание частиц слоя катализатора. Охлаждение слоя катализатора после гашения пламени не наблюдается. Система не возвращается в исходное состояние. Результаты осуществления примеров 12 14 приведены в таблице. Examples 12 14. The method is carried out under the conditions of examples 1 to 5, but the volume of the catalyst is 400 550 ml; it is fed into the combustible methane-air mixture in the flame arrester at a speed of 0.57 0.85 m / s. The particles of the catalyst bed are mixed. Cooling of the catalyst layer after extinguishing the flame is not observed. The system does not return to its original state. The results of the implementation of examples 12 to 14 are shown in the table.
Примеры 15 17. Способ осуществляют в условиях примеров 1 6, но слой катализатора зажимают сверху сеткой с размером ячеек 1 мм х 1 мм живым сечением 98 и объем катализатора составляет 460 650 мл, а скорость подачи горючей метановоздушной смеси 0,7 0,92 м/с. После гашения пламени слой катализатора охлаждается. Система возвращается в исходное состояние. Результаты осуществления примеров 15 17 приведены в таблице. Examples 15 17. The method is carried out under the conditions of examples 1 to 6, but the catalyst layer is clamped on top with a mesh with a mesh size of 1 mm x 1 mm live section 98 and the catalyst volume is 460 650 ml, and the flow rate of the combustible methane-air mixture is 0.7 0.92 m /from. After extinguishing the flame, the catalyst layer cools. The system returns to its original state. The results of the implementation of examples 15 to 17 are shown in the table.
В примерах 1 6 скорость движения газового потока горячей метановоздушной смеси в огнепреградителе при нормальных условиях, отнесенная к его свободному сечению, превышает скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления. Поэтому после гашения пламени продуктами флегматизации каталитической реакции окисления вследствие отсутствия перемещения частиц слоя катализатора и охлаждения слоя катализатора свежим потоком газа температура слоя снижается до температуры, предшествующей поджиганию смеси, т. е. до комнатной. In examples 1 to 6, the gas flow rate of a hot methane-air mixture in a flame arrester under normal conditions, referred to its free cross section, exceeds the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone. Therefore, after the flame is extinguished by the products of the phlegmatization of the catalytic oxidation reaction due to the lack of movement of the catalyst layer particles and cooling of the catalyst layer by a fresh gas stream, the temperature of the layer decreases to the temperature preceding the mixture ignition, i.e., to room temperature.
В примерах 7 11 скорость движения газового потока горючей метановоздушной смеси в огнепреградителе при нормальных условиях, отнесенная к его свободному сечению, меньше скорости теплового распространения зоны реакции каталитического окисления. Поэтому после гашения пламени продуктами флегматизации каталитической реакции окисления, несмотря на отсутствие перемешивания частиц катализатора, вследствие недостаточного охлаждения слой катализатора не остывает. In examples 7 to 11, the gas velocity of a combustible methane-air mixture in a flame arrester under normal conditions, referred to its free cross section, is lower than the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone. Therefore, after the flame is extinguished, the products of the phlegmatization of the catalytic oxidation reaction, despite the absence of mixing of the catalyst particles, due to insufficient cooling, the catalyst layer does not cool.
В примерах 12 14 скорость движения газового потока горючей метановоздушной смеси в огнепреградителе при нормальных условиях, отнесенная к его свободному сечению, больше, чем скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления, и превышает скорость начала охлаждения слоя катализатора. Поэтому охлаждения слоя катализатора не наблюдается: из-за перемешивания частиц катализатора градиент температур по объему слоя незначителен. In examples 12 to 14, the gas flow rate of a combustible methane-air mixture in a flame arrester under normal conditions, referred to its free cross section, is greater than the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone and exceeds the rate at which the catalyst layer begins to cool. Therefore, cooling of the catalyst layer is not observed: due to mixing of the catalyst particles, the temperature gradient throughout the volume of the layer is negligible.
В примерах 15 17 скорость движения газового потока горючей метановоздушной смеси в огнепреградителе при нормальных условиях, отнесенная к его свободному сечению, превышает скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления и не имеет ограничения по верхнему пределу. Но вследствие отсутствия массопереноса отсутствует и теплоперенос частицами катализатора, т. к. слой катализатора охлаждается после гашения пламени. In examples 15-17, the velocity of a gas stream of a combustible methane-air mixture in a flame arrester under normal conditions, referred to its free section, exceeds the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone and has no upper limit. But due to the lack of mass transfer, there is no heat transfer by the catalyst particles, since the catalyst layer cools after the flame is extinguished.
Таким образом, примеры 1 6 и 15 17 показывают возможность достижения технического результата при использовании предлагаемой совокупности существенных признаков. При этом гашения пламени и прекращения гетерогенно-каталитической реакции (охлаждение слоя катализатора) достигают без использования теплоносителя, а только за счет поддержания определенных величин скоростей движения газового потока (Wn), теплового распространения зоны реакции (Wp) и начала псевдоожижения частиц катализатора (Wb). Следовательно, предлагаемый способ взрывозащиты при эксплуатации систем транспортировки газов соответствует требованиям промышленной применимости.Thus, examples 1 6 and 15 17 show the possibility of achieving a technical result when using the proposed combination of essential features. In this case, flame suppression and termination of the heterogeneous-catalytic reaction (cooling of the catalyst layer) are achieved without the use of a coolant, but only by maintaining certain values of the gas flow velocity (W n ), thermal propagation of the reaction zone (W p ) and the beginning of fluidization of the catalyst particles ( W b ). Therefore, the proposed method of explosion protection during operation of gas transportation systems meets the requirements of industrial applicability.
Claims (1)
где Wр скорость теплового распространения зоны реакции каталитического окисления;
Wп скорость движения газового потока в огнепреграждающем элементе при нормальных условиях, отнесенная к его свободному сечению;
Wв скорость начала псевдоожижения (скорость витания) частиц катализатора.Explosion protection method during operation of gas transportation systems, including the movement of gases through a flame retardant element with a stationary oxidation catalyst layer in an amount that provides a conversion of at least 0.55 at the catalyst operating temperature, characterized in that the thermal propagation rate of the catalytic oxidation reaction zone and the rate are preliminarily determined the beginning of fluidization of the catalyst particles, the gas flow rate in the flame retardant element being normal x conditions, referred to its free cross-section, are limited, while for an unclamped stationary catalyst layer within W p <W p <W in , and for a clamped stationary catalyst layer within W p <W p ,
where W p the rate of thermal propagation of the catalytic oxidation reaction zone;
W p the velocity of the gas stream in the flame retardant element under normal conditions, referred to its free section;
W in the velocity of the beginning of the fluidization (rate of rotation) of the catalyst particles.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA93111412A UA26302C2 (en) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | METHOD OF EXPLOSION PROTECTION IN OPERATION OF GAS TRANSPORTATION SYSTEMS |
| UA93111412 | 1993-03-17 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94009205A RU94009205A (en) | 1996-08-27 |
| RU2083241C1 true RU2083241C1 (en) | 1997-07-10 |
Family
ID=20153608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94009205A RU2083241C1 (en) | 1993-03-17 | 1994-03-18 | Method of protection from explosion in operation of gas transportation system |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2083241C1 (en) |
| UA (1) | UA26302C2 (en) |
-
1993
- 1993-03-17 UA UA93111412A patent/UA26302C2/en unknown
-
1994
- 1994-03-18 RU RU94009205A patent/RU2083241C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1710078, кл. A 62 C 3/04, 1992. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA26302C2 (en) | 1999-08-30 |
| RU94009205A (en) | 1996-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3515106B2 (en) | Multi-zone rich / lean combustion method and apparatus | |
| CA2276382C (en) | Method and apparatus for fire extinguishing | |
| US7845423B2 (en) | Method and apparatus for suppression of fires | |
| US5522723A (en) | Burner having porous material of varying porosity | |
| Schmidt et al. | Catalytic partial oxidation reactions and reactors | |
| EP0925808B1 (en) | Method of extinguishing a fire and a fire-extinguishing system | |
| CN101981629B (en) | Safety system for nuclear plant | |
| RU2083241C1 (en) | Method of protection from explosion in operation of gas transportation system | |
| Wang et al. | Effects of combined porous media on quenching and re-ignition characteristics of methane/air premixed combustion in a duct | |
| KR102314289B1 (en) | How to Provide Hydrogen Explosion Protection in Nuclear Power Plants | |
| US6846775B1 (en) | Recombinator for eliminating hydrogen from accident atmospheres | |
| RU2060038C1 (en) | Method for explosion protection of gas and dust-laden gas mixture conveyance system | |
| Britton et al. | Thermal stability of ethylene at elevated pressures | |
| CA2848376C (en) | Gas generator and method of gas generation | |
| CA2501474C (en) | Apparatus and method for suppressing a fire | |
| Tyulpinov et al. | Explosion safety in gas transferring systems without using | |
| RU2193430C2 (en) | Method of producing cooled nontoxic gases and device for method embodiment | |
| EP0367352B1 (en) | Gas burner with a premixing/preheating zone | |
| RU2142306C1 (en) | Fire suppressing method and apparatus | |
| SU598610A1 (en) | Fire-impermeable partition | |
| SU730359A1 (en) | Fire barrier | |
| US20010029312A1 (en) | Fluid compound thermochemical conversion process and converter | |
| SU1152824A1 (en) | Gas-generating apparatus for system of passive safety of vehicle users | |
| RU2042365C1 (en) | Method for production of inert foam | |
| CN118122123A (en) | Environment-friendly industrial waste gas treatment equipment |