RU2082274C1 - Method for testing short-circuiting of active sheets of cores of electric machines and device which implements said method - Google Patents
Method for testing short-circuiting of active sheets of cores of electric machines and device which implements said method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2082274C1 RU2082274C1 RU94029969A RU94029969A RU2082274C1 RU 2082274 C1 RU2082274 C1 RU 2082274C1 RU 94029969 A RU94029969 A RU 94029969A RU 94029969 A RU94029969 A RU 94029969A RU 2082274 C1 RU2082274 C1 RU 2082274C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sensors
- measuring
- phase shift
- sensor
- sheets
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области электротехники и предназначено для диагностики и контроля электрических машин. The present invention relates to the field of electrical engineering and is intended for the diagnosis and control of electrical machines.
Известен способ контроля замыканий листов активной стали сердечника электрических машин методом кольцевого намагничивания, основанный на создании в сердечнике кольцевого магнитного потока промышленной частоты с магнитной индукцией B=1,0 Тл в течение 90 минут или B=1,4 Тл в течение 45 минут [1,2,3] При этом дефекты выявляются по их перегреву относительно средней температуры сердечника. A known method of controlling the closure of sheets of active steel of the core of electric machines by the ring magnetization method, based on the creation in the core of an annular magnetic flux of industrial frequency with magnetic induction B = 1.0 T for 90 minutes or B = 1.4 T for 45 minutes [1 , 2,3] In this case, defects are detected by their overheating relative to the average core temperature.
Недостатками этого способа контроля являются:
1) высокая трудоемкость операции контроля;
2) необходимость использования нестандартного, крупногабаритного большей мощности (1,5-3 МВА для генераторов 300-800 МВт) испытательного оборудования;
3) опасность повреждения сердечника в процессе испытаний при наличии дефектов;
4) трудность выявления дефектов на дне паза сердечника при контроле сердечника с уложенной обмоткой.The disadvantages of this method of control are:
1) the high complexity of the control operation;
2) the need to use non-standard, large-sized larger power (1.5-3 MVA for generators 300-800 MW) of test equipment;
3) the risk of core damage during testing in the presence of defects;
4) the difficulty of detecting defects at the bottom of the groove of the core when monitoring the core with the winding laid.
Известен метод контроля, основанный на создании кольцевого магнитного потока промышленной частоты, но с малой индукцией (B=0,1 Тл) и измерении его искажений в местах замыканий, в частности измерений величины эдс, наводимой в специальных датчиках [4] (прототип). Недостатком этого метода является необходимость точной компенсации эдс, наводимой в датчике на бездефектном участке, для обеспечения нужной чувствительности [4]
Предлагаемое изобретение позволяет существенно увеличить чувствительность метода и повысить однозначность интерпретации и достоверность результатов.A known control method based on the creation of a ring magnetic flux of industrial frequency, but with low induction (B = 0.1 T) and measuring its distortion at the fault points, in particular, measuring the emf induced in special sensors [4] (prototype). The disadvantage of this method is the need for accurate compensation of the emf induced in the sensor on a defect-free section, to ensure the desired sensitivity [4]
The present invention allows to significantly increase the sensitivity of the method and increase the uniqueness of interpretation and the reliability of the results.
Сущность предлагаемого изобретения (способа контроля) заключается в том, что на статоре контролируемой электрической машины (синхронного генератора, синхронного или асинхронного двигателя) размещается намагничивающая обмотка, питающаяся от сети переменного тока промышленной частоты, содержащая несколько (например, от 5 до 15) витков и потребляющая из сети 220 В ток порядка 4-8 А. На поверхность расточки статора устанавливаются два датчика, причем один из них на предложенном бездефектном участке (если этот датчик случайно все же попадает на дефектный участок, это выявится в ходе измерений). С помощью другого датчика проводится сканирование всей поверхности расточки статора. The essence of the invention (control method) is that on the stator of a controlled electric machine (synchronous generator, synchronous or asynchronous motor) a magnetizing winding is supplied, powered by an industrial frequency alternating current network, containing several (for example, from 5 to 15) turns and consuming from the network 220 V a current of the order of 4-8 A. Two sensors are installed on the surface of the stator bore, one of them in the proposed defect-free section (if this sensor accidentally falls into Effective area, this will be revealed during the measurement). Using another sensor, the entire surface of the stator bore is scanned.
На фиг.1 приведена векторная диаграмма, поясняющая принцип метода контроля, где использованы следующие обозначения: Фо кольцевой магнитный поток, Eg эдс, наводимая кольцевым магнитным потоком в датчике над бездефектным участком, Ek эдс, наводимая кольцевыми магнитным потоком в короткозамкнутом контуре, Ik ток, циркулирующий в к.з. контуре под действием кольцевого магнитного потока, Фо, Фкз магнитный поток, создаваемый током в к.з. контуре, Eф эдс, создаваемая в датчике магнитным потоком Фкз, Eg результирующая эдс в датчике в зоне к.з. контура. Когда оба датчика расположены над бездефектными участками, эдс каждого из индуктивных датчиков сдвинута на 90o от вектора магнитного потока. В то же время, эдс обоих датчиков совпадают между собой по фазе. В том случае, когда один из датчиков располагается в месте замыкания листов активной стали, в контуре, который образуется в короткозамкнутых листах кольцевым магнитным потоком, наводится эдс Екз и протекает ток Iкз (совпадающий по фазе с Екз, так как сопротивление контура имеет активный характер), создающий магнитный поток Фкз. В датчике, расположенном над дефектным участком, результирующая эдс создается двумя составляющими эдс, сдвинутыми под углом 90o Eg от кольцевого магнитного потока и Egкз от магнитного потока, создаваемого короткозамкнутым контуром. В результате вектор, характеризующий наводимую в датчике над дефектным участком эдс, сдвинут по фазе относительно неподвижного датчика.Figure 1 is a vector diagram explaining the principle of the control method, where the following notation is used: Ф о ring magnetic flux, E g emf induced by a ring magnetic flux in the sensor above a defect-free section, E k emf induced by a ring magnetic flux in a short-circuited loop, I k the current circulating in the short circuit circuit under the action of an annular magnetic flux, Ф о , Ф кз magnetic flux generated by the current in the short circuit circuit, E f emf generated in the sensor by the magnetic flux Фкз, Eg resulting emf in the sensor in the short-circuit zone contour. When both sensors are located above the defect-free sections, the emf of each of the inductive sensors is shifted 90 o from the magnetic flux vector. At the same time, the emfs of both sensors coincide in phase. In the case when one of the sensors is located at the point of closure of the sheets of active steel, in the circuit, which is formed in short-circuited sheets by an annular magnetic flux, the emf E kz is induced and the current I kz flows (coinciding in phase with E kz , since the circuit resistance has active character), creating a magnetic flux Ф кз . In the sensor located above the defective area, the resulting emf is created by two components of the emf, shifted at an angle of 90 o E g from the annular magnetic flux and E gkz from the magnetic flux created by the short-circuited circuit. As a result, the vector characterizing the emf induced in the sensor over the defective portion of the emf is phase shifted relative to the stationary sensor.
Таким образом, появление разности фаз между эдс датчиков является признаком замыкания листов активной стали. Сканируя всю поверхность расточки статора, выявляют зоны, где появляется разность фаз, если таковые имеются, которые и являются зонами замыканий листов активной стали. Thus, the appearance of a phase difference between the emf sensors is a sign of the closure of sheets of active steel. Scanning the entire surface of the stator bore, identify areas where the phase difference appears, if any, which are the zones of closure of sheets of active steel.
Предлагаемый способ контроля был проверен экспериментально на натурном макете сердечника и искусственно введенными дефектами. При этом на макете были сопоставлены результаты традиционных испытаний методом кольцевого намагничивания при индукции B= 1,0 Тл и предлагаемым способом. Экспериментальные испытания подтвердили высокую эффективность предлагаемого способа контроля, возможность его использования для выявления ранних стадий повреждений сердечников статоров машин переменного тока, особенно внутренних дефектов (в пазу, в спинке статора), которые не всегда эффективно выявляются традиционным тепловым способом контроля. The proposed control method was tested experimentally on a full-scale model of the core and artificially introduced defects. At the same time, the results of traditional tests using the ring magnetization method at induction B = 1.0 T and the proposed method were compared on a prototype. Experimental tests have confirmed the high efficiency of the proposed control method, the possibility of its use to detect early stages of damage to the cores of the stators of AC machines, especially internal defects (in the groove, in the back of the stator), which are not always effectively detected by the traditional thermal control method.
Предлагаемый способ был опробован при контроле действующих генераторов, находящихся в ремонте в условиях электростанций. С помощью предлагаемого способа был проведен контроль железа генераторов ТВС-30, двух генераторов ТВВ-320, генератора ТГВ-300 и двигателя АТД-4000. Проведенные испытания подтвердили применимость предлагаемого способа контроля в эксплуатационных условиях. The proposed method was tested in the control of existing generators under repair in the conditions of power plants. Using the proposed method, the iron of the TVS-30 generators, two TVV-320 generators, the TGV-300 generator and the ATD-4000 engine was monitored. The tests confirmed the applicability of the proposed control method in operating conditions.
При испытаниях статора турбогенератора ТГВ-300 при помощи предлагаемого способа были выявлены многочисленные дефекты, имеющиеся в активной стали, в том числе и те, которые не были выявлены с помощью регламентных тепловых испытаний. When testing the stator of the TGV-300 turbogenerator using the proposed method, numerous defects were found that were present in active steel, including those that were not detected using routine thermal tests.
Для реализации предлагаемого способа контроля разработано специализированное устройство контроля. To implement the proposed control method, a specialized control device has been developed.
Известное устройство [4] (прототип) обладает следующими недостатками. Устройство основано на использовании индуктивных датчиков без ферромагнитных сердечников для измерения периферического магнитного потока. Датчики без сердечника имеют сравнительно низкую чувствительность. Кроме того, устройство основано на использовании двух датчиков, включенных встречно, из которых один является сканирующим измерительным, а другой компенсирует эдс, наводимую периферическим магнитным потоком в рабочем датчике. Однако осуществить это очень сложно в связи с тем, что кольцевой магнитный поток не постоянен по всей окружности расточки статора. The known device [4] (prototype) has the following disadvantages. The device is based on the use of inductive sensors without ferromagnetic cores for measuring peripheral magnetic flux. Coreless sensors have a relatively low sensitivity. In addition, the device is based on the use of two sensors included in the opposite direction, one of which is a scanning measuring one, and the other compensates the emf induced by the peripheral magnetic flux in the working sensor. However, this is very difficult to implement due to the fact that the annular magnetic flux is not constant over the entire circumference of the stator bore.
Отмеченные недостатки устраняются в предлагаемом устройстве. Датчики устройства выполнены с сердечником из ферромагнитного материала с высокой магнитной проницаемостью. Эскиз датчика, поясняющий его конструктивное выполнение и расположение на сердечнике, приведен на фиг.2, где использованы следующие обозначения: 1 катушка провода; 2 ферромагнитный сердечник; 3 - зубцы статора турбогенератора. Такое исполнение и расположение датчика существенно увеличивает его чувствительность, так как магнитный поток Фgкз, создаваемый током в короткозамкнутом контуре, замыкается не через воздушный зазор между двумя зубцами, а по сердечнику датчика, что увеличивает величину потока Фgкз, а следовательно, и величину эдс Egкз, наводимую в датчике этим потоком (фиг.1).The noted disadvantages are eliminated in the proposed device. The sensors of the device are made with a core of ferromagnetic material with high magnetic permeability. A sketch of the sensor, explaining its structural design and location on the core, is shown in figure 2, where the following notation is used: 1 coil of wire; 2 ferromagnetic core; 3 - teeth of the stator of the turbogenerator. Such a design and arrangement of the sensor significantly increases its sensitivity, since the magnetic flux Ф gкз generated by the current in the short-circuited circuit is closed not through the air gap between the two teeth, but through the sensor core, which increases the flux Ф gкз , and hence the magnitude of the emf E gkz induced in the sensor by this flow (Fig. 1).
В предлагаемом устройстве, как и в прототипе, используются два датчика. Однако в предлагаемом устройстве не требуется того, чтобы величины эдс, наводимых в них кольцевым периферическим магнитным потоком Фо (фиг.2), были бы равны, так как в соответствии с предлагаемым способом, в отличие от прототипа, датчики включены не встречно в последовательной цепи, а подключены к независимым входам измерителя сдвига фаз.In the proposed device, as in the prototype, two sensors are used. However, the proposed device does not require that the magnitude of the emf induced in them by the annular peripheral magnetic flux Ф о (Fig.2) would be equal, since in accordance with the proposed method, unlike the prototype, the sensors are not included in series circuit, and connected to the independent inputs of the phase shift meter.
На фиг. 3 показано предлагаемое устройство с такими обозначениями: 4 - статор турбогенератора; 5 намагничивающая обмотка; 6 устройство для регулировки тока в намагничивающей обмотке; 7 измерительный датчик; 8 - опорный датчик; 9 измеритель сдвига фаз; 10 аналого-цифровой преобразователь; 11 ПЭВМ; 12 блок перемещения измерительного датчика. Измеритель сдвига фаз выполнен по известным схемам. В частности, функциональная схема, использованная в предлагаемом устройстве, приведена на фиг.4. Измеритель сдвига фаз работает следующим образом. In FIG. 3 shows the proposed device with the following designations: 4 - stator of a turbogenerator; 5 magnetizing winding; 6 device for adjusting the current in the magnetizing winding; 7 measuring sensor; 8 - reference sensor; 9 phase shift meter; 10 analog-to-digital converter; 11 PCs; 12 unit for moving the measuring sensor. The phase shift meter is made according to known schemes. In particular, the functional diagram used in the proposed device is shown in Fig.4. The phase shift meter operates as follows.
Сигналы с датчиков поступают на входы нормирующих усилителей 13, усиливающих сигналы до амплитуды, достаточной для работы остальной схемы. Далее после диодного преобразователя 14 сигнал поступает на вход триггера Шмитта 15, построенного на цифровой микросхеме. С выхода триггера Шмитта сигнал в виде прямоугольных импульсов поступает на вход широтно-импульсного преобразователя 16. ШИ-преобразователь, прямоугольные импульсы с 2-х триггеров Шмитта одинаковой частоты и скважности, но разные по фазе, преобразует в последовательность импульсов, в которых информация о разности фаз измерительного и опорного сигнала заложена в длительности импульсов и пауз между ними. The signals from the sensors are fed to the inputs of the normalizing amplifiers 13, amplifying the signals to an amplitude sufficient for the rest of the circuit. Next, after the diode converter 14, the signal is fed to the input of a Schmitt trigger 15, built on a digital microcircuit. From the output of the Schmitt trigger, the signal in the form of rectangular pulses is fed to the input of the pulse-width converter 16. The SI-converter, rectangular pulses from 2 Schmitt triggers of the same frequency and duty cycle, but different in phase, converts it into a sequence of pulses in which the information about the difference phases of the measuring and reference signal is embedded in the duration of the pulses and pauses between them.
Далее, ШИ-дешифратор 17 преобразует импульсный сигнал в постоянный, пропорциональный разности фаз сигналов опорного и измерительного датчиков. Further, the SHI decoder 17 converts the pulse signal into a constant signal proportional to the phase difference of the signals of the reference and measuring sensors.
Коэффициент усиления усилителя 18 выбран таким образом, чтобы получить показания индикаторов, соответствующие сдвигу фаз в градусах. С дифференциального усилителя сигнал поступает на аналого-цифровой преобразователь 19 с выходом на цифровой светодиодный индикатор 20. АЦП работает по принципу двойного интегрирования. Цикл измерения состоит из трех фаз: интегрирования сигнала, разрядки интегрирующего конденсатора и автоматической коррекции нуля. Метод двойного интегрирования позволяет получить результаты с высокой точностью. Для исключения температурной погрешности в АЦП используются прецизионные резисторы, а полевой транзистор работает в термостабильной точке. Устройство содержит блок перемещения рабочего датчика по зубцам статора. The gain of the amplifier 18 is selected in such a way as to obtain indicators that correspond to the phase shift in degrees. From a differential amplifier, the signal is fed to an analog-to-digital converter 19 with an output to a digital LED indicator 20. The ADC works by the principle of double integration. The measurement cycle consists of three phases: signal integration, discharge of the integrating capacitor and automatic zero correction. The double integration method allows you to get results with high accuracy. To eliminate the temperature error in the ADC, precision resistors are used, and the field effect transistor operates at a thermostable point. The device contains a block for moving the working sensor along the teeth of the stator.
Эскиз блока перемещения (позиция 12 на фиг.3) приведен на фиг.5 (как пример возможного выполнения). На фиг.5 показано, что устройство состоит из трех перемещающихся кареток (21), на одной из которых размещен измерительный датчик (7) и электродвигатель, связанный через редуктор с колесами каретки. (Возможен вариант размещения трех измерительных датчиков на каждой на кареток. В этом случае устройство принципиально не изменяется за исключением того, что должен использоваться трехканальный измеритель сдвига фаз). Все три каретки связаны между собой телескопическими раздвигающимися трубами (22), что позволяет выставить их таким образом, чтобы они были расположены в вершинах правильного треугольника строго на поверхности расточки статора, являющейся по отношению к треугольнику описанной окружностью. Перемещение кареток вдоль продольной оси осуществляется включением двигателя каретки, перевод каретки измерительного датчика на следующий паз осуществляется поворотом блока на одно зубцовое деление после завершения продольного перемещения вдоль паза (зубца) статора на полную длину активной стали сердечника. Управление перемещением блока 12, проведением измерений и увязкой точки измерений с ее координатами (номер зубца и расстояние от края активной стали) осуществляется ЭВМ. A sketch of the displacement unit (
Подготовка устройства к работе проводится в соответствии с предлагаемым способом контроля: наносится обмотка, создающая кольцевой магнитный поток, и через регулирующий автотрансформатор включается в сеть переменного тока (обычно в пределах 4-8 А). В расточке статора устанавливается устройство перемещения датчика контроля, обычно так, чтобы контроль начинался с первого зубца. Одновременно опорный датчик устанавливается на предположительно бездефектный участок. Устройство работает следующим образом. Сигналы с обоих датчиков поступают на независимые входы измерителя сдвига фаз. Выходной сигнал измерителя сдвига фаз (пропорциональный углу сдвига фаз или нулевой на бездефектный участок) подается на вход преобразовательного блока, который нормализует его в сигнал 0-10 В постоянного тока или 0-5 мА. С выхода преобразовательного блока сигнал поступает на аналого-цифровой преобразователь, а с него непосредственно на управляющую ПЭВМ и фиксирует номер зубца и удаление устройства перемещения от края активной стали сердечника. Все данные накапливаются на запоминающем устройстве ПЭВМ. После завершения процесса измерений ПЭВМ высвечивает на экране развертку поверхности расточки статора с выделением (цветом, тоном, штриховкой или каким-либо другим образом) детекторных участков, если таковые имеются с указанием фазового сдвига, соответствующего каждому дефекту. Если дефектов не обнаружено печатается, соответствующее сообщение. Preparation of the device for operation is carried out in accordance with the proposed monitoring method: a winding is created that creates an annular magnetic flux, and through a regulating autotransformer is connected to an alternating current network (usually within 4-8 A). A device for moving the control sensor is installed in the stator bore, usually so that the control starts from the first tooth. At the same time, the reference sensor is mounted on a supposedly defect-free area. The device operates as follows. The signals from both sensors are fed to the independent inputs of the phase shift meter. The output signal of the phase shift meter (proportional to the phase angle or zero to the defect-free section) is fed to the input of the converter unit, which normalizes it to a 0-10 V DC or 0-5 mA signal. From the output of the converter unit, the signal goes to an analog-to-digital converter, and from it directly to the control PC and fixes the tooth number and the removal of the moving device from the edge of the active steel of the core. All data is accumulated on a PC storage device. After completing the measurement process, the PC displays on the screen a scan of the surface of the stator bore with the selection (color, tone, hatching, or in some other way) of the detector sections, if any, indicating the phase shift corresponding to each defect. If no defects are found, a corresponding message is printed.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94029969A RU2082274C1 (en) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | Method for testing short-circuiting of active sheets of cores of electric machines and device which implements said method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94029969A RU2082274C1 (en) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | Method for testing short-circuiting of active sheets of cores of electric machines and device which implements said method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94029969A RU94029969A (en) | 1996-06-10 |
| RU2082274C1 true RU2082274C1 (en) | 1997-06-20 |
Family
ID=20159605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94029969A RU2082274C1 (en) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | Method for testing short-circuiting of active sheets of cores of electric machines and device which implements said method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2082274C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6847224B2 (en) | 2002-10-15 | 2005-01-25 | General Electric Company | Test probe |
| US6927598B2 (en) | 2002-10-15 | 2005-08-09 | General Electric Company | Test probe for electrical devices having low or no wedge depression |
| US7098560B2 (en) * | 2004-05-27 | 2006-08-29 | Siemens Power Generation, Inc. | Flux probe for electric generator |
| US7208971B2 (en) | 2002-10-15 | 2007-04-24 | General Electric Company | Manual probe carriage system and method of using the same |
| US7466126B2 (en) | 2004-07-12 | 2008-12-16 | General Electric Company | Universal sensor probe with adjustable members configured to fit between a plurality of slot openings of varying widths |
| RU2510118C1 (en) * | 2012-08-02 | 2014-03-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Поволжский государственный технологический университет | Method of diagnostics and control of short circuits of active steel sheets in core of electric machines |
-
1994
- 1994-08-09 RU RU94029969A patent/RU2082274C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Титов В.В., Хуторецкий Г.М., Загородная Г.А. и др. Турбогенераторы.- Л.: Энергия, 1967. 2. Хазан С.И. Турбогенераторы. Повреждения и ремонт / Под ред. П.И. Устинова. 3-е изд., перераб. и доп.- М.: Энергия, 1965. 4. C. Rickson Electrical Machine Core Imperfection Detection., IEE - Proceedings.- Vol. 133, Pt. B, N 3, May, 1986. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6847224B2 (en) | 2002-10-15 | 2005-01-25 | General Electric Company | Test probe |
| US6927598B2 (en) | 2002-10-15 | 2005-08-09 | General Electric Company | Test probe for electrical devices having low or no wedge depression |
| US7208971B2 (en) | 2002-10-15 | 2007-04-24 | General Electric Company | Manual probe carriage system and method of using the same |
| US7098560B2 (en) * | 2004-05-27 | 2006-08-29 | Siemens Power Generation, Inc. | Flux probe for electric generator |
| US7466126B2 (en) | 2004-07-12 | 2008-12-16 | General Electric Company | Universal sensor probe with adjustable members configured to fit between a plurality of slot openings of varying widths |
| RU2510118C1 (en) * | 2012-08-02 | 2014-03-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Поволжский государственный технологический университет | Method of diagnostics and control of short circuits of active steel sheets in core of electric machines |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94029969A (en) | 1996-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3119854B2 (en) | Method and apparatus for checking a defect state such as a short circuit of a stratified core of an electric machine | |
| US6903556B2 (en) | Method and apparatus for testing laminated cores of electrical machines | |
| KR930010556A (en) | Electromagnetic Induction Tester and Inspection Method | |
| GB1572458A (en) | Method of and apparatus for eddy current testing of objects of magnetic material | |
| GB2044936A (en) | Method of and apparatus for testing laminated magnetic cores | |
| US3506914A (en) | Method and apparatus for detecting rotor flux variations in the air gap of a dynamoelectric machine | |
| RU2082274C1 (en) | Method for testing short-circuiting of active sheets of cores of electric machines and device which implements said method | |
| US9146279B2 (en) | Method for detection of interlaminar sheet short circuits in the stator sheet core of electromachines | |
| US5391988A (en) | Method and apparatus for detecting flaws within a conductive object while cancelling the effects of variation in distance between the detection apparatus and the conductive object | |
| JP2766929B2 (en) | Non-destructive inspection equipment | |
| Lee et al. | An advanced technique for detecting inter-laminar stator core faults in large electric machines | |
| US3900793A (en) | Eddy current testing apparatus including a rotating head with probe and null circuit means mounted thereon including rotary transformer windings | |
| Lee et al. | Experimental study of inter-laminar core fault detection techniques based on low flux core excitation | |
| JPH0545184B2 (en) | ||
| US5508633A (en) | Method of and apparatus for testing and adjusting d.c. rotary machines | |
| JP4681770B2 (en) | Eddy current testing equipment | |
| Rickson | Electrical machine core imperfection detection | |
| SU789730A1 (en) | Method and transducer for multifrequency eddy-current monitoring | |
| JP2617605B2 (en) | Magnetic measuring device and diagnostic method for magnetic flaw detector | |
| JP3196781B2 (en) | Inspection method and apparatus for stator coil | |
| Hamzehbahmani et al. | An overview of the recent developments of the inter-laminar short circuit fault detection methods in magnetic cores | |
| JPH0599901A (en) | Eddy-current flaw detecting apparatus | |
| RU2195681C1 (en) | Facility testing fault of sheets of active steel in cores of stators of ac electric machines | |
| SU932433A1 (en) | Method and device for measuring magnetic field gradient | |
| Girgis et al. | Measurement of mechanical vibrations using eddy current transducers and simple digital demodulating techniques |