RU2082270C1 - Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания - Google Patents
Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания Download PDFInfo
- Publication number
- RU2082270C1 RU2082270C1 RU94010717A RU94010717A RU2082270C1 RU 2082270 C1 RU2082270 C1 RU 2082270C1 RU 94010717 A RU94010717 A RU 94010717A RU 94010717 A RU94010717 A RU 94010717A RU 2082270 C1 RU2082270 C1 RU 2082270C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- level
- differential
- transformer
- currents
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Protection Of Transformers (AREA)
Abstract
Использование: изобретение относится к релейной защите электроэнергетических систем, в частности к способам выполнения дифференциальной защиты трансформатора, с целью повышения быстродействия разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания в силовом трансформаторе. Сущность изобретения: за счет применения адаптивных фильтров 6-8, позволяющих проводить анализ состава первой полуволны переходных токов, когда еще нет потери информации, связанной с насыщением трансформатора, за время меньшее полупериода промышленной частоты и привлечения дополнительных информационных признаков в спектрах токов. При этом определяют уровни нечетных гармоник и уровни свободных составляющих измеряемых и дифференциальных токов, выделяют максимальные уровни свободной составляющей и нечетных гармоник измеряемых токов и производят пять сравнений уровней с уставками и между собой, при первом - уровень нечетных гармоник дифференциального тока с первой уставкой, при втором - уровень свободной составляющей дифференциального тока со второй уставкой, при третьем - уровень нечетных гармоник с уровнем свободной составляющей дифференциального тока, при четвертом - уровень нечетных гармоник дифференциального тока с максимальным уровнем нечетных гармоник измеряемых токов, при пятом - уровень свободной составляющей дифференциального тока с максимальным уровнем свободной составляющей измеряемых токов и, если при одновременном первом, третьем и четвертом сравнениях первые сравниваемые величины больше вторых сравниваемых величин, констатируют бросок тока намагничивания трансформатора, а если первая сравниваемая величина меньше второй при третьем сравнении, а при втором и пятом сравнениях первая сравниваемая величина больше второй, то констатируют короткое замыкание в трансформаторе. 7 ил.
Description
Изобретение относится к электротехнике, а именно к релейной защите электроэнергетических систем, и может быть использовано для выполнения дифференциальных защит трансформаторов.
Короткие замыкания в защищаемом электрооборудовании сопровождаются переходными процессами. Переходный процесс протекает в трансформаторе и в аномальном режиме броске тока намагничивания, возникающем при включении трансформатора на холостой ход, либо при восстановлении напряжения после отключения внешнего короткого замыкания. В связи с этим необходимо принимать специальные меры для отстройки дифференциальных защит трансформаторов от броска тока намагничивания.
Известен способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания трансформатора с помощью вспомогательного насыщающегося трансформатора тока [1] Способ основан на выявлении апериодической составляющей броска тока намагничивания и блокировки действия дифференциальной защиты на время ее затухания. Однако он не обеспечивает необходимых чувствительности и быстродействия.
Известен времяимпульсный способ разграничения режимов броска тока намагничивания и короткого замыкания [2] Способ осуществляют путем установления различий в формах токов этих режимов, в частности на наличии в броске тока намагничивания токовых пауз, обусловленных насыщением трансформатора. Согласно этому способу сравнивают длительность паузы дифференциального тока на заданном уровне замера с задним временем (уставки из расчета на наихудший случай) в сочетании с блокировкой по второй гармонике тока. В случае превышения длительности токовой паузы заданной уставки идентифицируют бросок намагничивающего тока и блокируют срабатывание защиты. Время срабатывания защиты, выполненной по этом способу, в неблагоприятных условиях превышает два периода промышленной частоты [3]
Наиболее близким к предлагаемому способу разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания трансформатора является способ, при котором измеряют токи трансформатора, формируют дифференциальный ток, выделяют из измеряемых и дифференциального токов с помощью адаптивного фильтра Калмана информационные составляющие токов, а именно, составляющие второй гармоники промышленной частоты, которые используются для формирования управляющего сигнала, блокирующего защиту от броска тока намагничивания [4]
При превышении уровня управляющего сигнала блокировки заданной уставки констатируют бросок намагничивающего тока трансформатора. Адаптивный фильтр Калмана используют с целью повышения точности измерений информационных параметров при отклонении частоты сети от номинальной. Быстродействие этого способа ограничено периодом промышленной частоты, так как вторая гармоника как составная часть спектра формируется лишь с появлением несимметрии положительных и отрицательных полуволн, конкретно начиная с токовой паузы, следующей за первой полуволной.
Наиболее близким к предлагаемому способу разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания трансформатора является способ, при котором измеряют токи трансформатора, формируют дифференциальный ток, выделяют из измеряемых и дифференциального токов с помощью адаптивного фильтра Калмана информационные составляющие токов, а именно, составляющие второй гармоники промышленной частоты, которые используются для формирования управляющего сигнала, блокирующего защиту от броска тока намагничивания [4]
При превышении уровня управляющего сигнала блокировки заданной уставки констатируют бросок намагничивающего тока трансформатора. Адаптивный фильтр Калмана используют с целью повышения точности измерений информационных параметров при отклонении частоты сети от номинальной. Быстродействие этого способа ограничено периодом промышленной частоты, так как вторая гармоника как составная часть спектра формируется лишь с появлением несимметрии положительных и отрицательных полуволн, конкретно начиная с токовой паузы, следующей за первой полуволной.
Цель изобретения повышение быстродействия разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания в силовом трансформаторе.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания трансформатора путем измерения его токов, формирования из них дифференциального тока, выделения информационных составляющих токов с помощью их обработки адаптивными фильтрами, каждый раз настраивают адаптивные фильтры на подавление соответствующего тока, выделяют нечетные гармоники и свободную составляющую каждого тока, определяют уровень нечетных гармоник и уровень свободной составляющей измеряемых токов и производят пять сравнений, полученных в итоге уровней с уставками и между собой: при первом уровень нечетных гармоник дифференциального тока с первой уставкой, при втором уровень свободной составляющей дифференциального тока со второй уставкой, при третьем уровень нечетных гармоник с уровнем свободной составляющей дифференциального тока, при четвертом уровень нечетных гармоник дифференциального тока с максимальным уровнем нечетных гармоник измеряемых токов, при пятом уровень свободной составляющей дифференциального тока с максимальным уровнем свободной составляющей измеряемых токов и, если при одновременном первом, третьем и четвертом сравнениях первые сравниваемые величины больше вторых сравниваемых величин, констатируют бросок тока намагничивания, если же первая сравниваемая величина меньше второй при третьем сравнении, а при втором и пятом сравнениях первая сравниваемая величина больше второй констатируют короткое замыкание в трансформаторе.
Сущность предлагаемого способа разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания заключается в использовании для анализа состава измеряемых и дифференциального токов первой же полуволны тока, когда еще не происходит потери информации, связанной с насыщением измерительного трансформатора тока. Способ основан на таких качественных различиях составов броска тока намагничивания и тока короткого замыкания, которые обусловлены отличием соответствующих физических процессов. Для обнаружения этих отличий используются особые качества нерекурсивных адаптивных фильтров, выражающиеся в способности распознавать за фиксированное и вполне определенное время состав переходного процесса [5] Принцип разграничения режимов основан на высоком содержании в первом же полупериоде сигнала броска тока намагничивания нечетных гармоник.
На фиг. 1 дана функциональная схема устройства, реализующего предлагаемый способ; на фиг. 2 схема адаптивного фильтра; на фиг. 3, фиг. 4 и фиг. 5
соответственно вебер-амперная характеристика силового трансформатора, форма первой полуволны броска тока намагничивания и схема замещения короткого замыкания в трансформаторе; фиг. 6 и фиг. 7 осциллограммы и результаты анализов состава реальных режимов броска тока намагничивания и тока короткого замыкания, подтверждающие теоретические положения и тока короткого замыкания, подтверждающие теоретические положения способа.
соответственно вебер-амперная характеристика силового трансформатора, форма первой полуволны броска тока намагничивания и схема замещения короткого замыкания в трансформаторе; фиг. 6 и фиг. 7 осциллограммы и результаты анализов состава реальных режимов броска тока намагничивания и тока короткого замыкания, подтверждающие теоретические положения и тока короткого замыкания, подтверждающие теоретические положения способа.
На фиг. 1 изображены электрическая система 1, силовой трансформатор 2, по концам которого установлены измерительные трансформаторы тока 3 и 4, сумматор 5, адаптивные фильтры 6-8, селекторы 9-10, сравнивающие элементы 11-15, инвертор 16, элементы И 17-18; на фиг. 2 элементы задержки 19-21, умножители 22-24, сумматор 25, задающий блок 26, генераторы периодического сигнала 27-28, амплитудно-фазовый корректор 29, формирователь уровня периодического сигнала 30, вычитатель 31 и амплитудный детектор 32.
Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания трансформатора реализуется последовательностью операций, иллюстрируемой схемой фиг. 1. Все операции совершаются в дискретном времени l = ent (t/τ) где t непрерывное время, τ 1/fд интервал, а fд - частота дискретизации. В общем случае в составе токов присутствуют периодические установившиеся iy(l) и свободная ic(l) слагаемые
i(l) iy(l) + ic(l),
где
комплексная амплитуда r-й гармоники разложения периодической установившейся слагаемой в дискретный ряд Фурье, f промышленная (основная) частота, k ent(fN/f), fN fд/2 частота Найквиста.
i(l) iy(l) + ic(l),
где
Согласно предлагаемому способу, измеряют с помощью датчиков 3 и 4 токи iизм1(l) и iизм2(l) защищаемого трансформатора 2, включенного в электрическую систему 1. Формируют в сумматоре 5 дифференциальный ток
iд(l) iизм1(l) + iизм2(l).
iд(l) iизм1(l) + iизм2(l).
Анализируют составы измеряемых и дифференциального токов и формируют на выходах адаптивных фильтров 6-8 сигналы, пропорциональные уровням высших нечетных гармоник, установившихся Iн,изм1, Iнд,изм2, Iнд и свободных слагаемых всех токов Iс,изм1, Iс,изм2, Iсд.
Нерекурсивный адаптивный фильтр обладает способностью настраиваться на полное подавление экспоненциально-гармонических сигналов за малое и вполне определенное время, что адекватно способности распознавать их состав [5] Анализ тока с помощью адаптивного фильтра (фиг. 2) сводится к следующей последовательности операций:
1. Настройке нерекурсивного фильтра типа 6-8, реализованного на элементах задержки 19-20, умножителях 22-24 и сумматоре 25 и генераторе периодического сигнала 27. Настройка адаптивного фильтра осуществляется путем подавления его выходного сигнала
где m порядок, а
варьируемые параметры фильтра. Условие настройки среднеквадратический критерий
где n число используемых при настройке фильтра отсчетов тока i(l). Варьируемые при настройке параметры фильтра (1) Ir,
as, 
, вырабатываются задающим блоком 26 как решение системы (в общем случае переопределенной) линейных алгебраических уравнений вытекающей из (1) и (2). Для настройки адаптивного фильтра на подавление экспоненциального сигнала с неизвестными амплитудой и затуханием требуется два отсчета входного тока i(l). Для подавления гармонического сигнала с неизвестными амплитудой и фазой, но заданной частотой также два отсчета тока i(l). В общем случае для подавления сигнала, заданного в экспоненциально-гармоническом базисе функций потребуется столько отсчетов nmin, сколько неизвестных параметров (амплитуд, фаз, затуханий и частот) содержат в сумме отдельные экспоненциально-гармонические составляющие тока i(l). Поэтому частота дискретизации fд преобразования тока в цифровую форму выбирается из условия получения необходимого числа отсчетов за первую полуволну броска тока намагничивания.
1. Настройке нерекурсивного фильтра типа 6-8, реализованного на элементах задержки 19-20, умножителях 22-24 и сумматоре 25 и генераторе периодического сигнала 27. Настройка адаптивного фильтра осуществляется путем подавления его выходного сигнала
где m порядок, а
где n число используемых при настройке фильтра отсчетов тока i(l). Варьируемые при настройке параметры фильтра (1) Ir,
2. Амплитудно-фазовой коррекции гармоник установившейся слагаемой тока в корректоре 2
3. Формированию уровня нечетных гармоник установившейся слагаемой точкой в формирователе уровня периодического сигнала 30
4. Формированию установившейся слагаемой точкой в генераторе периодического сигнала 28 по его спектру
5. Выделению свободной составляющей тока с помощью вычитателя 31
ic(l) i(l) iy(l).
3. Формированию уровня нечетных гармоник установившейся слагаемой точкой в формирователе уровня периодического сигнала 30
4. Формированию установившейся слагаемой точкой в генераторе периодического сигнала 28 по его спектру
5. Выделению свободной составляющей тока с помощью вычитателя 31
ic(l) i(l) iy(l).
6. Определению максимального уровня свободной составляющей тока Ic амплитудным детектором 32.
Нелинейность характеристики намагничивания трансформатора наделяет его способностью генерировать высшие гармоники. У характеристики три специфических участка (фиг. 3): рабочий, где ток намагничивания iμ пренебрежимо мал, и области насыщения, где в окрестности любого значения потокосцепления jx справедлива аппроксимация нечетной функцией в общем случае полиномом [6]
iμ=b1(ψ-ψx)+b3(ψ-ψx)3+b5(ψ-ψx)5+..., (3)
где b1, b3, b5, некоторые константы, определяемые характеристикой намагничивания трансформатора. Под действием синусоидального напряжения потокосцепление изменяется по закону (без учета затухания)
ψ= ψm•sin(ω1t+α)+ψ(0)-ψm•sinα, (4)
где α начальная фаза. Подстановка (4) в (3) при jx= ψ(0)- ψm•sinα доказывает правомерность утверждения: в области насыщения спектр тока намагничивания образован нечетными гармониками
Иначе говоря, каждая отдельно взятая полуволна броска тока намагничивания, в том числе и самая первая (фиг. 4), подчиняется закономерности (5). Иное дело, что процесс броска в целом, протекающий не только в области насыщения, но и на рабочем участке, обладает более сложным спектром, так как наряду с последовательностью полуволн включает в себя и череду пауз. Последнее, однако, не имеет значения для предлагаемого способа, так как он, в отличие от известных, связан с анализом спектра отдельных полуволн тока, а не всего процесса в целом.
iμ=b1(ψ-ψx)+b3(ψ-ψx)3+b5(ψ-ψx)5+..., (3)
где b1, b3, b5, некоторые константы, определяемые характеристикой намагничивания трансформатора. Под действием синусоидального напряжения потокосцепление изменяется по закону (без учета затухания)
ψ= ψm•sin(ω1t+α)+ψ(0)-ψm•sinα, (4)
где α начальная фаза. Подстановка (4) в (3) при jx= ψ(0)- ψm•sinα доказывает правомерность утверждения: в области насыщения спектр тока намагничивания образован нечетными гармониками
Иначе говоря, каждая отдельно взятая полуволна броска тока намагничивания, в том числе и самая первая (фиг. 4), подчиняется закономерности (5). Иное дело, что процесс броска в целом, протекающий не только в области насыщения, но и на рабочем участке, обладает более сложным спектром, так как наряду с последовательностью полуволн включает в себя и череду пауз. Последнее, однако, не имеет значения для предлагаемого способа, так как он, в отличие от известных, связан с анализом спектра отдельных полуволн тока, а не всего процесса в целом.
Если при коротком замыкании в трансформаторе возникает переходный процесс, уровень его свободной составляющей в дифференциальном токе больше, чем в любом из измеряемых токов, что обосновывается схемой замещения короткого замыкания трансформатора (фиг. 5).
Уровни высших нечетных гармоник Iн,изм1 и Iн,изм2 и уровни свободных составляющих Iс,изм1 и Iс,изм2 измеренных токов поступают соответственно на входы селекторов 9 и 10, где осуществляется отбор максимального уровня.
Над полученными величинами проводят пять сравнений с помощью элементов 11-15. Сравнивают: уровень нечетных гармоник дифференциального тока Iнд с первой уставкой δ1 уровень свободной составляющей дифференциального тока Iсд со второй уставкой δ2 уровень нечетных гармоник Iнд с уровнем свободной составляющей дифференциального тока Iсд уровень нечетных гармоник дифференциального тока Iнд с максимальным уровнем нечетных гармоник измеряемых токов Iн,изм1 и Iн,изм2, уровень свободной составляющей дифференциального тока Iсд с максимальным уровнем свободной составляющей измеряемых токов Iн,изм1 и Iс,изм2. По результатам сравнений формируют с помощью логических элементов И 17,18 и инвертора 16 сигналы БТН и КЗ соответствующие режимам работы трансформатора. Если первое, третье и четвертое сравнения одновременно дадут положительный результат (логическую 1), то констатируют бросок тока намагничивания (БТН). А если третье сравнение даст отрицательный, а второе и пятое положительный результат, то фиксируют короткое замыкание в трансформаторе. Уставки δ1 и δ2 выбирают из эмпирических соображений, исходя из соображений обеспечения необходимой чувствительности способа.
Таким образом применение адаптивных фильтров, позволяющих проводить анализ состава переходных токов за время меньшее полупериода промышленной частоты, и привлечение дополнительных информационных признаков в спектрах наблюдаемых токов позволяет сократить время идентификации режима работы трансформатора по сравнению с известными способами. В подтверждение этого на фиг. 6а и 7а приведены реальные осциллограммы броска тока намагничивания и тока короткого замыкания силового трансформатора, снятые с частотой дискретизации 3000 Гц, на фиг. 6б и 7б результаты анализа первого полупериода промышленной частоты с помощью адаптивных фильтров по 20 выборкам. Первая полуволна броска тока намагничивания состоит из двух (первой и третьей) гармоник (кривые а и б фиг. 6б) установившейся составляющей и не содержит свободной составляющей. Амплитуды гармоник 7,640 А и 2,221 А соответственно. В состав же первой полуволны тока короткого замыкания (фиг. 7б) помимо первой (основной) гармоники установившейся слагаемой с амплитудой 3,470 А (кривая а) входит и затухающая экспонента свободной составляющей тока (кривая б). Ее амплитуда 1,859 А.
Таким образом, применение предлагаемого способа разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания позволяет распознать режим работы трансформатора за время, меньшее полупериода промышленной частоты, что недостижимо в известных способах.
Claims (1)
- Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания трансформатора путем измерения его токов, формирования дифференциального тока, выделения информационных составляющих измеряемого и дифференциального токов с помощью обработки токов адаптивными фильтрами и сравнения их между собой, отличающийся тем, что используют нерекурсивные адаптивные фильтры, которые настраивают каждый раз на подавление соответствующего тока, выделяют нечетные гармоники и свободную составляющую каждого тока, определяют уровень нечетных гармоник и уровень свободной составляющей дифференциального тока, определяют максимальный уровень свободной составляющей и максимальный уровень нечетных гармоник измеряемых токов, производят пять сравнений уровней с уставками и между собой, при первом - уровень нечетных гармоник дифференциального тока с первой уставкой, при втором уровень свободной составляющей дифференциального тока с второй уставкой, при третьем уровень нечетных гармоник с уровнем свободной составляющей дифференциального тока, при четвертом уровень нечетных гармоник дифференциального тока с максимальным уровнем нечетных гармоник измеряемых токов, при пятом уровень свободной составляющей дифференциального тока с максимальным уровнем свободной составляющей измеряемых токов и, если при одновременном первом, третьем и четвертом сравнениях первые сравниваемые величины больше вторых сравниваемых величин, констатируют бросок тока намагничивания трансформатора, а если первая сравниваемая величина меньше второй при третьем сравнении, а при втором и пятом сравнениях первая сравнительная величина больше второй, то констатируют короткое замыкание в трансформаторе.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94010717A RU2082270C1 (ru) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94010717A RU2082270C1 (ru) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94010717A RU94010717A (ru) | 1995-12-27 |
| RU2082270C1 true RU2082270C1 (ru) | 1997-06-20 |
Family
ID=20154038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94010717A RU2082270C1 (ru) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2082270C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2648991C1 (ru) * | 2017-01-23 | 2018-03-29 | Общество с ограниченной ответственностью "Релематика" | Способ восстановления тока при насыщении трансформатора |
| RU2792285C1 (ru) * | 2022-01-27 | 2023-03-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Релематика" | Способ защиты линии электропередачи при броске тока намагничивания силового трансформатора |
-
1994
- 1994-03-25 RU RU94010717A patent/RU2082270C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Федосеев А.М., Федосеев М.А. Релейная защита электроэнергетических систем: Учеб. для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1992, с. 435 - 448. 2. Дмитренко А.М. Дифференциальная защита трансформаторов и автотрансформаторов. - Электричество, 1975, N 2, с. 1 - 9. 3. Дмитренко А.М., Линт М.Г. Влияние переходных процессов на быстродействие дифференциальной защиты ДЗТ-21. - Электрические станции, 1982, с. 53 - 57. 4. Girgis A.A., Hart D., Chang W. An adaptive scheme for digital protection of power transformers // IEEE Trans. Power Deliv, 1992, 7, N 2, p. 546 - 599. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2648991C1 (ru) * | 2017-01-23 | 2018-03-29 | Общество с ограниченной ответственностью "Релематика" | Способ восстановления тока при насыщении трансформатора |
| RU2792285C1 (ru) * | 2022-01-27 | 2023-03-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Релематика" | Способ защиты линии электропередачи при броске тока намагничивания силового трансформатора |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5567994A (en) | Active harmonic filter with time domain analysis | |
| Lobos et al. | Real-time determination of power system frequency | |
| CA2106357A1 (en) | Method for implementing selectable protective relay functions | |
| Wang | Frequency responses of phasor-based microprocessor relaying algorithms | |
| KR830000301B1 (ko) | 보호 계전 장치 | |
| MXPA04011988A (es) | Elemento instantaneo de sobrecorriente para corriente pesadamente saturada en un sistema de energia. | |
| KR101952063B1 (ko) | 누설 전류 검출 장치 | |
| US4560922A (en) | Method for determining the direction of the origin of a disturbance affecting an element of an electrical energy transfer network | |
| FI86782B (fi) | Digitalt impedansrelae. | |
| KR101217440B1 (ko) | 과전류 계전기 | |
| RU2082270C1 (ru) | Способ разграничения броска тока намагничивания и тока короткого замыкания | |
| Lázaro et al. | Selective estimation of harmonic components in noisy electrical signals for protective relaying purposes | |
| RU2589716C1 (ru) | Способ отстройки от бросков тока намагничивания при включении под напряжение для дифференциальной защиты трансформатора | |
| US4409636A (en) | Device for detecting faulty phases in a multi-phase electrical network | |
| Kennedy et al. | Variable digital filter response time in a digital distance relay | |
| US11355919B2 (en) | Current differential relay apparatus | |
| de Carvalho et al. | A PID SRF‐PLL based algorithm for positive‐sequence synchrophasor measurements | |
| US4947109A (en) | Detector of quantity of electricity | |
| Buryanina et al. | High-speed relay equipment protection | |
| JP2823423B2 (ja) | 交流電流中の非対称成分による直流電流の測定装置 | |
| JPH07318590A (ja) | 周期信号の妨害成分を除去するための方法及び装置、並びに電子静電容量変圧器への応用 | |
| US20210006059A1 (en) | Protection relay | |
| Nedeljkovic et al. | Synchronization to the network without voltage zero-cross detection | |
| GB2593052A (en) | Overcurrent relay Device | |
| Vaytelenok | Modeling and Analysis of Operation of the Symmetrical Components Digital Filters |