RU2082149C1 - Method of wear testing of materials - Google Patents
Method of wear testing of materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2082149C1 RU2082149C1 SU5047749A RU2082149C1 RU 2082149 C1 RU2082149 C1 RU 2082149C1 SU 5047749 A SU5047749 A SU 5047749A RU 2082149 C1 RU2082149 C1 RU 2082149C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wear
- sample
- friction
- countersample
- materials
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области определения свойств материалов, а именно к способам определения износостойкости в процессе трения скольжения по принципу скольжения вращающегося вала по неподвижной колодке. The invention relates to the field of determining the properties of materials, and in particular to methods for determining wear resistance in the process of sliding friction according to the principle of sliding of a rotating shaft on a fixed block.
Известно несколько способов определения износостойкости материалов, основанных на скольжении вала на колодке, различающихся формой и размерами вала и колодки, материалами, способами измерения результатов изнашивания, режимами испытания, способами отвода продуктов изнашивания и зоны контакта, способами расчета износостойкости и др. [1, 2]
Классический способ определения износостойкости измерение линейного или весового износа хорошо приработанной к валу колодки, площадь контакта которой можно считать неизменной в ходе испытания. Износ в этом способе измеряется по изменению диаметра вала и толщины колодки или по потере их веса за определенное число оборотов вала при постоянной нагрузке.There are several methods for determining the wear resistance of materials based on the sliding of the shaft on the block, differing in the shape and size of the shaft and the block, materials, methods for measuring the wear results, test modes, ways of removing wear products and the contact zone, methods for calculating wear resistance, etc. [1, 2 ]
The classic way to determine the wear resistance is the measurement of linear or weight wear well-developed to the shaft of the block, the contact area of which can be considered unchanged during the test. Depreciation in this method is measured by a change in the shaft diameter and thickness of the block or by the loss of their weight for a certain number of shaft revolutions at constant load.
Разновидностью способов замера линейного износа является метод искусственных баз, при котором на поверхности трения высверливаются или выдавливаются углубления, относительно дна которых измеряется изменение толщины колодки или диаметра вала. A variety of methods for measuring linear wear is the method of artificial bases, in which depressions are drilled or squeezed out on the friction surface, relative to the bottom of which the change in the thickness of the shoe or shaft diameter is measured.
Известны способы, позволяющие ускорить процесс испытания и упростить измерение величины износа. В этих способах площадь контакта непрерывно изменяется в ходе испытания. Увеличение производительности достигается за счет того, что измеряется не глубина изношенного слоя, а размеры площадки контакта, скорость изменения которых, благодаря конструктивным особенностям образцов, значительно выше. Так, например, в способе Конвисарова Д.В. [2] измеряются размеры эллиптической лунки износа, оставляемой вращающимся цилиндром на неподвижном втором цилиндре, ось которого перпендикулярна первому. Рассчитать объем изношенного материала в этом способе весьма сложно, поэтому для сравнения материалов по износостойкости используется площадь проекции лунки износа: 
Из известных способов испытания материалов на износостойкость при трении скольжения вала по колодке наиболее близким по технической сущности является способ Жаннена, реализованный в машинах Шкода-Савина и Шпинделя. В этом способе вращающийся эталонный диск скользит по плоскому образцу, оставляя на его поверхности лунку износа в форме цилиндрического сегмента. В машине Шкода-Савина эталонный диск имеет диаметр 5-10 мм и выполнен из твердого сплава. В машине Шпинделя диск сделан из мягкой стали, но его диаметр увеличен до 300 мм, чтобы снизить влияние его износа. За меру износа в этом способе Шпинделем предложено принимать площадь лунки износа, образованной после заданного числа циклов при постоянной нагрузке [3]
где l длина хорды лунки износа;
D диаметр диска.Of the known methods for testing materials for wear resistance during friction of a shaft sliding over a block, the closest in technical essence is the Jeannen method, implemented in Skoda-Savin and Spindle machines. In this method, a rotating reference disk slides along a flat sample, leaving a wear hole in the form of a cylindrical segment on its surface. In the Skoda-Savin machine, the reference disc has a diameter of 5-10 mm and is made of hard alloy. In the Spindle machine, the disc is made of mild steel, but its diameter is increased to 300 mm to reduce the effect of its wear. As a measure of wear in this method, the Spindle proposed to take the area of the wear hole formed after a given number of cycles at constant load [3]
where l is the length of the chord of the wear hole;
D is the diameter of the disk.
Износостойкость определяется как число оборотов или путь трения, необходимые для создания лунки единичной площади. Wear resistance is defined as the number of revolutions or friction path required to create a unit area well.
С позиции современных представлений о трении-изнашивании эта величина не только не является износостойкостью, но непригодна даже для сравнительной оценки материалов в качестве технологической пробы, поскольку за время испытания этим способом давление обычно изменяется настолько, что происходит смена механизмов изнашивания, сопровождающаяся резким изменением коэффициента трения и скорости изнашивания. Это является основным недостатком способа-прототипа, из которого как следствие вытекает невозможность сравнения износостойкости, определенной на разных машинах этим способом (например, на машине Шкода-Савина с машиной Шпинделя или Эриксен-317). С позиции современной трибологии износостойкость должна определяться для каждой конкретной пары трения, изготовленной из реальных эксплуатационных материалов при конкретных условиях испытания (температура, давление, окружающая среда, скорость скольжения), а не только по отношению к эталонным дискам. From the point of view of modern concepts of friction-wear, this value is not only not wear-resistant, but unsuitable even for a comparative assessment of materials as a technological sample, since during the test using this method the pressure usually changes so much that the wear mechanisms change, accompanied by a sharp change in the coefficient of friction and wear rates. This is the main disadvantage of the prototype method, from which it follows that it is impossible to compare the wear resistance determined on different machines in this way (for example, on a Skoda-Savin machine with a Spindle or Ericksen-317 machine). From the standpoint of modern tribology, wear resistance should be determined for each specific friction pair made of real operational materials under specific test conditions (temperature, pressure, environment, sliding speed), and not only with respect to reference disks.
Целью изобретения является унифицирование определения износостойкости материалов при испытаниях с изменяющейся площадью контакта, создание единой методики расчета износостойкости, обеспечение высокой производительности способа, возможности использования для производства испытаний универсальных машин трения-изнашивания, а также получения новых ценных трибологических характеристик материалов. The aim of the invention is to unify the determination of the wear resistance of materials during tests with a changing contact area, to create a single methodology for calculating the wear resistance, to ensure high productivity of the method, the possibility of using universal friction-wear machines for testing, and also to obtain new valuable tribological characteristics of materials.
Указанная цель достигается тем, что в предлагаемом способе размеры цилиндрического образца (колодки) и контробразцов (ролика) ничем не лимитируются и выбираются в зависимости от имеющегося испытательного оборудования, материалов и условий испытания. Ролик и колодка изготавливаются из реальных материалов пары трения, используемых в эксплуатации. Колодка может быть плоской, вогнутой или выпуклой при условии, что в исходный момент имеет место только одно пятно контакта. Время испытания и нагрузка выбираются такими, чтобы износом ролика за это время можно было пренебречь. This goal is achieved by the fact that in the proposed method, the dimensions of the cylindrical sample (pads) and counter samples (roller) are not limited by anything and are selected depending on the available test equipment, materials and test conditions. The roller and block are made of real materials of a friction pair used in operation. The block may be flat, concave or convex, provided that at the initial moment only one contact spot takes place. The test time and load are selected so that the wear of the roller during this time can be neglected.
Исходными данными для расчета износостойкости является зависимость высоты или длины хорды лунки износа от пути трения или числа оборотов ролика, полученная путем непрерывного или дискретного их измерения. The initial data for calculating the wear resistance is the dependence of the height or length of the chord of the wear hole on the friction path or the number of revolutions of the roller, obtained by continuous or discrete measurement thereof.
По определению износостойкость материала оценивается величиной, обратной скорости изнашивания, которая равна объему материала, потерянному телом в результате износа с единицы поверхности трения за единицу пройденного пути трения: 
где W объем изношенного материала; S площадь поверхности трения; L - путь трения. Отношение мгновенного приращения изношенного объема к текущей площади поверхности трения dW/S есть приращение высоты лунки износа
или
следовательно,
где l длина хорды лунки износа; R0 и Rk радиусы образца и контробразца; N число оборотов контробразца.By definition, the wear resistance of the material is estimated by the reciprocal of the wear rate, which is equal to the volume of material lost by the body as a result of wear from a unit of friction surface per unit of friction path traveled:
where W is the volume of worn material; S friction surface area; L is the friction path. The ratio of the instantaneous increment of the worn volume to the current friction surface area dW / S is the increment of the wear hole height
or
hence,
where l is the length of the chord of the wear hole; R 0 and R k are the radii of the sample and counter sample; N is the number of revolutions of the counter-sample.
В формуле предполагается, что радиус выпуклой поверхности положительный, вогнутой отрицательный, плоский равен бесконечности. The formula assumes that the radius of the convex surface is positive, concave negative, flat equal to infinity.
Основной задачей исследования износостойкости материала, является получение зависимости износостойкости от давления, температуры и других параметров, причем одной из наиболее важных характеристик является зависимость износостойкости от давления. Предлагаемый способ позволяет существенно упростить получение этой зависимости. Давление в контакте рассчитывается как отношение нагрузки к площади проекции лунки:
После расчета I и q по формулам (3) и (4) строится зависимость I f(q).The main task of studying the wear resistance of a material is to obtain the dependence of wear resistance on pressure, temperature and other parameters, and one of the most important characteristics is the dependence of wear resistance on pressure. The proposed method can significantly simplify the receipt of this dependence. The contact pressure is calculated as the ratio of the load to the projection area of the hole:
After calculating I and q using formulas (3) and (4), the dependence I f (q) is constructed.
По сравнению со способами-аналогами предлагаемый способ позволяет ускорить получение этой зависимости в 100-1000 раз. Compared with similar methods, the proposed method allows to accelerate the receipt of this dependence by 100-1000 times.
Как известно [2, 4] при смене механизмов изнашивания, например при переходе от преимущественно окислительного к преимущественно малоцикловой усталости или от механизма малоцикловой усталости к износу при заедании, происходит резкий скачок скорости изнашивания. Давление смены механизма изнашивания при заданных других внешних условиях является также фундаментальной характеристикой пары трения. Используя зависимость скорости изнашивания от давления в контакте, легко определить критическое давление перехода от одного механизма изнашивания к другому. As is known [2, 4], when the wear mechanisms change, for example, when moving from a predominantly oxidative to a predominantly low-cycle fatigue or from a low-cycle fatigue mechanism to wear upon seizing, a sharp jump in the wear rate occurs. The change pressure of the wear mechanism under given other external conditions is also a fundamental characteristic of a friction pair. Using the dependence of the wear rate on the pressure in the contact, it is easy to determine the critical pressure of the transition from one wear mechanism to another.
Таким образом, предлагаемый способ, обладая указанными ограничительными признаками позволяет упростить, ускорить и сократить трудоемкость испытаний, включая изготовление образцов. Благодаря указанным отличительным признакам приобретает универсальность, позволяет получать новые ценные триботехнические характеристики материалов, в том числе такие характеристики, которые известными способами часто невозможно получить. Thus, the proposed method, having the specified limiting features allows us to simplify, speed up and reduce the complexity of the tests, including the manufacture of samples. Thanks to these distinguishing features, it gains versatility, allows to obtain new valuable tribological characteristics of materials, including such characteristics that are often impossible to obtain by known methods.
В известных способах-аналогах (см. источники, указанные выше) способы измерения износа неуниверсальны, пригодны лишь для образцов определенной формы. В способах Шпинделя и Шкоды-Савина нет возможности проводить испытания с реальными материалами контртела. Испытания с использованием весового или линейного износа очень длительны и трудоемки. In the known methods-analogues (see sources indicated above), the methods of measuring wear are non-universal, suitable only for samples of a certain shape. In the Spindle and Skoda-Savin methods, it is not possible to test with real counterbody materials. Tests using weight or linear wear are very long and laborious.
Новизна предлагаемого способа, характеризуемая его отличительными признаками, состоит в новой методике расчета характеристик износостойкости, благодаря чему появилась возможность использовать для испытания как плоские, так и цилиндрические выпуклые и вогнутые образцы. Поэтому, с одной стороны, возможности нового способа лунок чрезвычайно расширились, по сравнению с известными, в сторону разнообразия образцов. С другой стороны, новый способ испытания и расчета позволяет использовать стандартные образцы и оборудование, что значительно упрощает его внедрение и применение. Особенно большие преимущества предлагаемый способ обеспечивает при проведении испытания со смазкой на вогнутых образцах в области сверхмалых скоростей изнашивания. В настоящее время такие испытания проводят по схеме ролик-колодка, причем из-за чрезвычайно малого объема изношенного материала износ определяют методом искусственной базы замера (по отношению к дну засверловки или отпечатка индентора) и даже с помощью радиоактивных изотопов. Эти способы чрезвычайно трудоемки и требуют владения ювелирной техникой эксперимента. В ряде случаев искусственные базы замера вносят нарушение в гидродинамику образца. Кроме того, из-за требования тщательной приработки образцов (плотного прилегания поверхностей трения) способ иногда становится практически неосуществим, поскольку требует очень большого времени на приработку (десятки и сотни часов). В предлагаемом способе период приработки полностью отсутствует. Возможность изменения сверхмалых скоростей износа и хорошее прилегание поверхностей трения обеспечивается тем, что диаметр колодки делается чуть большим чем диаметр ролика, благодаря чему даже при небольшом износе на колодке образуется лунка большой длины, хорошо прилегающая у валу. Поскольку лунка делается в процессе испытания, высококачественная приработка обеспечивается автоматически. За одно испытание определяется скорость изнашивания в целом диапазоне давлений, т.е. одной кратковременное испытание заменяет целую серию длительных, тем самым увеличивая производительностью сотни и тысячи раз. The novelty of the proposed method, characterized by its distinguishing features, consists in a new methodology for calculating the characteristics of wear resistance, making it possible to use both flat and cylindrical convex and concave samples for testing. Therefore, on the one hand, the possibilities of the new method of holes have greatly expanded, compared with the known ones, in the direction of the diversity of samples. On the other hand, a new method of testing and calculation allows the use of standard samples and equipment, which greatly simplifies its implementation and application. Especially great advantages of the proposed method provides when testing with lubricant on concave samples in the region of ultra-low wear rates. Currently, such tests are carried out according to the roller-block scheme, and due to the extremely small amount of worn material, wear is determined by the method of artificial measurement base (with respect to the bottom of the drill or indenter print) and even with the help of radioactive isotopes. These methods are extremely time-consuming and require the possession of jewelry experiment technique. In some cases, artificial measurement bases introduce a violation in the hydrodynamics of the sample. In addition, due to the requirement of careful running-in of samples (tight fit of the friction surfaces), the method sometimes becomes practically impossible, since it requires a very long run-in time (tens and hundreds of hours). In the proposed method, the running-in period is completely absent. The possibility of changing ultra-low wear rates and a good fit of the friction surfaces is ensured by the fact that the diameter of the block is slightly larger than the diameter of the roller, so that even with slight wear on the block, a long hole is formed that fits well against the shaft. Since the hole is made during the test, high-quality running-in is provided automatically. In one test, the wear rate is determined over the whole pressure range, i.e. one short-term test replaces a series of long-term, thereby increasing productivity hundreds and thousands of times.
Указанными свойствами не обладает ни один из известных способов. Следовательно, предлагаемое техническое решение обладает существенным отличием. None of the known methods possesses the indicated properties. Therefore, the proposed technical solution has a significant difference.
Предлагаемый способ осуществляется следующим образом. The proposed method is as follows.
Пример 1. На фиг. 1 показаны лунки на поверхности катания железнодорожного колеса. Поперечный темплет колеса (0,62% углерода, твердость 300 НВ) закрепляли на верхнем, застопоренном валу машины СМТ-1. Темплет испытывали в паре с роликом из рельсовой стали (0,72% углерода, твердость 380 НВ) диаметром 40 мм, шириной 6 мм при нагрузке 600 Н, скорости вращения ролика 100 об/мин. Поверхности трения обезжиривали. Через 10, 20, 50, 100, 200, 300, 400, 500 оборотов испытание останавливали, верхний вал откидывали и замеряли длину лунки износа на темплете и диаметр ролика. Замеры показали, что диаметр ролика сначала несколько увеличивался (на величину изменения шероховатости 0,10 мм), а затем возвращался к исходному. Изменения длины хорды лунки и объема износа от пути трения представлены на фиг. 2, кривые 1 и 2. Зависимость скорости изнашивания от давления представлена на фиг. 3, кривая 1. График зависимости скорости изнашивания от числа оборотов построен в соответствии с формулами (3) и (4). На основании полученных графиков определяли критическое давление смены механизма изнашивания: qk 7 H/мм2.Example 1. In FIG. 1 shows the holes on the tread surface of a railway wheel. The transverse wheel template (0.62% carbon, hardness 300 HB) was fixed on the upper, locked shaft of the SMT-1 machine. The template was tested together with a rail steel roller (0.72% carbon, hardness 380 HB) with a diameter of 40 mm, a width of 6 mm at a load of 600 N, and a roller rotation speed of 100 rpm. The friction surfaces were degreased. After 10, 20, 50, 100, 200, 300, 400, 500 revolutions, the test was stopped, the upper shaft was tilted, and the length of the wear hole on the template and the diameter of the roller were measured. Measurements showed that the diameter of the roller first increased slightly (by the magnitude of the change in roughness 0.10 mm), and then returned to the original. Changes in the length of the chord of the well and the amount of wear from the friction path are shown in FIG. 2, curves 1 and 2. The dependence of the wear rate on pressure is shown in FIG. 3,
Пример 2. Испытывали тот же темплет (радиус 450 мм) в паре с диском из малоуглеродистой стали (углерод 0,2% твердость 100 HB) диаметром 300 мм толщиной 2,5 мм. Испытание проводили на машине Шпинделя. Нагрузка 140 H, скорость вращения диска 10 об/мин. На темплете сделали 7 лунок с продолжительность испытания 15, 30, 60, 120, 180, 240, 300 с. Зависимости длины хорды лунки и объема износа от пути трения представлены на фиг. 2, кривые 3 и 4. Зависимость скорости изнашивания от давления дана на фиг. 3, кривая 2. Для этих условий испытания критическое давление смены механизма изнашивания qk 3 H/мм2.Example 2. The same template (radius 450 mm) was tested paired with a mild steel disk (carbon 0.2% hardness 100 HB) with a diameter of 300 mm and a thickness of 2.5 mm. The test was carried out on a Spindle machine. Load 140 H,
Пример 3. Испытывали вогнутый вкладыш подшипника из антифрикционного сплава (алюминий 79% олово 20% меди 1% твердость 29 HB) с внутренним радиусом 40 мм, шириной 10 мм в паре с роликом из нормализованной стали 45 диаметром 30 мм, толщиной 10 мм. Испытание проводили на машине СМЦ-2. Перед испытанием поверхности полировали. Испытательная среда машинное масло М14, нагрузка 1000 H, скорость вращения ролика 300 об/мин. Длину лунки замеряли через 250, 500, 1000, 3000, 10000, 30000, 40000 оборотов. Зависимость длины лунки и объема износа от числа оборотов представлена на фиг. 4, зависимость скорости изнашивания от давления на фиг. 5. В ходе испытаний имела место смена трех физических механизмов изнашивания: при давлениях выше 55 МПа наблюдалось пластическое выдавливание материала колодки; при давлениях 33-45 МПа износ при граничном трении; при давлениях менее 32 МПа износ при чисто жидкостном трении. Критические давления qk перехода от пластического выдавливания к граничному трению 53-55 Мпа; от граничного трения к жидкостному 32-33 Мпа.Example 3. A concave liner of an antifriction bearing bearing (aluminum 79
Источники информации
1. Золотаревский В.С. Механические свойства металлов, М. Металлургия, с. 350.Sources of information
1. Zolotarevsky V.S. Mechanical properties of metals, M. Metallurgy, p. 350.
2. Конвисаров Д.В. Износ металлов, М.-Л. ОНТИ, 1938, с. 304. 2. Konvisarov D.V. Depreciation of metals, M.-L. ONTI, 1938, p. 304.
3. Патент Германии N 416880 от 28.10.1922, кл 42 К 38-01. 3. German patent N 416880 from 10.28.1922, CL 42 K 38-01.
4. Костецкий Б.И. Износостойкость материалов, М. Машиностроение, 1980, с. 52. 4. Kostetskiy B.I. Wear resistance of materials, M. Mechanical Engineering, 1980, p. 52.
Claims (1)
где L путь трения;
N скорость вращения образца;
l длина хорды лунки износа в направлении вращения,
от давления в контакте образец-контробразец, определяемого по соотношению q=P/S, где S площадь лунки износа,
по которой определяют критические давления перехода от одного вида изнашивания к другому.The method of testing the materials for wear resistance, which consists in compressing a sample of material to a counter sample with a constant force P, bring the counter sample into rotation at a constant speed, determine the geometric parameters of the wear hole of the sample, which judge the wear resistance of the material, characterized in that the sample and kontrobrazets operate cylindrical shape of the friction material with the operational pair of cylinder radii ratio satisfying the condition R o> R k, wherein R o sample range, R range to cont Samples were install kontrobrazets sample and so that their axes are parallel to determine the dependence of the wear rate calculated according to the relation
where L is the friction path;
N is the rotation speed of the sample;
l the length of the chord of the wear hole in the direction of rotation,
the pressure in the contact sample-sample, determined by the ratio q = P / S, where S is the area of the wear hole,
which determine the critical pressure of the transition from one type of wear to another.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5047749 RU2082149C1 (en) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | Method of wear testing of materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5047749 RU2082149C1 (en) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | Method of wear testing of materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2082149C1 true RU2082149C1 (en) | 1997-06-20 |
Family
ID=21607024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5047749 RU2082149C1 (en) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | Method of wear testing of materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2082149C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461811C1 (en) * | 2011-04-25 | 2012-09-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Челябинская государственная агроинженерная академия" | Device to define friction factor of materials |
| RU2566375C1 (en) * | 2014-05-21 | 2015-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "АГНИ-К" | Method of wear resistance test at rigid type of wear (100% slipping) of sample material in dry friction conditions |
-
1992
- 1992-05-21 RU SU5047749 patent/RU2082149C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Золотарский В.С. Механические свойства металлов. - М.: Металлургия, 1983, с. 350. 2. Конвисаров Д.В. Износ металлов. - М.: ОНТИ, 1938, с.394. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461811C1 (en) * | 2011-04-25 | 2012-09-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Челябинская государственная агроинженерная академия" | Device to define friction factor of materials |
| RU2566375C1 (en) * | 2014-05-21 | 2015-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "АГНИ-К" | Method of wear resistance test at rigid type of wear (100% slipping) of sample material in dry friction conditions |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Dykha et al. | Prediction the wear of sliding bearings | |
| Mehta et al. | Investigation of wear properties of magnesium and aluminum alloys for automotive applications | |
| Dykha et al. | Calculation-experimental modeling of wear of cylindrical sliding bearings | |
| Kim et al. | Dissipated energy and fretting damage in CoCrAlY-MoS2 coatings | |
| Shirong et al. | Fractal prediction models of sliding wear during the running-in process | |
| Horng et al. | The contact characteristics of rough surfaces in line contact during running-in process | |
| Pawlus et al. | Abrasive wear resistance of textured steel rings | |
| Zhang et al. | Combined effect of boundary layer formation and surface smoothing on friction and wear rate of lubricated point contacts during normal running-in processes | |
| Menezes et al. | Effect of surface roughness parameters and surface texture on friction and transfer layer formation in tin–steel tribo-system | |
| Bayer | Prediction of wear in a sliding system | |
| RU2082149C1 (en) | Method of wear testing of materials | |
| Chowdhury et al. | An analysis of changes in surface topography during running-in of plain bearings | |
| Childs et al. | Boundary-lubricated wear of cast irons to simulate automotive piston ring wear rates | |
| Andersson et al. | Determination of wear volumes by chromatic confocal measurements during twin-disc tests with cast iron and steel | |
| Sugimura et al. | Characterization of topographical changes during lubricated wear | |
| Kuo et al. | A study on lubrication mechanism and wear scar in sliding circular contacts | |
| Torrance | Using profilometry for the quantitative assessment of tribological function: PC-based software for friction and wear prediction | |
| Roper et al. | Review and evaluation of lubricated wear in simulated valve train contact conditions | |
| Stickel et al. | The influence of topography on the specific dissipated friction power in ultra-mild sliding wear: Experiment and simulation | |
| Burwell et al. | Effects of surface finish | |
| Menezes et al. | Influence of tilt angle of plate on friction and transfer layer—A study of aluminium pin sliding against steel plate | |
| Naylor | Paper 15: Cams and Friction Drives | |
| Voitik | Realizing bench test solutions to field tribology problems by utilizing tribological aspect numbers | |
| Horng et al. | Effect of surface roughness on steel roller scuffing | |
| Zhou et al. | Prediction model of fractal dimensions in steady state through a multi-stage running in of Sn11Sb6Cu and AISI 1045 steel |