RU2082119C1 - Fiber-optical multiplexer which measures temperature - Google Patents
Fiber-optical multiplexer which measures temperature Download PDFInfo
- Publication number
- RU2082119C1 RU2082119C1 RU9494018448A RU94018448A RU2082119C1 RU 2082119 C1 RU2082119 C1 RU 2082119C1 RU 9494018448 A RU9494018448 A RU 9494018448A RU 94018448 A RU94018448 A RU 94018448A RU 2082119 C1 RU2082119 C1 RU 2082119C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fiber
- resonator
- temperature
- resonators
- measuring
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к волоконно-оптическим преобразователям, регистрирующим изменение фазы электромагнитной волны, распространяющейся по оптическому каналу, от температуры. The invention relates to fiber-optic converters that detect the phase change of an electromagnetic wave propagating through an optical channel from temperature.
Распространенная конструкция преобразователя этого типа (датчиков) представляет собой двухплечевое волоконно-оптическое (по типу интерферометра Маха-Цандера) устройство, регистрирующее изменение фазы интерферометрическим методом при наложении сигналов измерительного и опорного каналов. A common design of this type of transducer (sensors) is a two-arm fiber-optic (like Mach-Zander interferometer) device that records the phase change by the interferometric method when superimposed signals of the measuring and reference channels.
К недостаткам датчиков этого типа относятся зависимость выходного сигнала от нестабильности источника излучения, дрейф чувствительности фотоприемника и параметров волоконно-оптического тракта, а также избыточная длина волоконного световода, обусловленная наличием измерительного и опорного каналов, оптически связанных между собой с помощью соединителя [1]
Упростить конструкцию датчика и улучшить его характеристики стало возможным, благодаря разработке технологии изготовления световодов со встроенными в световод полупрозрачными отражателями и применению интерфорометра Фабри-Перо. Из таких устройств наиболее близким к данному изобретению по технической сущности и достигаемому результату является волоконно-оптический интерференционный датчик температуры (ВОИДТ).The disadvantages of this type of sensors include the dependence of the output signal on the instability of the radiation source, the sensitivity drift of the photodetector and the parameters of the fiber optic path, as well as the excess length of the fiber, due to the presence of the measuring and reference channels, optically coupled using a connector [1]
It became possible to simplify the design of the sensor and improve its characteristics due to the development of the technology for manufacturing optical fibers with translucent reflectors integrated in the optical fiber and the use of a Fabry-Perot interferometer. Of these devices, the closest to this invention in technical essence and the achieved result is a fiber-optic interference temperature sensor (VOIDT).
Чувствительным элементом ВОИДТ является резонатор Фабри-Перо, образованный отрезком одномодового световода между двумя полупрозрачными отражателями из слоев, встроенных в световод. При этом длина резонатора, которая определяет чувствительность и область измеряемых температур в пределах одной интерференционной полосы, практически может быть любой. The sensitive element of the VOIDT is the Fabry-Perot resonator, formed by a segment of a single-mode fiber between two translucent reflectors from layers embedded in the fiber. In this case, the cavity length, which determines the sensitivity and the range of measured temperatures within the same interference band, can be practically any.
Как известно, коэффициенты отражения R и пропускания Т когерентного света, распространяющегося по световоду, зависят от набега фазы Φ в резонаторе и описываются соотношениями:
где r коэффициент отражения от полупрозрачного отражателя (r≈2%).As is known, the reflection coefficients R and the transmittances T of coherent light propagating through the fiber depend on the phase incursion Φ in the cavity and are described by the relations:
where r is the reflection coefficient from the translucent reflector (r≈2%).
Изменение температуры волоконного резонатора приводит к изменению v что в свою очередь вызывает изменение интенсивности отраженного от резонатора излучения, фиксируемого с помощью фотоприемника. A change in the temperature of the fiber resonator leads to a change in v, which in turn causes a change in the intensity of the radiation reflected from the resonator, which is detected by a photodetector.
Датчику температуры с резонатором Фабри-Перо присущи все недостатки, характерные для волоконно-оптических датчиков, построенных на базе Маха-Цандера, за исключением того, что в нем отсутствуют опорный канал и соединитель. A temperature sensor with a Fabry-Perot resonator has all the drawbacks characteristic of fiber-optic sensors built on the basis of the Mach-Zander, except that it does not have a reference channel and a connector.
Задача, решаемая данным изобретением, заключается в разработке высокостабильной волоконно-оптической мультиплексной системы измерения температуры с высокой чувствительностью, в которой компенсируется нестабильность источника излучения, дрейф чувствительности фотоприемника и параметров волоконно-оптического тракта, что повышает точность измерения при упрощении конструкции и существенном расширении функциональных возможностей системы. The problem solved by this invention is to develop a highly stable fiber-optic multiplex temperature measurement system with high sensitivity, which compensates for the instability of the radiation source, the sensitivity drift of the photodetector and the parameters of the fiber optic path, which increases the measurement accuracy while simplifying the design and significantly expanding the functionality system.
Указанный технический результат достигается следующим образом. The specified technical result is achieved as follows.
Для компенсации нестабильности мощности излучения источника в волоконно-оптическом тракте в произвольной точке C дополнительно к интерферометру Фабри-Перо размещается полупрозрачный отражатель, направляющий часть мощности излучения источника к фотоприемнику. To compensate for the instability of the radiation power of the source in the fiber optic path at an arbitrary point C, in addition to the Fabry-Perot interferometer, a translucent reflector is placed that directs part of the radiation power of the source to the photodetector.
Если полупрозрачные отражатели интерферометра Фабри-Перо расположены в точках A и B, то при формировании отклонения интенсивностей отраженного излучения от резонаторов AB и отражателя C, соответственно получаем:
где JAB интенсивность излучения, отраженного от резонатора AB;
Jс интенсивность излучения, отраженного от отражателя C;
J0 интенсивность источника излучения;
fф функция фотоприемного преобразователя;
Sфп интегральная чувствительность фотоприемника;
η коэффициент потерь мощности в световоде;
r коэффициент отражения от полупрозрачного отражателя C.If the translucent reflectors of the Fabry-Perot interferometer are located at points A and B, then when the deviation of the intensities of the reflected radiation from the resonators AB and the reflector C is formed, respectively, we obtain:
where J AB the intensity of the radiation reflected from the resonator AB;
J with the intensity of the radiation reflected from the reflector C;
J 0 the intensity of the radiation source;
f f photodetector function;
S fp integrated sensitivity of the photodetector;
η coefficient of power loss in the fiber;
r reflectance from a translucent reflector C.
Из выражения (2) следует, что при формировании отношения сигналов нестабильности источника, дрейф чувствительности фотоприемника и параметров волоконно-оптического трактов исключены. It follows from expression (2) that when forming the signal instability ratio of the source, the sensitivity drift of the photodetector and the parameters of the fiber optic paths are excluded.
Принцип измерения температуры с помощью предлагаемой мультиплексорной системы состоит в следующем. The principle of temperature measurement using the proposed multiplexer system is as follows.
Пусть в момент времени t1 температура резонатора AB, совпадающая с температурой подложки, равна q1 что соответствует фазе колебаний отраженного излучателя Φ1(θ1) При изменении температуры окружающей среды на величину Δθ1 фаза колебаний изменяется аналогично на величину ΔΦ1(Δθ1) и становится равной Φ2(θ2) где θ2=θ1+Δθ1 Тогда приращение фазы ΔΦ1 и приращение температуры Δθ1 связываются соотношением:
ΔΦ1(Δθ1)=Φ2(θ2)-Φ1(θ1)=PΔθ1L,
где P температурное изменение фазы Φ сигнала в измерительном плече (температурный коэффициент);
L длина плеча.Let at the time t 1 the resonator temperature AB, which coincides with the substrate temperature, be q 1 which corresponds to the phase of oscillations of the reflected emitter Φ 1 (θ 1 ) When the ambient temperature changes by Δθ 1, the oscillation phase changes similarly by ΔΦ 1 (Δθ 1 ) and becomes equal to Φ 2 (θ 2 ) where θ 2 = θ 1 + Δθ 1 Then the phase increment ΔΦ 1 and the temperature increment Δθ 1 are related by the relation:
ΔΦ 1 (Δθ 1 ) = Φ 2 (θ 2 ) -Φ 1 (θ 1 ) = PΔθ 1 L,
where P is the temperature change in the phase Φ of the signal in the measuring arm (temperature coefficient);
L shoulder length.
В общем случае температурное изменение фазы в волоконно-оптическом датчике интерферометрического типа определяется соотношением:
где 
l длина волны излучателя;
n показатель преломления сердцевины волокна;
d диаметр сердцевины волокна;
Неоднородностью температуры по диаметру можно пренебречь и для чувствительности такого датчика записать более простое выражение:
В большинстве случаев доминирующим оказывается второе слагаемое.In the General case, the temperature change of the phase in the fiber-optic sensor of the interferometric type is determined by the ratio:
Where
l the wavelength of the emitter;
n the refractive index of the fiber core;
d fiber core diameter;
The temperature inhomogeneity in diameter can be neglected and for the sensitivity of such a sensor write a simpler expression:
In most cases, the second term is dominant.
Таким образом, выражение (3) можно записать в виде:
или
Из выражения (4) следует, что приращение температуры окружающей среды при известном ΔΦ1(Δθ1) определяется также длиной резонатора L и температурным коэффициентом P.Thus, expression (3) can be written as:
or
From the expression (4) it follows that the increment of the ambient temperature with the known ΔΦ 1 (Δθ 1 ) is also determined by the cavity length L and the temperature coefficient P.
При этом очевидно, что реализации температуры могут быть различными. Так, если ΔΦ1≅ 2π то измерение температуры осуществляется в пределах одной интерференционной полосы по амплитуде выходного сигнала. Если ΔΦ1=Ko•2π (K0
целое число), то измерение температуры осуществляется путем счета числа интерференционных полос.It is obvious that the implementation of the temperature can be different. So, if ΔΦ 1 ≅ 2π, then the temperature is measured within one interference band in terms of the amplitude of the output signal. If ΔΦ 1 = K o • 2π (K 0
integer), the temperature is measured by counting the number of interference fringes.
Таким образом, возможно решение следующих задач:
измерение температуры в ограниченном диапазоне по амплитуде выходного сигнала в пределах одной интерференционной полосы (аналоговая форма сигнала);
измерение температуры в широком диапазоне по числу интерференционных полос, умноженному на цену деления одной полосы (дискретная форма сигнала);
увеличение разрешающей способности датчика (уменьшение цены деления одной полосы) в заданном диапазоне измерений.Thus, the following tasks are possible:
temperature measurement in a limited range of the amplitude of the output signal within one interference band (analog waveform);
temperature measurement over a wide range by the number of interference bands times the division price of one band (discrete waveform);
an increase in the resolution of the sensor (reduction of the division price of one band) in a given measurement range.
Мультиплексное устройство измерения температуры, созданное на этих принципах, обладает возможностью решать широкий спектр задач, например, может быть реализован такой процесс измерения, при котором возможен переход от широкодиапазонных измерений к высокоточным и наоборот. Это достигается тем, что в измерительном канале размещаются последовательно два резонатора разной длины L1, L2. Тогда одному импульсу широкодиапазонных измерений от первого резонатора будут соответствовать L2/L1 импульсов от второго при L2>L1.A multiplex temperature measuring device created on these principles has the ability to solve a wide range of problems, for example, a measurement process can be implemented in which a transition from wide-range to high-precision measurements and vice versa is possible. This is achieved by the fact that two resonators of different lengths L 1 , L 2 are placed in series in the measuring channel. Then, one pulse of wide-range measurements from the first resonator will correspond to L 2 / L 1 pulses from the second when L 2 > L 1 .
Для оценки величины Δθ1 соответствующей одной интерференционной полосе, рассмотрим в качестве примера волоконный световод из оплавленного кварца, у которого P 107 рад/м• град. При L 3.5 мм, ΔΦ1(Δθ1)=2π, получим Δθ1=19,5 ... 11,1 град. Соответственно, при L 30.50 мм Δθ1=1,95 ... 1,11 град.To estimate the value of Δθ 1 corresponding to one interference band, let us consider as an example a fiber waveguide made of fused silica, for which P 107 rad / m • deg. With L 3.5 mm, ΔΦ 1 (Δθ 1 ) = 2π, we obtain Δθ 1 = 19.5 ... 11.1 degrees. Accordingly, at L 30.50 mm Δθ 1 = 1.95 ... 1.11 deg.
На фиг.1 представлена схема волоконно-оптического мультиплексного устройства для измерения температуры, где 1 источник когерентного оптического излучения, 2 импульсный модулятор, 3 оптический изолятор, 4 - волоконно-оптический разветвитель, 5 волоконный световод, 6 оптическая линия задержки, 7 чувствительный элемент, 8, 9 отражатели первого резонатора, ближайшего к разветвителю, 10 полупрозрачный отражатель, 11, 12 отражатели второго резонатора, 13 фотоприемник, 14 блок обработки сигнала. Figure 1 presents a diagram of a fiber-optic multiplex device for measuring temperature, where 1 coherent optical radiation source, 2 pulse modulator, 3 optical isolator, 4 - optical fiber splitter, 5 fiber optic fiber, 6 optical delay line, 7 sensing element, 8, 9 reflectors of the first resonator closest to the splitter; 10 translucent reflector; 11, 12 reflectors of the second resonator; 13 photodetector; 14 signal processing unit.
Устройство содержит N измерительных каналов. Каждый измерительный канал, оптически через волоконный световод соединенный с разветвителем 4, содержит чувствительный элемент 7, выполненный в виде подложки из материала с высоким коэффициентом теплопроводности и низкой теплоемкостью, на которой размещается волоконный световод со встроенными резонаторами и отражателями. Все каналы через разветвитель 4 связаны с фотопремником 13 и блоком обработки сигналов 14. The device contains N measuring channels. Each measuring channel, optically through a fiber optic cable connected to a splitter 4, contains a sensing element 7 made in the form of a substrate of a material with a high coefficient of thermal conductivity and low heat capacity, on which a fiber optic cable with integrated resonators and reflectors is placed. All channels through the splitter 4 are connected to the photo-receiver 13 and the signal processing unit 14.
На фиг.2 показана временная диаграмма для фотооткликов i(t) волоконно-оптического мультиплексного устройства для измерения температуры, содержащего три измерительных плеча. Figure 2 shows a timing chart for the photoresponders i (t) of a fiber optic multiplex temperature measuring device comprising three measuring arms.
Время задержек t1, t2, t3 выбирается таким образом, чтобы различить фотоотклики от чувствительных элементов каждого измерительного плеча, т.е. t1<t2<t3. Для системы, содержащей N измерительных плеч, это соотношение будет t1<t2<t3<.<tN.The delay time t 1 , t 2 , t 3 is selected in such a way as to distinguish between the photoresponders and the sensitive elements of each measuring arm, i.e. t 1 <t 2 <t 3 . For a system containing N measuring arms, this ratio will be t 1 <t 2 <t 3 <. <T N.
Для того, чтобы за время периода модуляции T осущесвить опрос всех измерительных каналов, необхолимо, чтобы при t1<t2<.<tN выполнялось условие tN<T.In order to interrogate all measuring channels during the modulation period T, it is necessary that for t 1 <t 2 <. <T N the condition t N <T be fulfilled.
Время задержки определяется оптической длиной Li плеча и находится из формулы:
где C скорость света;
n показатель преломления волоконного световода.The delay time is determined by the optical length L i of the shoulder and is found from the formula:
where C is the speed of light;
n the refractive index of the fiber.
Для того, чтобы фотоприемник зарегистрировал серию из трех импульсов от чувствительного элемента, измерительного плеча с интенсивностями JAB, JС, и JДЕ, необходимо осуществить задержку между этими импульсами.In order for the photodetector to register a series of three pulses from the sensing element, the measuring arm with intensities J AB , J C , and J DE , it is necessary to delay between these pulses.
Если tз1 время задержки первого импульса, tз2 время задержки второго импульса, то tз1<tз2.If t s1 is the delay time of the first pulse, t s2 is the delay time of the second pulse, then t s1 <t s2 .
Аналогично время задержки tзi определяется по формуле:
где l1,2 длины волоконных световодов между полупрозрачным отражателем С и резонаторами АВ и ДЕ, соответственно.Similarly, the delay time t zi is determined by the formula:
where l 1,2 are the lengths of the optical fibers between the translucent reflector C and the resonators AB and DE, respectively.
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
Сигнал от источника 1 оптического излучения модулируется с помощью модулятора 2, например, меандром или другим импульсным помехоустойчивым кодом и через оптический изолятор, пропускающий излучение только в одном направлении, поступает на волоконный разветвлитель 4. После разветвителя мощность оптического сигнала (E0)2 распределяется по измерительным плечам, имеющим оптические задержки t1, t2 tN. Из разветвителя 4 световая волна поступает в измерительные плечи.The signal from the optical radiation source 1 is modulated using a modulator 2, for example, a meander or other pulsed noise-resistant code, and through an optical isolator that transmits radiation in only one direction, is fed to a fiber splitter 4. After the splitter, the optical signal power (E 0 ) 2 is distributed over measuring arms having optical delays t 1 , t 2 t N. From the splitter 4, the light wave enters the measuring arms.
При этом соотношение J1 J2 JN qJ0,
где J0 интенсивность импульса источника излучения;
J1, J2,JN интенсивности импульсов на входе в измерительный канал;
q коэффициент пропорциональности.Moreover, the relation J 1 J 2 J N qJ 0 ,
where J 0 the intensity of the pulse of the radiation source;
J 1 , J 2 , J N the intensity of the pulses at the entrance to the measuring channel;
q coefficient of proportionality.
После отражения от резонатора АВ, полупрозрачного отражателя С и резонатора ДЕ фотоприемник 13 зарегистрирует серию из трех разделенных во времени импульсов с интенсивнестью JАВ, JС, JДЕ. Пренебрегая незначительными потерями в полупрозрачных отражателях и отрезках световодов ВС и CД, имеем:
JАВ qJ0RАВ; JC qJ0(1-RАВ)2r; JДЕ qJ0(1-RAB)2(1-r)2RДЕ.After reflection from the resonator AB, the translucent reflector C and the resonator DE, the photodetector 13 will register a series of three time-separated pulses with intensities J AB , J C , J DE . Neglecting the insignificant losses in the translucent reflectors and segments of the fibers of the aircraft and CD, we have:
J AB qJ 0 R AB ; J C qJ 0 (1-R AB ) 2 r; J DE qJ 0 (1-R AB ) 2 (1-r) 2 R DE .
RAB определяется формулой (1); 
В начальный момент измерения t1 при температуре окружающей среды θ1 из выражения (2), определяемого как отношение JAB/JC, определяется фаза ΦAB колебаний в резонаторе AB, формирующая RAB. Из соотношения импульсов JДЕ/JC (1-r)2RДЕ/r(1-RAB)2 определяется аналогично фаза колебаний ΦDE формирующая RДЕ.R AB is defined by formula (1);
At the initial moment of measuring t 1 at an ambient temperature θ 1 from expression (2), defined as the ratio J AB / J C , the phase Φ AB of oscillations in the resonator AB, which forms R AB , is determined. From the ratio of momenta J DE / J C (1-r) 2 R DE / r (1-R AB ) 2 , the oscillation phase Φ DE forming R DE is determined similarly.
Температурное изменение фазы ΦAB и ΦDE в волоконно-оптическом интерферометре Фабри-Перо представлено формулами (3), (4), (5), связывающими приращение температуры Δθ1 с соответствующим набегом фазы ΦAB,DE за время Δt1.The temperature change of the phase Φ AB and Φ DE in the Fabry-Perot fiber-optic interferometer is represented by formulas (3), (4), (5), which relate the temperature increment Δθ 1 with the corresponding phase incursion Φ AB, DE over the time Δt 1 .
Имеем:
где LAB,ДЕ длины резонаторов AB и ДЕ.We have:
where L AB, DE are the lengths of the resonators AB and DE.
Учитывая возможность варьировать длину резонаторов в предлагаемой мультиплексной системе измерения температуры, длины резонаторов AB и ДЕ выбраны так, что выполняется соотношение:
где Z целое число.Given the possibility of varying the length of the resonators in the proposed multiplex temperature measurement system, the lengths of the resonators AB and DE are selected so that the relation:
where Z is an integer.
Так как в интерферометрическом способе измерения температуры наибольшее значение ΔΦAB и ΔΦDE не превышает 2π то заданные значения LAB, LДЕ формируют и определенное отношение DqDE/ΔθAB.Since in the interferometric method of measuring temperature the highest value ΔΦ AB and ΔΦ DE does not exceed 2π, the set values L AB , L DE also form a certain ratio Dq DE / Δθ AB .
Иными словами, в пределах одной интерференционной полосы диапазон температур, измеряемых с помощью резонатора с меньшей длиной, больше диапазона температур, измеряемых резонатором большей длины, во столько раз, во сколько одна длина резонатора больше другой:
Отсюда следует, что в предлагаемом устройстве одновременно с измерением температуры в широком диапазоне (с малой чувствительностью) реализуется процесс измерения в узком диапазоне с высокой чувствительностью.In other words, within the same interference band, the range of temperatures measured with a shorter resonator is greater than the range of temperatures measured by a longer resonator, so many times that one resonator is longer than the other:
It follows that in the proposed device simultaneously with the temperature measurement in a wide range (with low sensitivity), the measurement process is implemented in a narrow range with high sensitivity.
Как уже отмечалось выше, при LAB 3 мм диапазон измеряемых температур в пределах одной полосы составит ΔθAB≈ 20 град одновременно при LДЕ 30 мм имеем ΔθDE≈ 2 град в пределах одной полосы.As already noted above, with
Задача решается аналогично, если в измерительных плечах размещаются три и более резонаторов. The problem is solved similarly if three or more resonators are placed in the measuring arms.
Таким образом, в предложенном мультиплексном устройстве возможно измерение температуры в двух и более диапазонах путем размещения в измерительном плече двух и более резонаторов, при этом длина большего резонатора кратна длине наименьшего резонатора. Thus, in the proposed multiplex device, it is possible to measure temperature in two or more ranges by placing two or more resonators in the measuring arm, while the length of the larger resonator is a multiple of the length of the smallest resonator.
Кроме того, измерение температуры осуществляется с высокой точностью. Основные источники погрешности (нестабильности источника излучений, дрейф чувствительности фотоприемника и параметров волоконно-оптического тракта) компенсируются за счет формирования отношения сигналов от соответствующего резонатора (JAB, JДЕ) и отражателя JC, представленного выражением (2).In addition, temperature measurement is carried out with high accuracy. The main sources of error (instability of the radiation source, sensitivity drift of the photodetector and parameters of the fiber optic path) are compensated by the formation of the signal ratio from the corresponding resonator (J AB , J DE ) and the reflector J C represented by expression (2).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9494018448A RU2082119C1 (en) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | Fiber-optical multiplexer which measures temperature |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9494018448A RU2082119C1 (en) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | Fiber-optical multiplexer which measures temperature |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94018448A RU94018448A (en) | 1996-01-10 |
| RU2082119C1 true RU2082119C1 (en) | 1997-06-20 |
Family
ID=20156163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU9494018448A RU2082119C1 (en) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | Fiber-optical multiplexer which measures temperature |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2082119C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105021310A (en) * | 2015-07-28 | 2015-11-04 | 上海交通大学 | High precision fiber grating temperature sensing system |
| RU170943U1 (en) * | 2016-09-06 | 2017-05-16 | Общество с ограниченной ответственностью "ТСТ Инжиниринг" | DISTRIBUTED FIBER OPTICAL SENSOR |
| WO2018048327A1 (en) * | 2016-09-06 | 2018-03-15 | Общество с ограниченной ответственностью "ТСТ Инжиниринг" | Distributed fibre optic sensor |
| RU2816112C1 (en) * | 2023-12-14 | 2024-03-26 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" | Fibre-optic temperature transducer |
-
1994
- 1994-05-20 RU RU9494018448A patent/RU2082119C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Радиотехника и электроника.- 1993, N 11. 2. Electronics Let.- 1988, 24, N 4, с.193 и 194. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105021310A (en) * | 2015-07-28 | 2015-11-04 | 上海交通大学 | High precision fiber grating temperature sensing system |
| CN105021310B (en) * | 2015-07-28 | 2017-07-18 | 上海交通大学 | High precision optical fiber grating temperature-sensing system |
| RU170943U1 (en) * | 2016-09-06 | 2017-05-16 | Общество с ограниченной ответственностью "ТСТ Инжиниринг" | DISTRIBUTED FIBER OPTICAL SENSOR |
| WO2018048327A1 (en) * | 2016-09-06 | 2018-03-15 | Общество с ограниченной ответственностью "ТСТ Инжиниринг" | Distributed fibre optic sensor |
| GB2568419A (en) * | 2016-09-06 | 2019-05-15 | Tst Eng Llc | Distributed fibre optic sensor |
| GB2568419B (en) * | 2016-09-06 | 2021-10-06 | Tst Eng Llc | Distributed fibre optic sensor |
| RU2816112C1 (en) * | 2023-12-14 | 2024-03-26 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет)" | Fibre-optic temperature transducer |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0023345B1 (en) | Optical sensing system | |
| US6836578B2 (en) | System and method for measuring physical stimuli using vertical cavity surface emitting lasers with integrated tuning means | |
| US5541730A (en) | Interferometric measuring apparatus for making absolute measurements of distance or refractive index | |
| US5381229A (en) | Sapphire optical fiber interferometer | |
| US4799797A (en) | Coherence multiplexing of optical sensors | |
| US5949740A (en) | Unbalanced fiber optic Michelson interferometer as an optical pick-off | |
| US6285446B1 (en) | Distributed sensing system | |
| Spammer et al. | Merged Sagnac-Michelson interferometer for distributed disturbance detection | |
| US5276501A (en) | Fabry-Perot readout technique using wavelength tuning | |
| CN108731841B (en) | Frequency modulation continuous wave laser interference optical fiber temperature sensor | |
| US4974961A (en) | Optical fibre measuring system | |
| KR20230017791A (en) | Temperature measurement system and method using optical signal transmission through an optical interferometer | |
| KR100367297B1 (en) | Fiber Fabry-Perot interferometric temperature measuring device | |
| RU2082119C1 (en) | Fiber-optical multiplexer which measures temperature | |
| US20240068893A1 (en) | Systems and methods for fiber optic fourier spectrometry measurement | |
| Beheim et al. | Fiber-optic temperature sensor using a spectrum-modulating semiconductor etalon | |
| JPH11295153A (en) | Wavelength detecting device | |
| KR0173492B1 (en) | Signal handling method and circuit of interference type optical fiber sensor | |
| JPH06241929A (en) | Optical fiber sensor | |
| RU2080567C1 (en) | Fibre-optic multiplex system for recording of wave energy density | |
| Glenn | Fiber optic temperature sensors | |
| Uttam et al. | The principles of remote interferometric optical fibre strain measurement | |
| Wang et al. | Self-calibrated interferometric/intensity-based (SCIIB) optical fiber pressure sensor | |
| Beheim et al. | Modulated-splitting-ratio fiber-optic temperature sensor | |
| SU1739228A1 (en) | Fibre-optical pressure indicator |