RU2080592C1 - Ultrasonic array in form of two-dimensional matrix - Google Patents
Ultrasonic array in form of two-dimensional matrix Download PDFInfo
- Publication number
- RU2080592C1 RU2080592C1 RU94006268A RU94006268A RU2080592C1 RU 2080592 C1 RU2080592 C1 RU 2080592C1 RU 94006268 A RU94006268 A RU 94006268A RU 94006268 A RU94006268 A RU 94006268A RU 2080592 C1 RU2080592 C1 RU 2080592C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- switch
- ultrasonic
- antenna array
- array
- pulse generator
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области ультразвукового неразрушающего контроля и может быть использовано для дефектоскопии, толщинометрии и определения физико-механических характеристик крупноструктурных и неоднородных материалов и изделий, например бетона, горных пород, пластиков, древесины и т.п. The invention relates to the field of ultrasonic non-destructive testing and can be used for flaw detection, thickness measurement and determination of physico-mechanical characteristics of coarse-grained and heterogeneous materials and products, for example concrete, rocks, plastics, wood, etc.
Известна многоэлементная антенная решетка с динамической фокусировкой, содержащая установленные в корпусе с возможностью регулировки положения концентрические кольцеобразные элементы вогнутого излучателя [1]
Однако при использовании этой антенной решетки для контроля толщины или дефектоскопии неоднородных материалов эхо-импульсным методом на низких частотах доминирующим является не полезный сигнал, а шум структурной реверберации (шум превышает донный сигнал на 15-20 дБ). Это затрудняет или даже делает невозможным проведение контроля. Шум структурной реверберации возникает из-за рассеяния ультразвуковой волны на неоднородностях материала и взаимной трансформации продольных волн в поперечные и обратно. В то же время ограниченные размеры решетки не позволяют получить синтезированную апертуру достаточно больших волновых размеров.Known multi-element antenna array with dynamic focusing, containing mounted in the housing with adjustable position, concentric annular elements of a concave emitter [1]
However, when using this antenna array to control the thickness or flaw detection of inhomogeneous materials, the echo-pulse method at low frequencies does not dominate the useful signal, but the structural reverberation noise (noise exceeds the bottom signal by 15-20 dB). This makes monitoring difficult or even impossible. The structural reverberation noise arises due to the scattering of the ultrasonic wave by the inhomogeneities of the material and the mutual transformation of the longitudinal waves into transverse and vice versa. At the same time, the limited size of the lattice does not allow one to obtain a synthesized aperture of sufficiently large wave sizes.
Этот недостаток частично устранен в антенной решетке, содержащей установленные в корпусе пьезопреобразователи, которые с помощью коммутатора подключаются либо к генератору, образуя излучающую группу, либо к измерительному блоку, образуя приемную группу [2]
Известная антенная решетка позволяет контролировать бетонные изделия, но при выполнении тщательной подготовки поверхности и использовании контактной смазки. Кроме того использование групп преобразователей дает приемлемые результаты лишь в случаях, когда достаточна фокусировка в определенные точки объема изделия. Когда же необходима перестраиваемая фокусировка в различные точки объема, результирующее отношение сигнал/шум оказывается недостаточным для обнаружения дефектов изделия.This drawback is partially eliminated in the antenna array containing piezoelectric transducers installed in the housing, which are connected using a switch either to the generator, forming a radiating group, or to the measuring unit, forming a receiving group [2]
The known antenna array allows you to control concrete products, but when performing thorough surface preparation and the use of contact grease. In addition, the use of groups of converters gives acceptable results only in cases where focusing at certain points of the volume of the product is sufficient. When tunable focusing to different points in the volume is needed, the resulting signal-to-noise ratio is insufficient to detect product defects.
Наиболее близкой к предложенной является вышеописанная антенная решетка, патент США [2] содержащая установленные в корпусе ультразвуковые преобразователи, подключенные к выходам группового коммутатора, входы которого соединены с выходами импульсного генератора и блока измерения соответственно. Второй блок измерения соединен с выходом генератора. Closest to the proposed is the above-described antenna array, US patent [2] containing ultrasound transducers installed in the housing connected to the outputs of the group switch, the inputs of which are connected to the outputs of the pulse generator and the measurement unit, respectively. The second measurement unit is connected to the output of the generator.
Как уже отмечалось, основным недостатком данной решетки является ограниченная область применения. As already noted, the main disadvantage of this lattice is the limited scope.
Таким образом техническим результатом от использования изобретения является расширение области применения антенной решетки за счет возможности контроля изделий с неподготовленными поверхностями при сухом акустическом контакте и обеспечения фокусировки в произвольную точку объема материала. Thus, the technical result from the use of the invention is to expand the scope of the antenna array due to the ability to control products with unprepared surfaces with dry acoustic contact and ensure focusing at an arbitrary point in the volume of the material.
Указанная цель достигается тем, что в известной ультразвуковой антенной решетке в виде двухмерной матрицы, содержащей установленные в корпусе ультразвуковые преобразователи, подключенный к ним коммутатор, импульсный генератор, связанный с ним измерительный блок и блок управления, подключенный к управляющим входам коммутатора и измерительного блока, связанного информационным входом с выходом коммутатора, а выход импульсного генератора подключен ко входу возбуждения коммутатора, каждый из ультразвуковых преобразователей выполнен с протектором, обеспечивающим точечный или линейный контакт с контролируемым изделием, и с прижимным механизмом с возможностью возвратно-поступательного перемещения ультразвукового преобразователя перпендикулярно рабочей поверхности антенной решетки. This goal is achieved by the fact that in the known ultrasonic antenna array in the form of a two-dimensional matrix containing ultrasonic transducers installed in the housing, a switch connected to them, a pulse generator, a measuring unit connected to it and a control unit connected to the control inputs of the switch and the measuring unit connected information input with the output of the switch, and the output of the pulse generator is connected to the input of the excitation of the switch, each of the ultrasonic transducers is made with a rotor providing point or linear contact with the controlled product, and with a clamping mechanism with the possibility of reciprocating movement of the ultrasonic transducer perpendicular to the working surface of the antenna array.
Кроме того ультразвуковые преобразователи снабжены акустическими экранами, устраняющими взаимное влияние преобразователей. In addition, ultrasonic transducers are equipped with acoustic screens that eliminate the mutual influence of the transducers.
Шаг антенной решетки выбирают из условий:
r<d<1,4r,
где d- шаг антенной решетки;
r радиус корреляции структурного шума материала изделия.The pitch of the antenna array is selected from the conditions:
r <d <1,4r,
where d is the step of the antenna array;
r the correlation radius of the structural noise of the product material.
И, наконец, коммутатор выполнен с обеспечением одновременного подключения одного ультразвукового преобразователя в режиме излучения к импульсному генератору и одного ультразвукового преобразователя в режиме приема к измерительному блоку. And, finally, the switch is configured to simultaneously connect one ultrasonic transducer in radiation mode to a pulse generator and one ultrasonic transducer in receive mode to the measuring unit.
На чертеже схематично изображена предлагаемая антенная решетка в виде двухмерной матрицы. The drawing schematically shows the proposed antenna array in the form of a two-dimensional matrix.
Решетка содержит корпус 1, в котором установлены ультразвуковые преобразователи 2 с протекторами 3, обеспечивающими точечный или линейный контакт с контролируемым изделием 10, и с прижимными механизмами 4, благодаря которым есть возможность возвратно-поступательного перемещения ультразвуковых преобразователей перпендикулярно рабочей поверхности антенной решетки. Каждый ультразвуковой преобразователь снабжен акустическим экраном 5. Преобразователи расположены в решетке с шагом d. The lattice contains a housing 1, in which ultrasonic transducers 2 are installed with protectors 3 that provide point or linear contact with the controlled product 10, and with clamping mechanisms 4, due to which it is possible to reciprocate the ultrasonic transducers perpendicular to the working surface of the antenna array. Each ultrasonic transducer is equipped with an acoustic screen 5. The transducers are located in the array with a step d.
Выводы всех ультразвуковых преобразователей подключены к коммутатору 6, который своим входом возбуждения связан с выходом импульсного генератора 7, а выходом соединен с информационным входом измерительного блока 8. Управляющие входы коммутатора 6 и измерительного блока 8 подключены к выходам блока управления 9. Измерительный блок 8 связан также с выходом импульсного генератора 7. Коммутатор 6 выполнен таким образом что под действием сигналов блока управления 9 он обеспечивает одновременное подключение одного ультразвукового преобразователя в режиме излучения к импульсному генератору и одного ультразвукового преобразователя в режиме приема к измерительному блоку. The conclusions of all ultrasonic transducers are connected to a switch 6, which is connected to the output of the pulse generator 7 by its excitation input and connected to the information input of the measuring unit 8. The control inputs of the switch 6 and measuring unit 8 are connected to the outputs of the control unit 9. The measuring unit 8 is also connected with the output of the pulse generator 7. The switch 6 is designed so that under the action of the signals of the control unit 9 it provides the simultaneous connection of one ultrasonic transducer firing in the radiation mode to the pulse generator and one ultrasonic transducer in the receiving mode to the measuring unit.
Протекторы 3 ультразвуковых преобразователей 2 выполнены в виде конуса или треугольной призмы. Конус контактирует с поверхностью контролируемого изделия своей вершиной, а призма ребром, то есть контакт происходит в точке или по линии. Благодаря этому при контроле не требуется контактная смазка. The protectors 3 of the ultrasonic transducers 2 are made in the form of a cone or a triangular prism. The cone is in contact with the surface of the controlled product with its vertex, and the prism is rib, that is, the contact occurs at a point or along a line. Thanks to this, contact control does not require contact lubrication.
Прижимной механизм 4 каждого из ультразвуковых преобразователей 2 может представлять собой, в частности, пружину или эластичную прокладку и направляющую штангу, благодаря которой преобразователь может перемещаться только вдоль своей продольной оси, как показано на чертеже. The clamping mechanism 4 of each of the ultrasonic transducers 2 can be, in particular, a spring or an elastic gasket and a guide rod, due to which the transducer can only move along its longitudinal axis, as shown in the drawing.
Акустический экран 5 устанавливается на боковой поверхности ультразвукового преобразователя 2. Он выполняется из звукоизолирующего материала, например, поролона и предназначен для устранения взаимного влияния преобразователей. An acoustic screen 5 is mounted on the side surface of the ultrasonic transducer 2. It is made of soundproofing material, for example, foam rubber, and is designed to eliminate the mutual influence of the transducers.
Необходимость выбора определенного шага d решетки, то есть расстояния между центрами соседних ультразвуковых преобразователей 2 в решетке, объясняется тем, что при малом шаге используется избыточное количество преобразователей, а при большом не удается надежно выделить полезный сигнал на фоне структурных шумов. Как показали исследования, оптимальным является диапазон от r до 1,4r, хотя допустимо выбирать шаг до 1,6r. При этом для определения радиуса корреляции r строят зависимость взаимного коэффициента корреляции принятых реализаций структурного шума от расстояния (шага) между преобразователями и определяют радиус r как расстояние, при котором коэффициент уменьшается до величины порядка 0,1-0,2. Иными словами, радиус корреляции структурного шума есть такое минимальное расстояние между двумя произвольно взятыми точками поверхности контролируемого полупространства, при котором реализация структурного шума при отсутствии дефектов, принятых из этих точек при неподвижном излучателе, практически, не коррелированы, то есть их взаимный коэффициент корреляции не превышает 0,1- 0,2. Для типичных бетонов эта величина равна 10- 20 мм. The need to select a specific step d of the grating, i.e. the distance between the centers of adjacent ultrasonic transducers 2 in the grating, is explained by the fact that an excess number of transducers is used with a small step, and with a large step it is not possible to reliably select a useful signal against the background of structural noise. Studies have shown that the optimal range is from r to 1.4r, although it is permissible to choose a step up to 1.6r. Moreover, to determine the correlation radius r, the dependence of the mutual correlation coefficient of the adopted realizations of structural noise on the distance (step) between the converters is built and the radius r is determined as the distance at which the coefficient decreases to a value of the order of 0.1-0.2. In other words, the correlation radius of structural noise is such a minimum distance between two arbitrary points of the surface of the controlled half-space at which the implementation of structural noise in the absence of defects accepted from these points with a stationary emitter is practically not correlated, i.e. their mutual correlation coefficient does not exceed 0.1 - 0.2. For typical concrete, this value is 10–20 mm.
Устройство используют следующим образом. Корпус 1 антенной решетки с преобразователями 2 устанавливают на неровную неподготовленную поверхность 10 контролируемого изделия, не нанося при этом смазывающей жидкости. Сухой акустический контакт обеспечивается в точке или по линии касания подпружиненного протектора 3 поверхности 10. С помощью коммутатора 6 поочередно попарно подключают преобразователи 2 к импульсному генератору 7 и измерительному блоку 8, причем одновременно один преобразователь в режиме излучения подключают к генератору 7 и один преобразователь в режиме приема к блоку 8. В измерительном блоке 8, куда наряду с принятыми эхо-сигналами поступают также данные о моменте излучения генератором 7 зондирующих импульсов и адресная информация с блока управления 9 о номерах (координатах) подключенных ультразвуковых преобразователях, происходит накопление и обработка полученной информации для создания синтезированной апертуры, фокусируемой в произвольную точку полупространства (САФТ). The device is used as follows. The housing 1 of the antenna array with the transducers 2 is installed on an uneven unprepared surface 10 of the controlled product, without causing any lubricating fluid. Dry acoustic contact is provided at the point or along the touch line of the spring-loaded tread 3 of surface 10. Using the switch 6, the transducers 2 are alternately connected in pairs to the pulse generator 7 and the measuring unit 8, and at the same time, one transducer in radiation mode is connected to the generator 7 and one transducer in reception to block 8. In the measuring block 8, which along with the received echo signals also receive data about the moment of radiation by the generator 7 of the probe pulses and address information with bl ka control 9 Room (coordinates) of the connected ultrasonic transducers, the accumulation and processing of information received to create a synthetic aperture, the focused in half-an arbitrary point (SAFT).
Сущность этого метода заключается в облучении выбранной точки исследуемого полупространства с разных направлений с поверхности 10 этого полупространства, прием эхо-сигналов от этой точки также с разных направлений и суммировании принятых сигналов с предварительным введением в них временных задержек, компенсирующих различия в расстоянии (временах прохождения сигнала) от точек поверхности 10 до выбранной точки в объеме исследуемого полупространства и обратно. Описанная процедура повторяется для всех точек некоторого объема под поверхностью 10, в результате чего формируется массив данных об отражающей способности всех точек данного объема. Тем точкам массива, где уровень сигнала превышает некоторый выбранный порог, ставится в соответствие наличие дефекта или другой неоднородности исследуемого объема полупространства, например, донной поверхности контролируемого изделия. The essence of this method consists in irradiating a selected point of the studied half-space from different directions from the surface 10 of this half-space, receiving echo signals from this point also from different directions and summing the received signals with the preliminary introduction of time delays in them, compensating for differences in distance (signal transit times) ) from points on the surface 10 to the selected point in the volume of the investigated half-space and vice versa. The described procedure is repeated for all points of a certain volume under surface 10, as a result of which an array of data on the reflectivity of all points of a given volume is formed. To those points in the array where the signal level exceeds a certain threshold, the presence of a defect or other heterogeneity of the investigated volume of the half-space, for example, the bottom surface of the controlled product, is assigned.
Как показали исследования, для получения наибольшего отношения сигнал/шум в результирующем массиве данных синтезируемая апертура должна быть заполненной, а излучение и прием сигналов должен осуществляться каждой парой ультразвуковых преобразователей из всех возможных комбинаций преобразователей антенной решетки независимо одна от другой, включая и работу каждого преобразователя самого с собой, то есть в режиме излучения и приема. В последующем случае это означает, что преобразователь 2 с помощью коммутатора 6 подключается одновременно и к импульсному генератору 7 и к измерительному блоку 8, поэтому после излучения зондирующего импульса этот же преобразователь и принимает эхо-сигналы. Studies have shown that in order to obtain the greatest signal-to-noise ratio in the resulting data array, the synthesized aperture must be filled, and the radiation and reception of signals must be carried out by each pair of ultrasonic transducers from all possible combinations of antenna array transducers independently of one another, including the operation of each transducer itself with you, that is, in the mode of radiation and reception. In the subsequent case, this means that the transducer 2 is connected via a switch 6 to both the pulse generator 7 and the measuring unit 8, therefore, after the radiation of the probe pulse, the same transducer also receives echo signals.
При выполнении названных условий количество актов излучения-приема сигналов
N= n(n+1)/2,
где n количество преобразователей 2, составляющих антенную решетку. Во столько же раз больше отношение сигнал/шум по мощности в накопленном данной антенной решеткой массиве данных по сравнению с использованием отдельного преобразователя. Выбор достаточного количества преобразователей n (практически, не более 40-50) позволяет добиться такого отношения сигнал/шум, что становится возможным обнаружение в бетоне не только донных поверхностей, но и неоднородностей сравнимых с длиной используемой ультразвуковой волны.When these conditions are met, the number of acts of radiation-reception of signals
N = n (n + 1) / 2,
where n is the number of converters 2 making up the antenna array. The signal-to-noise power ratio in the data array accumulated by this antenna array is as many times larger than using a separate converter. The selection of a sufficient number of transducers n (practically, no more than 40-50) makes it possible to achieve such a signal-to-noise ratio that it becomes possible to detect not only bottom surfaces in concrete, but also inhomogeneities comparable to the length of the used ultrasonic wave.
В то же время, заостренная форма протекторов ультразвуковых преобразователей и наличие у каждого из них прижимных механизмов с возможностью возвратно-поступательного перемещения преобразователя перпендикулярно рабочей поверхности антенной решетки обеспечивают сухой акустический контакт для всех преобразователей решетки с неровной шероховатой поверхностью контролируемого изделия, а акустические экраны исключают взаимное влияние смежных преобразователей. At the same time, the pointed shape of the protectors of ultrasonic transducers and the presence of clamping mechanisms for each of them with the possibility of reciprocating movement of the transducer perpendicular to the working surface of the antenna array provide dry acoustic contact for all transducers of the array with an uneven rough surface of the product being monitored, and acoustic screens exclude mutual the influence of adjacent converters.
Таким образом, предлагаемая антенная решетка позволяет контролировать изделия при одностороннем доступе к ним без трудоемких подготовительных операций сразу после установки решетки на изделие без контактной смазки, что весьма актуально при измерении толщины или дефектоскопии бетонных покрытий дорог, аэродромов, стен шахт, тоннелей, энергетических сооружений и т.п. Thus, the proposed antenna array allows you to control products with unilateral access to them without laborious preparatory operations immediately after installing the array on the product without contact lubrication, which is very important when measuring the thickness or flaw detection of concrete coatings of roads, airfields, mine walls, tunnels, power structures and etc.
1. Патент США N 4276779, G 01 N 29/00, 1981. 1. US patent N 4276779, G 01 N 29/00, 1981.
2. Патент США N 4281550, G 01 N 29/00, 1981. 2. US patent N 4281550, G 01 N 29/00, 1981.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94006268A RU2080592C1 (en) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | Ultrasonic array in form of two-dimensional matrix |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94006268A RU2080592C1 (en) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | Ultrasonic array in form of two-dimensional matrix |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94006268A RU94006268A (en) | 1995-12-20 |
| RU2080592C1 true RU2080592C1 (en) | 1997-05-27 |
Family
ID=20152790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94006268A RU2080592C1 (en) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | Ultrasonic array in form of two-dimensional matrix |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2080592C1 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006029435A1 (en) * | 2006-06-20 | 2008-01-10 | BAM Bundesanstalt für Materialforschung und -prüfung | Device for the non-destructive testing of component units particularly concrete component units, has control and evaluation unit connected for control of sensor modules and for evaluation of measuring data supplied by sensor modules |
| RU2533336C2 (en) * | 2009-09-03 | 2014-11-20 | Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. | Ultrasonic sensor with wide field of view, and manufacturing method of such ultrasonic sensor |
| RU171512U1 (en) * | 2016-06-10 | 2017-06-02 | Общество с ограниченной ответственностью "Центр Сертификации и Контроля" (ООО "ЦСК") | Ultrasonic antenna array |
| RU2623818C2 (en) * | 2012-06-28 | 2017-06-29 | Конинклейке Филипс Н.В. | Two-dimensional arrays of ultrasonic transducers working with different ultrasound systems |
| RU2629894C1 (en) * | 2016-07-05 | 2017-09-04 | Общество с ограниченной ответственностью "Акустические Контрольные Системы" | Ultrasound antenna grid |
| RU175588U1 (en) * | 2017-06-16 | 2017-12-11 | Закрытое акционерное общество "Ультракрафт" | Modular ultrasonic transducer for non-destructive testing |
| RU2657314C1 (en) * | 2017-08-28 | 2018-06-13 | Российская Федерация в лице общества с ограниченной ответственностью "Акустические Контрольные Системы" | Method of determination of acoustic density |
| RU2723058C1 (en) * | 2016-10-19 | 2020-06-08 | Просек Са | Method and device for compensation of heterogeneity of connection at ultrasonic test |
-
1994
- 1994-02-21 RU RU94006268A patent/RU2080592C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент США № 4276779, кл. G 01 N 29/00, 1981. Патент США № 4281550, кл. G 01 N 29/00, 1981. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006029435A1 (en) * | 2006-06-20 | 2008-01-10 | BAM Bundesanstalt für Materialforschung und -prüfung | Device for the non-destructive testing of component units particularly concrete component units, has control and evaluation unit connected for control of sensor modules and for evaluation of measuring data supplied by sensor modules |
| US7587943B2 (en) | 2006-06-20 | 2009-09-15 | Bam Bundesanstalt Fur Materialforschung Und-Prufung | Device for the destruction-free testing of components |
| RU2533336C2 (en) * | 2009-09-03 | 2014-11-20 | Конинклейке Филипс Электроникс Н.В. | Ultrasonic sensor with wide field of view, and manufacturing method of such ultrasonic sensor |
| RU2623818C2 (en) * | 2012-06-28 | 2017-06-29 | Конинклейке Филипс Н.В. | Two-dimensional arrays of ultrasonic transducers working with different ultrasound systems |
| RU171512U1 (en) * | 2016-06-10 | 2017-06-02 | Общество с ограниченной ответственностью "Центр Сертификации и Контроля" (ООО "ЦСК") | Ultrasonic antenna array |
| RU2629894C1 (en) * | 2016-07-05 | 2017-09-04 | Общество с ограниченной ответственностью "Акустические Контрольные Системы" | Ultrasound antenna grid |
| RU2723058C1 (en) * | 2016-10-19 | 2020-06-08 | Просек Са | Method and device for compensation of heterogeneity of connection at ultrasonic test |
| RU175588U1 (en) * | 2017-06-16 | 2017-12-11 | Закрытое акционерное общество "Ультракрафт" | Modular ultrasonic transducer for non-destructive testing |
| RU2657314C1 (en) * | 2017-08-28 | 2018-06-13 | Российская Федерация в лице общества с ограниченной ответственностью "Акустические Контрольные Системы" | Method of determination of acoustic density |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Shin et al. | Guided wave tuning principles for defect detection in tubing | |
| Holmes et al. | The post-processing of ultrasonic array data using the total focusing method | |
| CA2608483C (en) | Ultrasonic inspection method | |
| Clay et al. | Experimental study of phased array beam steering characteristics | |
| Schickert | Progress in ultrasonic imaging of concrete | |
| US8033172B2 (en) | Hand-held flaw detector imaging apparatus | |
| RU2292042C2 (en) | Metallurgical article non-destructive flaw detection method with use of ultrasound pickups | |
| Kozlov et al. | Thickness measurements and flaw detection in concrete using ultrasonic echo method | |
| JP2009540311A (en) | Ultrasonic testing equipment with array probe | |
| RU2080592C1 (en) | Ultrasonic array in form of two-dimensional matrix | |
| CA3110818A1 (en) | Continuous wave ultrasound or acoustic non-destructive testing | |
| US4596142A (en) | Ultrasonic resonance for detecting changes in elastic properties | |
| Fromme et al. | Remote Monitoring of Plate‐Like Structures Using Guided Wave Arrays | |
| Bordier et al. | The influence of multiple scattering in incoherent ultrasonic inspection of coarse grain stainless steel | |
| Gauthier et al. | EMAT generation of horizontally polarized guided shear waves for ultrasonic pipe inspection | |
| Holmes et al. | Post-processing of ultrasonic phased array data for optimal performance | |
| Piwakowski et al. | Non-destructive non-contact air-coupled concrete evaluation by an ultrasound automated device | |
| Fink | Time reversed acoustics | |
| RU1797043C (en) | Method of ultrasonic defectoscopy of products with simultaneous acoustic contact quality control | |
| Light et al. | Application of the cylindrically guided wave technique for bolt and pump shaft inspections | |
| Bardouillet | Application of electronic focussing and scanning systems to ultrasonic testing | |
| Ishii et al. | Accurate reconstruction of flaws in materials using a synthetic aperture ultrasonic imaging system | |
| Kerbrat et al. | Detection and imaging in complex media with the DORT method | |
| GB2143036A (en) | Ultrasonic resonance for detecting changes in elastic properties | |
| Light et al. | Ultrasonic waveguide technique for detection of simulated corrosion wastages |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130222 |