RU2079089C1 - Laser sight for firearm - Google Patents
Laser sight for firearm Download PDFInfo
- Publication number
- RU2079089C1 RU2079089C1 RU93036187A RU93036187A RU2079089C1 RU 2079089 C1 RU2079089 C1 RU 2079089C1 RU 93036187 A RU93036187 A RU 93036187A RU 93036187 A RU93036187 A RU 93036187A RU 2079089 C1 RU2079089 C1 RU 2079089C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lens
- gradient
- refractive index
- sight
- input surface
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области оптического приборостроения и может быть использовано для повышения точности стрельбы из огнестрельного оружия. The invention relates to the field of optical instrumentation and can be used to improve the accuracy of firearms.
Известен лазерный прицеп, содержащий источник питания, излучатель, коллимирующую систему, состоящую из двух линз /1/. Known laser trailer containing a power source, emitter, a collimating system consisting of two lenses / 1 /.
Недостатком известного лазерного прицела является то, что он имеет большие габариты, большой вес, непродолжительное время непрерывной работы без замены элементов питания и невысокую дальность действия. A disadvantage of the known laser sight is that it has large dimensions, large weight, a short time of continuous operation without replacing batteries, and a low range.
Технической задачей изобретения является уменьшение габаритов и веса лазерного прицела, увеличение времени непрерывной работы без замены элементов питания, увеличение дальности действия, получение возможности вести прицельную стрельбу в условиях плохой освещенности и в ночное время суток в видимом и инфракрасном диапазоне длин волн 0,63 0,86 мкм. An object of the invention is to reduce the size and weight of a laser sight, increase the time of continuous operation without replacing batteries, increase the range, gain the ability to conduct targeted shooting in low light conditions and at night in the visible and infrared wavelength range of 0.63 0, 86 microns.
Поставленная техническая задача решается за счет того, что в лазерном прицеле для огнестрельного оружия, содержащем излучатель с источником питания, коллимирующую систему, устройство выверки, кронштейн для установки прицела на оружие, коллимирующая система выполнена в виде градиентной линзы с радиальным распределением показателя преломления, определяемым из соотношения:
n2(xy)=N
где:
радиус-вектор цилиндрической системы координат,
N0 показатель преломления на оси линзы,
g, h числовые коэффициенты, причем расстояние от тела свечения излучателя до входной поверхности градиентной линзы определяется из соотношения:
где:
Z0 длина градиентной цилиндрической линзы.The stated technical problem is solved due to the fact that in a laser sight for a firearm containing an emitter with a power source, a collimating system, a reconciliation device, an arm for mounting the sight on a weapon, the collimating system is made in the form of a gradient lens with a radial distribution of the refractive index determined from ratios:
n 2 (xy) = N
Where:
radius vector of a cylindrical coordinate system,
N 0 the refractive index on the axis of the lens,
g, h are numerical coefficients, and the distance from the luminescence body of the emitter to the input surface of the gradient lens is determined from the relation:
Where:
Z 0 the length of the gradient cylindrical lens.
Кроме того, поставленная техническая задача решается за счет того, что в лазерном прицеле для огнестрельного оружия, содержащем излучатель с источником питания, коллимирующую систему, устройство выверки, кронштейн для установки прицела на оружие, коллимирующая система выполнена в виде плоско-выпуклой линзы со сфероконцетрическим распределением показателя преломления, определяемым из соотношения:
радиус вектор сферической системы координат, N0 показатель преломления в точке пересечения входной поверхности линзы и ее оптической оси, t расстояние от центра кривизны поверхностей градиентной линзы с равным показателем преломления до входной поверхности линзы, N1, N2, N3, N4, N5 числовые коэффициенты, а расстояние от тела свечения излучателя до входной поверхности градиентной линзы определяется из соотношения:
где
d толщина градиентной плоско-выпуклой линзы,
R радиус кривизны выходной поверхности линзы.In addition, the stated technical problem is solved due to the fact that in a laser sight for a firearm containing an emitter with a power source, a collimating system, a reconciliation device, an arm for mounting the sight on a weapon, the collimating system is made in the form of a plano-convex lens with a sphere-concentric distribution refractive index, determined from the ratio:
radius is the vector of the spherical coordinate system, N 0 is the refractive index at the point of intersection of the input surface of the lens and its optical axis, t is the distance from the center of curvature of the surfaces of the gradient lens with an equal refractive index to the input surface of the lens, N 1 , N 2 , N 3 , N 4 , N 5 are numerical coefficients, and the distance from the body of the emitter to the input surface of the gradient lens is determined from the relation:
Where
d the thickness of the gradient flat convex lens
R is the radius of curvature of the output surface of the lens.
На фиг. 1 изображен лазерный прицел, закрепленный на огнестрельном оружии; на фиг. 2 продольный разрез лазерного прицела, на фиг. 3 - оптическая схема с градиентной линзой с радиальным распределением показателя преломления; на фиг. 4 оптическая схема с градиентной плоско-выпуклой линзой со сферическим распределением показателя преломления; на фиг. 5 результаты численного расчета траекторий лучей в лазерном прицеле с градиентной коллимирующей линзой, на фиг. 6 результаты численного расчета траекторий лучей в лазерном прицеле для однолинзовой коллимирующей системы из однородного стекла с минимально возможными аберрациями. In FIG. 1 shows a laser sight mounted on a firearm; in FIG. 2 is a longitudinal section through a laser sight, in FIG. 3 is an optical diagram with a gradient lens with a radial distribution of the refractive index; in FIG. 4 optical scheme with a gradient flat convex lens with a spherical distribution of the refractive index; in FIG. 5 the results of a numerical calculation of the ray paths in a laser sight with a gradient collimating lens, FIG. 6 the results of a numerical calculation of the ray paths in a laser sight for a single-lens collimating system of uniform glass with the minimum possible aberrations.
Лазерный прицел 1 закреплен на огнестрельном оружии 2. Для включения и выключения лазерного излучения служит кнопка 3, соединенная с прицелом гибким проводником 4. The laser sight 1 is mounted on the firearm 2. To turn the laser radiation on and off, use the
Источники тока 5 помещены в пластмассовый корпус 6.
Микросхема 7 вырабатывает необходимые управляющие сигналы для генерации лазерным диодом 8 импульсного когерентного излучения, которое, проходя через однолинзовую коллимирующую систему (линза) 9 и два оптических клина 10, выходит из прицела 1 в виде параллельного пучка света. Оптические клинья 10 могут вращаться друг относительно друга и служат для выставления соосности лазерного луча и ствола огнестрельного оружия 2. Лазерный прицел 1 прикрепляется к огнестрельному оружию 2 с помощью кронштейна 11. The
Распределение показателя преломления внутри градиентной линзы задается в виде ряда:
n2(x,y) = N
где:
радиус-вектор цилиндрической системы координат,
No показатель преломления на оси линзы,
g, h числовые коэффициенты.The distribution of the refractive index inside the gradient lens is specified as a series:
n 2 (x, y) = N
Where:
radius vector of a cylindrical coordinate system,
N o the refractive index on the axis of the lens,
g, h are numerical coefficients.
Расстояние от тела свечения лазерного диода 8 до входной поверхности градиентной линзы 9 определяется по формуле:
где:
Z0 длина градиентной линзы.The distance from the body of the glow of the
Where:
Z 0 the length of the gradient lens.
На расстоянии 12 от выходного торца градиентной линзы 9 расположена мишень 12, на которой формируется световое пятно диаметром W. Кроме того, роль коллимирующей линзы 9 может выполнять градиентная плоско-выпуклая линза со сфероконцентрическим распределением показателя преломления. Распределение показателя преломления задается в виде ряда:
радиус вектор сферической системы координат,
N0 показатель преломления в точке пересечения входной поверхности линзы и ее оптической оси,
t расстояние от центра кривизны поверхностей градиентной линзы с равными показателями преломления до входной поверхности линзы,
N1, N2, N3, N4, N5 числовые коэффициенты.A
radius vector of a spherical coordinate system,
N 0 the refractive index at the intersection of the input surface of the lens and its optical axis,
t is the distance from the center of curvature of the surfaces of the gradient lens with equal refractive indices to the input surface of the lens,
N 1 , N 2 , N 3 , N 4 , N 5 numerical coefficients.
Расстояние от тела свечения лазерного диода 8 до входной поверхности градиентной линзы 9 определяется по формуле:
где d толщина градиентной плоско-выпуклой линзы, R радиус кривизны выходной поверхности линзы.The distance from the body of the glow of the
where d is the thickness of the gradient flat convex lens, R is the radius of curvature of the output surface of the lens.
На фиг. 5 показана мишень 12, находящаяся на расстоянии L2 25 м и прицельное пятно, полученное в результате попадания лучей на мишень 12. Все лучи, испускаемые лазерным диодом 8, попадают в круг диаметром W 50 мм.In FIG. Figure 5 shows the
Для сравнения на фиг. 6 приведены результаты, аналогичные фиг. 5, но для однолинзовой коллимирующей системы из одного стекла с минимально возможными аберрациями. Только 40% энергии лазерного излучения сконцентрировано в круге диаметром W 50 мм. For comparison, in FIG. 6 shows results similar to FIG. 5, but for a single-lens collimating system of one glass with the minimum possible aberrations. Only 40% of the laser energy is concentrated in a circle with a diameter of W 50 mm.
В конкретном варианте лазерного целеуказателя для видимого диапазона в качестве излучателя используется лазерный диод ИЛПН-235, мощность излучения 3 мВт, длина волны излучения 0,65 мкм, для инфракрасного диапазона ИЛПН-231, мощность 3 мВт, длина волны излучения 0384 мкм. In a specific embodiment of the laser designator for the visible range, the laser diode ILPN-235, a radiation power of 3 mW, a radiation wavelength of 0.65 μm, for the infrared range ILPN-231, a power of 3 mW, a radiation wavelength of 0384 μm, is used as an emitter.
Градиентная линза с радиальным распределением показателя преломления имеет следующие параметры: N0 1,605, g 0,302 мм-1, h4 - 0,250, Z0 4,00 мм, D 2,00 мм, L1 0,783 мм.A gradient lens with a radial distribution of the refractive index has the following parameters: N 0 1.605, g 0.302 mm -1 , h4 0.250, Z 0 4.00 mm, D 2.00 mm, L 1 0.783 mm.
Градиентная линза со сфероконцентрическим распределением показателя преломления имеет следующие параметры:
N0 1,59571, N1 -0,038029 мм-1,
N2 -0,024821 мм-2, N3 -0,170858 мм-3,
N4 0,283889 мм-4, N5 -0,128553 мм-5,
R -4,207 мм, d 1,00 мм, t -3,207 мм.A gradient lens with a sphere-concentric distribution of the refractive index has the following parameters:
N 0 1.59571, N 1 -0.038029 mm -1 ,
N 2 -0.024821 mm -2 , N 3 -0.170858 mm -3 ,
N 4 0.283889 mm -4 , N 5 -0.128553 mm -5 ,
R -4.207 mm, d 1.00 mm, t -3.207 mm.
Claims (2)
n2(x,y)=N
где радиус-вектор цилиндрической системы координат;
No показатель преломления на оси линзы;
g и h числовые коэффиценты,
причем расстояние L1 от тела свечения излучателя до входной поверхности градиентной линзы определяется из соотношения
где Zo длина градиентной цилиндрической линзы.1. A laser sight for a firearm containing a radiator with a power source, a collimating system, a reconciliation device, an arm for mounting a sight on a weapon, characterized in that the collimating system is made in the form of a gradient lens with a radial distribution of the refractive index, determined from the ratio
n 2 (x, y) = N
Where radius vector of a cylindrical coordinate system;
N o the refractive index on the axis of the lens;
g and h are numerical coefficients,
moreover, the distance L 1 from the body of the glow of the emitter to the input surface of the gradient lens is determined from the relation
where Z o the length of the gradient cylindrical lens.
где радиус-вектор сферической системы координат;
No показатель преломления в точке пересечения входной поверхности линзы и ее оптической оси;
t расстояние от центра кривизны поверхностей градиентной линзы с равным показателем преломления до входной поверхности линзы;
N1 N5 числовые коэффиценты,
а расстояние L1 от тела свечения излучателя до входной поверхности градиентной линзы определяется из соотношения
где d толщина градиентной плоско-выпуклой линзы;
R радиус кривизны выходной поверхности линзы.2. A laser sight for a firearm containing a radiator with a power source, a collimating system, a reconciliation device, an arm for mounting a sight on a weapon, characterized in that the collimating system is made in the form of a flat-convex lens with a sphere-concentric distribution of the refractive index, determined from the ratio
Where radius vector of a spherical coordinate system;
N o the refractive index at the point of intersection of the input surface of the lens and its optical axis;
t is the distance from the center of curvature of the surfaces of the gradient lens with an equal refractive index to the input surface of the lens;
N 1 N 5 numerical coefficients,
and the distance L 1 from the body of the glow of the emitter to the input surface of the gradient lens is determined from the relation
where d is the thickness of the gradient flat convex lens;
R is the radius of curvature of the output surface of the lens.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93036187A RU2079089C1 (en) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | Laser sight for firearm |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93036187A RU2079089C1 (en) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | Laser sight for firearm |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93036187A RU93036187A (en) | 1996-11-10 |
RU2079089C1 true RU2079089C1 (en) | 1997-05-10 |
Family
ID=20145004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93036187A RU2079089C1 (en) | 1993-07-13 | 1993-07-13 | Laser sight for firearm |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2079089C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA003387B1 (en) * | 2001-10-31 | 2003-04-24 | Научно-Производственное Республиканское Унитарное Предприятие "Лэмт" | Laser aiming device for pistols with trigger moving bracket |
-
1993
- 1993-07-13 RU RU93036187A patent/RU2079089C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент США N 4876816, кл. F 41 G 1/34, 1989. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA003387B1 (en) * | 2001-10-31 | 2003-04-24 | Научно-Производственное Республиканское Унитарное Предприятие "Лэмт" | Laser aiming device for pistols with trigger moving bracket |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3942901A (en) | Optical sighting instrument with means for producing a sighting mark | |
US5403308A (en) | Submersible lens fiberoptic assembly for use in PDT treatment | |
US7428796B1 (en) | Method and apparatus for using a lens to enhance illumination of a reticle | |
AU2002222866B2 (en) | Firing simulator | |
CN108549159B (en) | Optical system for airborne laser irradiation detector | |
RU2079089C1 (en) | Laser sight for firearm | |
AU2002222866A1 (en) | Firing simulator | |
CN208459704U (en) | A kind of airborne laser, which is surveyed, shines device collimator and extender receiving optics | |
US8157428B2 (en) | Multiple source reticle illumination | |
US7877921B1 (en) | Method and apparatus for combining light from two sources to illuminate a reticle | |
CN209979927U (en) | Processing device and aiming device for holographic aiming optical element | |
CN110045507A (en) | A kind of straight-down negative optical projection system and optical projecting method | |
CN206960657U (en) | A kind of laser range finder | |
CN111649623A (en) | Holographic sighting telescope | |
CN217738038U (en) | Red point sighting telescope with direct light source | |
RU2024U1 (en) | OPTICAL SIGHT | |
RU2805372C1 (en) | Input device from source of incoherent radiation into light guide | |
US8713845B1 (en) | Method and apparatus for efficiently collecting radiation | |
RU2803715C1 (en) | Device for input of incoherent radiation into light guide | |
RU2046269C1 (en) | Laser sighting telescope | |
RU193784U1 (en) | COLLIMATING OPTICAL SYSTEM FOR SEMICONDUCTOR LASER | |
JPS5652713A (en) | Optical fiber connecting terminal | |
RU2052841C1 (en) | Collimator sight (variants) | |
JPS5797509A (en) | Lighting system for endoscope | |
RU2054157C1 (en) | Laser collimator sight |