RU2077929C1

RU2077929C1 - Method of controlling multistep absorption process

Info

Publication number: RU2077929C1
Application number: RU93044782A
Authority: RU
Inventors: С.Н. Кондрашов; А.Г. Шумихин; В.Г. Меренков
Original assignee: Акционерное общество открытого типа "Метафракс"; Пермский государственный технический университет
Priority date: 1993-09-16
Filing date: 1993-09-16
Publication date: 1997-04-27

Abstract

FIELD: absorption processes. SUBSTANCE: point of invention consists in varying input of sprinkling liquid in dependence on liquid product composition; varying amount of liquid being removed from absorbers in dependence on level in absorbers; and varying temperature of sprinkling liquid in absorbers in dependence on output and specified cleaning degree of gas by way of changing amount of cooling agent fed into recycling heat exchangers through absorption steps in such a manner as to achieve minimum summary input of cooling agent. EFFECT: optimized parameters of process. 1 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к управлению технологическими процессами и может быть использовано в промышленности при автоматизации абсорбционных установок. The invention relates to process control and can be used in industry for the automation of absorption plants.

Известен способ управления процессом абсорбции в производстве формалина из метанола путем регулирования подачи свежего абсорбента в зависимости от концентрации формальдегида в выводимом из абсорбера готовом продукте, уровня в абсорбере изменением количества выводимого абсорбента, концентрации метанола в абсорбенте изменением расхода и состава подаваемой в абсорбер смеси обезметаноленного раствора формальдегида и свежего абсорбента (авт. св. СССР N 1278349 AI, кл. C 07 C 47/04, G 05 D 27/00, 1986). A known method of controlling the absorption process in the production of formalin from methanol by adjusting the supply of fresh absorbent depending on the formaldehyde concentration in the finished product withdrawn from the absorber, the level in the absorber by changing the amount of absorbent removed, the methanol concentration in the absorbent by changing the flow rate and the composition of the mixture of an anesthetized formaldehyde solution supplied to the absorber and fresh absorbent (ed. St. USSR N 1278349 AI, class C 07 C 47/04, G 05 D 27/00, 1986).

Наиболее близким к изобретению по технической сущности является способ управления процессом абсорбции путем изменения расхода орошающей жидкости в абсорбер в зависимости от состава жидкости в зависимости от уровня в абсорбере (Автоматическое управление в химической промышленности. Учебник для вузов. /Под ред. Е. Г. Дудникова. М. Химия, 1987, c. 177). Closest to the invention in technical essence is a method of controlling the absorption process by changing the flow rate of the irrigating liquid into the absorber depending on the composition of the liquid depending on the level in the absorber (Automatic control in the chemical industry. Textbook for universities. Ed. By E. G. Dudnikova M. Chemistry, 1987, p. 177).

Недостатком известного способа в многоступенчатых процессах с жесткими ограничениями на состав жидкого продукта являются большие энергозатраты для достижения заданной степени очистки газа снижения температуры в абсорберах путем подачи избыточного количества хладагента в рециркулирующие теплообменники. The disadvantage of this method in multistage processes with severe restrictions on the composition of the liquid product is the high energy consumption to achieve a given degree of gas purification to reduce the temperature in the absorbers by supplying excess refrigerant to the recirculating heat exchangers.

Задача изобретения снижение энергозатрат для достижения заданной степени очистки газа в многоступенчатых процессах с жесткими ограничениями на состав жидкого продукта. The objective of the invention is the reduction of energy consumption to achieve a given degree of gas purification in multistage processes with severe restrictions on the composition of the liquid product.

Технический результат изобретения заключается в уменьшении суммарного расхода хладагента в рециркулирующие теплообменники. Снижение энергозатрат для достижения заданной степени очистки газа достигается тем, что в известном способе управления процессом абсорбции, применяемом для многоступенчатых процессов, путем изменения расхода орошающей жидкости в концевой абсорбер в зависимости от состава жидкого продукта и изменения расходов отводимой из абсорберов жидкости в зависимости от уровня в абсорберах, согласно изобретению, температуры орошающей жидкости в абсорберах регулируют в зависимости от расхода и заданной степени очистки газа изменением расходов хладагента в рециркулирующие теплообменники по ступеням абсорбции так, чтобы суммарный расход хладагента был минимальным. The technical result of the invention is to reduce the total flow rate of the refrigerant in the recirculating heat exchangers. Reducing energy costs to achieve a given degree of gas purification is achieved by the fact that in the known method of controlling the absorption process used for multi-stage processes, by changing the flow rate of the irrigating liquid to the end absorber depending on the composition of the liquid product and changing the flow rate of the liquid discharged from the absorbers depending on the level of absorbers, according to the invention, the temperature of the irrigation fluid in the absorbers is regulated depending on the flow rate and a given degree of gas purification by changing the flow rate x of the refrigerant in the recirculating heat exchangers along the absorption steps so that the total refrigerant flow is minimal.

При этом для достижения заданной степени очистки газа с коррекцией по расходу газа в абсорберах устанавливают не заниженные, а минимально необходимые температуры орошающей жидкости путем изменения расходов хладагента в соответствующие теплообменники, что приводит к уменьшению суммарного расхода хладагента. At the same time, in order to achieve a given degree of gas purification with correction for gas flow in the absorbers, the minimum and necessary temperature of the irrigating liquid is established by changing the flow rate of the refrigerant to the corresponding heat exchangers, which leads to a decrease in the total flow rate of the refrigerant.

Существенные признаки предлагаемого изобретения: способ управления процессом многоступенчатой абсорбции путем изменения расхода орошающей жидкости в концевой абсорбер в зависимости от состава жидкого продукта и изменения расходов отводимой из абсорберов жидкости в зависимости от уровня в абсорберах. Salient features of the present invention: a method for controlling the process of multi-stage absorption by changing the flow rate of the irrigating liquid to the end absorber depending on the composition of the liquid product and changing the flow rates of the liquid discharged from the absorbers depending on the level in the absorbers.

Отличительные признаки: температуру орошающей жидкости в абсорберах регулируют в зависимости от расхода и заданной степени очистки газа изменением расходов хладагента в рециркулирующие теплообменники по ступеням абсорбции так, чтобы суммарный расход хладагента был минимальным. Distinctive features: the temperature of the irrigation liquid in the absorbers is regulated depending on the flow rate and the specified degree of gas purification by changing the flow rate of the refrigerant to the recirculating heat exchangers according to the absorption steps so that the total refrigerant flow rate is minimal.

На чертеже изображена принципиальная схема управления процессом многоступенчатой абсорбции. The drawing shows a schematic diagram of the process control of multi-stage absorption.

В абсорбер 1 подают газ, слабый продукт из абсорбера 2 и рециркулирующую жидкость. Датчиком 3 расхода измеряют расход подаваемого на абсорбцию газа, датчиком 4 температуры изменяют температуру орошающей жидкости в абсорбере 1. Уровень жидкости в кубовой части абсорбера 1 измеряют датчиком 5 уровня и регулируют регулятором 6 уровня, воздействуя на исполнительный механизм 7 на трубопроводе отводимого жидкого продукта. В абсорбер 2 подают газ из абсорбера 1, бедный продукт из абсорбера 8 и рециркулирующую жидкость. Датчиком 9 температуры измеряют температуру орошающей жидкости в абсорбере 2. Уровень жидкости в кубовой части абсорбера 2 измеряют датчиком 10 уровня и регулируют регулятором 11 уровня, воздействуя на исполнительный механизм 12 на трубопроводе отводимого из абсорбера 2 слабого продукта. В абсорбер 8 подают газ из абсорбера 2, конденсат и рециркулирующую жидкость. Датчиком 13 температуры измеряют температуру орошающей жидкости в абсорбере 8. Уровень жидкости в кубовой части абсорбера 8 измеряют датчиком 14 уровня и регулируют регулятором 15 уровня, воздействуя на исполнительный механизм 16 на трубопроводе отводимого из абсорбера 8 бедного продукта. Состав жидкого продукта определяют датчиком 17 состава продукта и регулируют регулятором 18 состава продукта, воздействуя на исполнительный механизм 19 на трубопроводе конденсата в абсорбере 8. Степень очистки газа после абсорбера 8 определяют датчиком 20 состава газа. Датчиком 21 расхода измеряют суммарный расход хладагента в рециркулирующие теплообменники 22 24. В вычислительном устройстве 25 рассчитывают оптимальные температуры орошающей жидкости в абсорберах, минимизирующие суммарный расход хладагент в рециркулирующие теплообменники

с учетом ограничений на заданную степень очистки газа

и значения температуры

где n номер такта управления;
Q

\binom{min}{Σ}

[n] минимальный суммарный расход хладагента в рециркулирующие теплообменники на [n] такте управления, кг/с;
Φ^зад заданная степень очистки газа;
Q

\binom{изм}{г}

[n] расход газа, поступающего на абсорбцию, измеренный на [n] такте управления и нормированный в диапазоне [-1; +1] относительно интервала расходов [Q

\binom{min}{г}

; Q

\binom{max}{г}

];
T

\binom{opt}{1}

[n], T

\binom{opt}{2}

[n], T

\binom{opt}{3}

[n] оптимальные температуры орошающей жидкости в абсорберах 1, 2 и 8 соответственно на [n] такте управления, нормированные в диапазоне [-1; +1] относительно интервала температур [T_x; T^max]
a_j[n-1] b_j[n-1]

коэффициенты регрессии на [n-1] такте управления;
T_x температура хладагента, K;
T

\binom{н}{x}

нормированная температура хладагента;
T^max максимальная температура орошающей жидкости, K.Into absorber 1, gas, a weak product from absorber 2, and a recycle liquid are supplied. The flow rate sensor 3 measures the flow rate of the gas supplied to the absorption, the temperature sensor 4 changes the temperature of the irrigation liquid in the absorber 1. The liquid level in the cubic part of the absorber 1 is measured by a level 5 sensor and regulated by a level 6 regulator, acting on the actuator 7 on the discharge liquid product pipeline. The gas from the absorber 1, the lean product from the absorber 8 and the recycle liquid are supplied to the absorber 2. The temperature sensor 9 measures the temperature of the irrigation liquid in the absorber 2. The liquid level in the bottom part of the absorber 2 is measured by a level sensor 10 and regulated by a level controller 11, acting on the actuator 12 on the pipeline of the weak product removed from the absorber 2. In the absorber 8 serves gas from the absorber 2, condensate and recirculating liquid. The temperature sensor 13 measures the temperature of the irrigation liquid in the absorber 8. The liquid level in the bottom part of the absorber 8 is measured by a level sensor 14 and regulated by a level regulator 15, acting on the actuator 16 on the pipeline of the poor product removed from the absorber 8. The composition of the liquid product is determined by the product composition sensor 17 and regulated by the product composition controller 18 by acting on the actuator 19 on the condensate pipe in the absorber 8. The degree of gas purification after the absorber 8 is determined by the gas composition sensor 20. The flow sensor 21 measures the total flow rate of the refrigerant to the recirculating heat exchangers 22 24. In the computing device 25, the optimal temperature of the irrigation fluid in the absorbers is calculated, minimizing the total flow of the refrigerant to the recirculating heat exchangers

subject to restrictions on a given degree of gas purification

and temperature values

where n is the number of the control cycle;
Q

\binom{min}{Σ}

[n] minimum total refrigerant flow rate to the recirculating heat exchangers at the [n] control cycle, kg / s;
Φ ^backside desired degree of gas purification;
Q

\binom{ism}{g}

[n] the flow rate of gas entering the absorption, measured on the [n] control cycle and normalized in the range [-1; +1] relative to spending interval [Q

\binom{min}{g}

; Q

\binom{max}{g}

];
T

\binom{opt}{one}

[n], T

\binom{opt}{2}

[n], T

\binom{opt}{3}

[n] the optimum temperature of the irrigation fluid in the absorbers 1, 2 and 8, respectively, at the [n] control cycle, normalized in the range [-1; +1] relative to the temperature range [T _x ; T ^max ]
a _j [n-1] b _j [n-1]

regression coefficients on the [n-1] control cycle;
T _x refrigerant temperature, K;
T

\binom{n}{x}

normalized refrigerant temperature;
T ^{max the} maximum temperature of the irrigation fluid, K.

Регуляторы 26 28 температуры устанавливают рассчитанные в вычислительном устройстве 25 оптимальные значения температур орошающей жидкости T $\binom{opt}{1}$ [n], T $\binom{opt}{2}$ [n], T $\binom{opt}{3}$ [n] в абсорберах 1, 2 и 3, воздействуя соответственно на исполнительные механизмы 29 31 на трубопроводах подачи хладагента в рециркулирующие теплообменники 22 24. По измеренным датчикам 4, 9 и 13 температуры орошающей жидкости в абсорберах T $\binom{изм}{1}$ [n], T $\binom{изм}{2}$ [n], T $\binom{изм}{3}$ [n] и по измеренным датчиком 20 состава газа степени очистки газа Φ^изм[n] и датчиком 21 суммарного расхода хладагента в рециркулирующие теплообменники Q $\binom{изм}{Σ}$ [n] в блоке адаптации 32 корректируют коэффициенты регрессии a_j[n] b_j[n]

в соответствии с выражениями

После этого вновь измеряют расход газа Q

\binom{изм}{г}

[n] и по формулам (1 5) рассчитывают температуры орошающей жидкости T

\binom{opt}{1}

[n], T

\binom{opt}{2}

[n], T

\binom{opt}{3}

[n] которые устанавливают в соответствующих абсорберах регуляторами температуры, воздействуя на исполнительные механизмы на трубопроводах подачи хладагента в рециркулирующие теплообменники. По измеренным значениям температур орошающей жидкости в абсорберах T

\binom{изм}{1}

[n], T

\binom{изм}{2}

[n], T

\binom{изм}{3}

[n], степени очистки газа Φ^изм[n] и суммарному расходу хладагента в рециркулирующие теплообменники Q

\binom{изм}{Σ}

[n] вновь корректируют по уравнениям (6 17) коэффициенты регрессии a_j[n] b_j[n]

и т.д. Регулирование температур орошающей жидкости в абсорберах осуществляют до тех пор, пока суммарный расход хладагента Q

\binom{изм}{Σ}

[n] не достигнет минимального значения Q

\binom{min}{Σ}

[n].Temperature controllers 26 28 set the optimal values of the temperature of the irrigating liquid T calculated in the computing device 25

\binom{opt}{one}

[n], T

\binom{opt}{2}

[n], T

\binom{opt}{3}

[n] in

absorbers

1, 2 and 3, acting respectively on actuators 29 31 on the pipelines for supplying refrigerant to recirculating heat exchangers 22 24. According to the measured sensors 4, 9 and 13, the temperature of the irrigating liquid in the absorbers T

\binom{ism}{one}

[n], T

\binom{ism}{2}

[n], T

\binom{ism}{3}

[n] and measured by the gas composition sensor 20 of the degree of gas purification Φ ^ISM [n] and the sensor 21 of the total refrigerant flow rate to the recirculating heat exchangers Q

\binom{ism}{Σ}

[n] in the adaptation block 32 adjust the regression coefficients a _j [n] b _j [n]

according to expressions

After that, the gas flow rate Q is measured again.

\binom{ism}{g}

[n] and according to formulas (1 5) calculate the temperature of the irrigation fluid T

\binom{opt}{one}

[n], T

\binom{opt}{2}

[n], T

\binom{opt}{3}

[n] which are installed in the respective absorbers by temperature controllers, acting on the actuators on the refrigerant piping to the recirculating heat exchangers. According to the measured values of the temperature of the irrigation liquid in the absorbers T

\binom{ism}{one}

[n], T

\binom{ism}{2}

[n], T

\binom{ism}{3}

[n], the degree of gas purification Φ ^ISM [n] and the total refrigerant flow rate to the recirculating heat exchangers Q

\binom{ism}{Σ}

[n] again correct the regression coefficients a _j [n] b _j [n] according to equations (6-17)

etc. The temperature control of the irrigation liquid in the absorbers is carried out until the total refrigerant flow rate Q

\binom{ism}{Σ}

[n] will not reach the minimum value of Q

\binom{min}{Σ}

[n].

Предлагаемый способ управления процессом многоступенчатой абсорбции реализован следующим образом. The proposed method for controlling the process of multi-stage absorption is implemented as follows.

В абсорбер 1 агрегата по производству формалина подают контактный газ, содержащий формальдегид и метанол, слабый формалин из абсорбера 2 и рециркулирующую жидкость. Датчиком 3 расхода измеряют расход подаваемого на абсорбцию газа Q $\binom{изм}{г}$ [n] = 8,5 т/ч, где n номер такта управления, датчиком 4 температуры измеряют температуру орошающей жидкости в абсорбере 1 T $\binom{bpv}{1}$ [n] = 75^°C.. Уровень жидкости в кубовой части абсорбера 1 L₁ 50% измеряют датчиком 5 уровня и регулируют регулятором 6 уровня, воздействуя на исполнительный механизм 7 на трубопроводе отводимого в товарный парк жидкого формалина. В абсорбер 2 подают газ из абсорбера 1, бедный формалин из абсорбера 8 и рециркулирующую жидкость. Датчиком 9 температуры измеряют температуру орошающей жидкости в абсорбере 2 T $\binom{изм}{2}$ [n] = 60^°C. Уровень жидкости в кубовой части абсорбера 2 L₂ 50 измеряют датчиком 10 уровня и регулируют регулятором 11 уровня, воздействуя на исполнительный механизм 12 на трубопроводе отводимого из абсорбера 2 слабого формалина. В абсорбер 8 подают газ из абсорбера 2, конденсат и рециркулирующую жидкость. Датчиком 13 температуры измеряют температуру орошающей жидкости в абсорбере 8 T $\binom{изм}{3}$ [n] = 35^°C.. Уровень жидкости в кубовой части абсорбера 8 L₃ 50 измеряют датчиком 14 уровня и регулируют регулятором 15 уровня, воздействуя на исполнительный механизм 16 на трубопроводе отводимого из абсорбера 8 бедного формалина. Состав жидкого формалина: массовые доли формальдегида C_ф 0,37, метанола C_м 0,08 и воды C_в 0,55 определяют датчиком 17 состава формалина и регулируют регулятором 18 состава формалина, воздействуя на исполнительный механизм 19 на трубопроводе конденсата в абсорбер 8. Датчиком 21 расхода измеряют суммарный расход хладагента в рециркулирующие теплообменники 22, 23 и 24 Q $\binom{изм}{Σ}$ [n] = 13,85 т/ч.. В вычислительном устройстве 25 в соответствии с уравнениями (1 5) рассчитывают оптимальные температуры орошающей жидкости в абсорберах

, минимизирующие суммарный расход хладагента в рециркулирующие теплообменники Q

\binom{min}{Σ}

[n] = 14,24 т/ч. Регуляторы 26 28 температуры устанавливают рассчитанные в вычислительном устройстве 25 оптимальные значения температур орошающей жидкости в абсорберах 1, 2 и 8, воздействуя соответственно на исполнительные механизмы 29 31 на трубопроводах подачи хладагента в рециркулирующие теплообменники 22 24. По измеренным датчиками 4, 9, 13 температурам орошающей жидкости в абсорберах

и по измеренным датчиком 20 состава газа степени очистки газа (суммарному содержанию формальдегида и метанола в газе) Φ^изм[n] = 4,67г/м³ и датчиком 21 суммарного расхода хладагента в рециркулирующие теплообменники Q

\binom{изм}{Σ}

[n] = 13,14 т/ч в блоке адаптации 32 в соответствии с выражениями (6 17) корректируют коэффициенты регрессии a_j[n] b_j[n]

.A contact gas containing formaldehyde and methanol, weak formalin from the absorber 2, and a recycle liquid are supplied to the absorber 1 of the formalin production unit. The flow sensor 3 measures the flow rate supplied to the absorption of gas Q

\binom{ism}{g}

[n] = 8.5 t / h, where n is the number of the control cycle, the temperature sensor 4 measures the temperature of the irrigation fluid in the absorber 1 T

\binom{bpv}{one}

[n] = 75 ^° C .. The liquid level in the cubic part of the absorber 1 L ₁ 50% is measured by a level 5 sensor and regulated by a level 6 regulator, acting on the actuator 7 on the pipeline of liquid formalin discharged to the freight fleet. The absorber 2 is supplied with gas from the absorber 1, poor formalin from the absorber 8 and a recycle liquid. A temperature sensor 9 measures the temperature of the irrigation liquid in the absorber 2 T

\binom{ism}{2}

[n] = 60 ^° C. The liquid level in the bottom part of the absorber 2 L ₂ 50 is measured by a level sensor 10 and regulated by a level controller 11, acting on the actuator 12 on the pipeline of weak formalin removed from the absorber 2. In the absorber 8 serves gas from the absorber 2, condensate and recirculating liquid. The temperature sensor 13 measures the temperature of the irrigation fluid in the absorber 8 T

\binom{ism}{3}

[n] = 35 ^° C .. The liquid level in the bottom part of the absorber 8 L ₃ 50 is measured by a level sensor 14 and regulated by a level regulator 15, acting on the actuator 16 on the pipeline of lean formalin removed from the absorber 8. Composition Liquid formalin: mass fraction _f 0.37 C, 0.08 C _m of methanol and water _at 0.55 C determined composition formalin sensor 17 and regulator 18 is adjusted composition formalin, acting on the actuator 19 to condensate conduit to the absorber 8 of formaldehyde. The flow sensor 21 measures the total flow rate of the refrigerant in the recirculating heat exchangers 22, 23 and 24 Q

\binom{ism}{Σ}

[n] = 13.85 t / h .. In the computing device 25 in accordance with equations (1 5) calculate the optimal temperature of the irrigation fluid in the absorbers

minimizing the total refrigerant flow into recirculating heat exchangers Q

\binom{min}{Σ}

[n] = 14.24 t / h. Temperature regulators 26 28 set the optimal values of the temperature of the irrigation liquid calculated in the computing device 25 in the absorbers 1, 2, and 8, acting on the actuators 29 31 on the refrigerant supply pipelines to the recirculating heat exchangers 22 24. According to the irrigation temperatures measured by the sensors 4, 9, 13 liquids in absorbers

and according to the gas purification degree measured by the gas composition sensor 20 (the total content of formaldehyde and methanol in the gas) Φ ^meas [n] = 4.67 g / m ³ and the total refrigerant flow rate sensor 21 to the recirculating heat exchangers Q

\binom{ism}{Σ}

[n] = 13.14 t / h in adaptation block 32, in accordance with expressions (6 17), the regression coefficients are adjusted a _j [n] b _j [n]

.

На следующем такте управления вновь измеряют расход газа Q $\binom{изм}{г}$ [n+1] = 8,5 т/ч и по формулам (1 5) рассчитывают температуры орошающей жидкости

которые устанавливают в соответствующих абсорберах регуляторами температуры, воздействуя на исполнительные механизмы на трубопроводах подачи хладагента в рециркулирующие теплообменники. По измеренным значениям температур орошающей жидкости в абсорберах

, степени очистки газа Φ^изм[n+1] = 5,04 г/м³ и суммарному расходу хладагента в рециркулирующие теплообменники Q

\binom{изм}{Σ}

[n+1] = 12,75 т/ч вновь корректируют по уравнениям (6 17) коэффициенты регрессии a_j[n + 1] b_j[n + 1]

\binom{изм}{Σ}

[n+m] = 11,5 т/ч не достигнет минимального значения Q

\binom{min}{Σ}

[n+m] = 11,5 т/ч, где m число тактов управления.In the next control cycle, the gas flow rate Q is again measured.

\binom{ism}{g}

[n + 1] = 8.5 t / h and according to the formulas (1 5) calculate the temperature of the irrigation fluid

which are installed in the respective absorbers by temperature regulators, acting on the actuators on the refrigerant supply pipelines to the recirculating heat exchangers. According to the measured values of the temperatures of the irrigation liquid in the absorbers

, the degree of gas purification Φ ^ISM [n + 1] = 5.04 g / m ³ and the total flow rate of the refrigerant to the recirculating heat exchangers Q

\binom{ism}{Σ}

[n + 1] = 12.75 t / h are again adjusted according to equations (6 17) regression coefficients a _j [n + 1] b _j [n + 1]

\binom{ism}{Σ}

[n + m] = 11.5 t / h will not reach the minimum value of Q

\binom{min}{Σ}

[n + m] = 11.5 t / h, where m is the number of control cycles.

В таблице представлены основные показатели технологического процесса многоступенчатой абсорбции при управлении процессом согласно заявляемому способу (1 вариант) и прототипу (2 вариант). The table shows the main indicators of the process of multi-stage absorption during process control according to the claimed method (1 option) and prototype (2 option).

Использование предлагаемого способа управления процессом многоступенчатой абсорбции позволяет уменьшить суммарный расход хладагента в рециркулирующие теплообменники на 15 20 что снижает потребление электроэнергии на привод насосов хладагента соответственно на 15 20 Using the proposed method for controlling the process of multi-stage absorption allows reducing the total refrigerant consumption in recirculating heat exchangers by 15 20, which reduces the energy consumption for driving refrigerant pumps, respectively, by 15 20

Claims

A method of controlling the process of multi-stage absorption by changing the flow rate of the irrigating liquid to the end absorber depending on the composition of the liquid product and changing the flow rate of the liquid discharged from the absorbers depending on the level in the absorbers, characterized in that the temperature of the irrigating liquid in the absorbers is regulated depending on the flow rate and the given degree gas purification by changing the flow rate of the refrigerant to the recirculating heat exchangers according to the absorption steps so that the total refrigerant flow is minimal.