RU2070094C1 - Способ сверхтонкого измельчения материалов - Google Patents
Способ сверхтонкого измельчения материалов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2070094C1 RU2070094C1 RU93053658A RU93053658A RU2070094C1 RU 2070094 C1 RU2070094 C1 RU 2070094C1 RU 93053658 A RU93053658 A RU 93053658A RU 93053658 A RU93053658 A RU 93053658A RU 2070094 C1 RU2070094 C1 RU 2070094C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- grinding
- gas
- particles
- energy
- grinding chamber
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
- B02C19/06—Jet mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Abstract
Использование: в горнорудной, пищевой, химической, строительной, энергетической и других отраслях промышленности. Сущность изобретения: ввод высокоскоростных потоков энергетического газа в камеру измельчения осуществляют со сверхзвуковой скоростью на режимах перерасширенного истечения струй из сопла, создают условия для многократного отражения в энергонасыщенных слоях помольного объема камеры измельчения возмущений плотности в виде скачков уплотнения и волн разрежения. 1 з.п. ф-лы,. 5 илл.
Description
Способ предназначен для измельчения твердых полидисперсных материалов до размеров частиц с эквивалентным по объему диаметром не менее, чем 95% массы готового продукта d ≅5•10-6м 5 мкм. Способ может быть использован в горнорудной, пищевой, химической, строительной, энергетической и других отраслях промышленности.
Известно газодинамическое устройство тонкого измельчения /1/, с помощью которого достигнуто высокопроизводительное измельчение полидисперсных материалов различной твердости до характерных размеров частиц готового продукта d ≅10-5м 10 мкм. В камерах основного измельчения и домола этого устройства реализован наиболее близкий к заявляемому по совокупности существенных признаков способ измельчения, заключающийся в выполнении над обрабатываемым материалом ряда операций. К числу основных операций относятся: предварительное дробление материала; создание в транспортировочных каналах и камерах измельчения потоков газовзвеси с частицами материала; введение в помольные объемы камер наряду с газовзвесью высокоскоростных потоков энергетического газа; организация в помольных объемах комплекса возмущающих воздействий на поля течения, приводящих к возникновению и накоплению в частицах внутренних напряжений и дефектов структуры (вакансий, дислокаций, трещин), имеющих следствием саморазрушение частиц или облегчающих их разрушение при взаимных столкновениях и контактах с рабочими поверхностями камер; классификация и возврат на домол неразрушившихся частиц; осаждение готового продукта; фильтрация условно чистого газа. К числу возмущающих воздействий относятся: вдув в помольный объем высокоэнергетических газовых струй, создающих вблизи рабочей поверхности камер энергонасыщенный слой потока газовзвеси; интенсивная эвакуация (отвод) из помольного объема мелкодисперсных разрушившихся или/и cодержащихся в исходном материале частиц, формирование зон ускорения и торможения потока газовзвеси, локального отрыва и последующего присоединения потока к рабочей поверхности, замкнутых областей типа "отрывного пузыря" с неустойчивой границей пузыря и возвратно-циркуляционным характером течения в нем; инициирование пульсационных (турбулентной или расходной природы) и акустических колебаний параметров течения с изменяющимися в широких пределах амплитудами и особенно частотами колебаний; создание стационарных и периодических вихревых движений с различной ориентировкой осей вихрей.
Недостатком способа, реализованного в /1/, является то, что весь набор используемых возмущающих воздействий при производительности в несколько сот килограмм в час (и выше) готового продукта относительно высокой твердости не позволяет достичь величины d ≅5 мкм.
Целью настоящего изобретения является повышение эффективности сверхтонкого измельчения полидисперсных материалов различной твердости при одновременном обеспечении производительности измельчения в несколько сот килограмм в час готового продукта со значением характерного размера частиц d ≅5 мкм.
Поставленная задача решается тем, что кроме всех используемых в прототипе видов возмущающих воздействий на поля течений и, следовательно на частицы твердой фазы газовзвеси в камерах измельчения, производят вдув энергетического газа в помольный объем со сверхзвуковой скоростью; создают условия для перерасширенного истечения газовых струй и многократного отражения в энергонасыщенном слое потока газовзвеси возмущений плотности в виде скачков уплотнения (положительные возмущения) и волн разрежения (отрицательные возмущения), регулируют амплитуду и частоту возмущений плотности путем подбора радиуса кривизны рабочей поверхности и изменения степени перерасширения истекающих струй вариацией их полного давления. При этом отражения возмущений обоих знаков от твердых граничных поверхностей энергонасыщенного слоя происходят с тем же знаком, а от газовых (псевдогазовых) границ с противоположным знаком, что обусловливает действие чередующихся знакопеременных нагрузок на частицы твердой фазы.
На фиг. 1 представлена схема перерасширенного истечения энергетической газовой струи тангенциально участку криволинейной боковой рабочей поверхности камеры измельчения с возмущающим элементом в виде глубокой каверны. На фиг. 2 фотография теневой картины течения в перерасширенной струе энергетического газа (относительный радиус кривизны рабочей поверхности камеры Rk/hj= 25; число Маха сопла вдува Мj=2,0; угол наклона каверны к местной радиальной оси камеры γКАВ = 45°;; bКАВ/RK=0,0267; hКАВ/bКАВ=3,0; степень перерасширения струи nj= Pj/PK= 0,67, где hj высота выходного среза сопла вдува; bКАВ, hКАВ ширина и глубина каверны; Рj, PK статические давления соответственно на выходном срезе сопла вдува и на рабочей поверхности камеры вблизи сопла; цифровые обозначения элементов структуры течения совпадают с соответствующими обозначениями на фиг. 1). На фиг. 3 заимствованные из работы /2/ расчетная (1) и экспериментальная (2) зависимости относительного давления Р/Poj на рабочей поверхности от величины nj при истечении в свободное пространство (где Рoj - давление торможения газа струи на выходе в сопло вдува; х/hj= 0,4565(а), 1,2505 (б); х расстояние от среза сопла вдоль криволинейной поверхности). На фиг. 4 полученное авторами настоящей заявки экспериментальное распределение давления на участке цилиндрической рабочей поверхности камеры измельчения с каверной (RK/hj=25; γКАВ = 45°;; bКАВ//RK= 0,0267; hКАВ/bКАВ= 3,0; Мj=2,0; Poj=2 кгс/см2 (1), 4 кгс/см2 (2), 6 кгс/см2 (3)).
На фиг. 5 обработанные с помощью ЭВМ экспериментальные линии Р/Poj CONSTb в полости каверны на рабочей поверхности камеры (hj/RK=0,03; Mj=2; γКАВ = 45°;; bКАВ/RK=0,02; hКАВ/bКАВ=3; Poj=6 кгс/см2).
Достижение положительного эффекта уменьшение размеров частиц готового продукта происходит следующим образом.
Энергонасыщенный слой потока газовзвеси формируется между твердой боковой рабочей поверхностью 1 (фиг. 1, 2) камеры измельчения и газовой (псевдогазовой при относительно небольших коэффициентах наполнения газовзвеси твердой фазы границей 2, отделяющей поток сверхзвуковой струи, которая истекает, и сопла вдува 3, от основного циркуляционного потока газовзвеси во внутренней полости камеры. В общем случае рабочая поверхность 1 имеет вогнутую форму с криволинейной образующей ОХ, а граница 2 представляет собой слой смешения с нарастающей толщиной по мере удаления от выходного среза сопла вдува 3. В этом слое смешения, характерном наличием продольных и поперечных градиентов термогазодинамических параметров, в основном происходит вязкий захват частиц газовой и твердой фаз во внутренней области камеры и приведение этой среды в высокоскоростное циркуляционное движение. Расширяющийся сверхзвуковой участок сопла вдува 3 предпочтительно выполняют с профилированными стенками или с односторонним расширением, причем одна из стенок совпадает по направлению с рабочей поверхностью 1 в выходном сечении сопла ОА. Энергетический газ, истекающий из сопла, движется вдоль криволинейной рабочей поверхности, в каждой точке которой касательная к ней наклонена под увеличивающимся по ходу движения углом атаки α к направлению вектора скорости струи на срезе сопла. На рабочей поверхности 1 реализуется течение сжатия, для которого при сверхзвуковых скоростях движения характерно возникновение положительных возмущений плотности, приводящих к тому, что давление в струе газа на срезе сопла вдува Рj становится меньше давления РК в ближних к срезу точках рабочей поверхности камеры. Это соответствует режиму перерасширенного истечения из сопла, при котором степень перерасширения струи nj= Pj/PK<1,0, а положительные возмущения плотности имеют вид скачков уплотнения 4 и 6. Эти скачки могут зарождаться в точке 0 на срезе сопла или при относительно больших по абсолютной величине возмущениях в точке отрыва пограничного слоя от стенки сопла внутри его сверхзвуковой части. Известно /3/, что возмущения плотности отражаются от твердых поверхностей со своим знаком, а от газовых границ с противоположным знаком. Поэтому скачок уплотнения 4 отражается от поверхности 1 в виде скачка уплотнения 5, а скачок 6 отражается от границы 2 в виде волны разрежения 7. Такие отражения чередуются и образуют волновую структуру энергетического слоя. Аналогичные явления имеют место также в случае выполнения рабочей поверхности в виде плоских участков, наклоненных к набегающему потоку под углами атаки α. Дополнительные элементы волновой структуры появляются, если на рабочей поверхности расположены возмущающие элементы типа, например, глубокой каверны 8. Тогда повышенное давление в каверне по сравнению с местным статическим давлением в обтекающем каверну энергетическом слое (уровни давлений см. на фиг. 5) приводит к искривлению гpаничной линии тока 9 в сторону энергетического слоя. Возникают скачок уплотнения 10 (типа головного скачка при обтекании сверхзвуковым потоком заостренного крылового профиля), скачок 11 на задней кромке каверны, локальная отрывная зона 12 за этой кромкой и скачок 13 в точке присоединения отрывной зоны к рабочей поверхности. Отражения этих скачков от границы 2 также происходят с противоположным знаком волн разрежения, например 14.
Как видно на фиг. 3, 4, чередование в энергетическом слое возмущений давления разного знака имеет следствием образование вдоль рабочей поверхности и в самом слое последовательности зон повышенного и пониженного давления. Диссипация энергии при переходе через скачки уплотнения, а также в результате вязких потерь в слоях смешения и на твердой поверхности приводит к постепенному уменьшению скорости движения в энергетическом слое до дозвуковых значений и к ликвидации описанной волновой структуры. На соответствующем расстоянии от выходного среза сопла вдува целесообразно вновь организовать вдув энергетического газа.
В результате прохождения вовлеченных в энергетический слой частиц твердой фазы газовзвеси через серию чередующихся скачков уплотнения и волн разрежения частиц испытывают многократное попеременное сжатие и растяжение, что способствует развитию уже имеющихся в частицах и зарождению новых дефектов внутренней структуры. Особенностью такого процесса является то, что нагружение частиц сжимающими внешними нагрузками происходит быстро в силу очень малой толщины фронтов скачков уплотнения (порядка нескольких ангстрем), а растягивающими относительно медленно, поскольку акт разрежения формируется как множество (веер) близких друг к другу волн, занимающих более протяженный отрезок пространства.
Следовательно, на нагружение усилиями разного знака накладывается еще и разная скорость нагружения, создающая переменные по величине и направлению локальные ускорения (перегрузки). Это обстоятельство также способствует либо саморазрушению частиц, либо их разрушению при последующих контактных взаимодействиях между собой и с рабочими поверхностями камеры измельчения.
Регулирование частоты следования возмущающих воздействий рассматриваемого типа возможно изменением при прочих равных условиях степени перерасширения струй энергетического газа nj путем, например вариации полного давления газа струи Poj, подбором величины радиуса кривизны рабочей поверхности камеры RK или угла атаки a ее плоских участков; изменением количества и геометрии других источников возмущающих воздействий, располагаемых на рассматриваемом отрезке контура рабочей поверхности. Такое регулирование позволяет устранить или уменьшить негативное для разрушения частиц явление релаксационного "залечивания" дефектов внутренней структуры частиц, что способствует их более эффективному измельчению.
Преодоление газовой фазой потока газовзвеси волновой структуры перерасширенных струй сопровождается повышением потерь давления торможения. Поэтому предложенный способ предпочтительно следует применять для сверхтонкого измельчения, которое в известных способах невозможно осуществить при низких энергозатратах.
Claims (2)
1. Способ сверхтонкого измельчения материала, включающий предварительное дробление материала, организацию потоков газовзвеси с частицами материала, введение в помольный объем камеры измельчения газовзвеси и высокоскоростных потоков энергетического газа с помощью сопел, создание в помольном объеме комплекса возмущающих воздействий на поля течения, обеспечение условий для контактного взаимодействия частиц материала между собой и с рабочими поверхностями камеры измельчения, классификацию и осаждение готового продукта, возврат на помол неразрушенных частиц, фильтрацию условно чистого газа, отличающийся тем, что ввод высокоскоростных потоков энергетического газа в камеру измельчения осуществляют со сверхзвуковой скоростью на режимах перерасширенного истечения струй из сопел, создают условия для многократного отражения в энергонасыщенных слоях помольного объема камеры измельчения возмущений плотности в виде скачков уплотнения и волн разрежения.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что путем изменения давления энергетического газа, подбора радиуса кривизны рабочей поверхности камеры измельчения или углов атаки плоских участков этой поверхности регулируют частоту отражений возмущений плотности и степень перерасширения струй.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93053658A RU2070094C1 (ru) | 1993-12-06 | 1993-12-06 | Способ сверхтонкого измельчения материалов |
AU13292/95A AU1329295A (en) | 1993-12-06 | 1994-12-05 | Process for pulverizing solid polydispersional materials |
PCT/RU1994/000268 WO1995015818A1 (fr) | 1993-12-06 | 1994-12-05 | Procede de pulverisation de matieres polydispersionnelles solides |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93053658A RU2070094C1 (ru) | 1993-12-06 | 1993-12-06 | Способ сверхтонкого измельчения материалов |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93053658A RU93053658A (ru) | 1996-05-20 |
RU2070094C1 true RU2070094C1 (ru) | 1996-12-10 |
Family
ID=20149777
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93053658A RU2070094C1 (ru) | 1993-12-06 | 1993-12-06 | Способ сверхтонкого измельчения материалов |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU1329295A (ru) |
RU (1) | RU2070094C1 (ru) |
WO (1) | WO1995015818A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102018212830B3 (de) | 2018-08-01 | 2020-01-23 | Elena Vladimirovna Artemieva | Zerkleinerungsverfahren und -anlage |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9724703B2 (en) * | 2014-06-06 | 2017-08-08 | LLT International (Ireland) Ltd. | Systems and methods for processing solid materials using shockwaves produced in a supersonic gaseous vortex |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE793588A (fr) * | 1972-01-03 | 1973-06-29 | Geochemical Services Holdings | Broyeur servant a reduire le calibre d'une matiere particulaire |
US4930707A (en) * | 1987-11-18 | 1990-06-05 | Canon Kabushiki Kaisha | Pneumatic pulverizer and pulverizing method |
RU2013134C1 (ru) * | 1993-03-10 | 1994-05-30 | Владимир Константинович Артемьев | Газодинамическое устройство тонкого измельчения |
-
1993
- 1993-12-06 RU RU93053658A patent/RU2070094C1/ru active
-
1994
- 1994-12-05 WO PCT/RU1994/000268 patent/WO1995015818A1/ru active Application Filing
- 1994-12-05 AU AU13292/95A patent/AU1329295A/en not_active Abandoned
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент РФ N 2013134, кл. B 02 C 19/06, 1993. Авдуевский В.С., Ашратов Э.А., Иванов А.В., Пирумов У.Г. Сверхзвуковые неизобарические струи газа. - М.: Машиностроение, 1985, с.248. Бай Ши-И. Теория струи. - М.: Государственное издательство физико-математической литературы. 1960, с. 326, с.71 - 74, 101 - 105. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102018212830B3 (de) | 2018-08-01 | 2020-01-23 | Elena Vladimirovna Artemieva | Zerkleinerungsverfahren und -anlage |
EP3603811A1 (de) | 2018-08-01 | 2020-02-05 | Elena Vladimirovna Artemieva | Zerkleinerungsverfahren und -anlage |
EP4186596A1 (de) | 2018-08-01 | 2023-05-31 | Finegri Uab | Zerkleinerungsverfahren und -anlage |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1995015818A1 (fr) | 1995-06-15 |
AU1329295A (en) | 1995-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4059231A (en) | Method and apparatus for selectively comminuting particles of a frangible material | |
EP0062111A2 (en) | Enhancing liquid jet erosion | |
US4512888A (en) | Apparatus for removal by flotation of solid particles from liquid | |
US9932246B2 (en) | Pulse cavitation processor and method of using same | |
US2666279A (en) | Nozzle for expansion and compression of gases | |
RU2070094C1 (ru) | Способ сверхтонкого измельчения материалов | |
US4671474A (en) | Fluid control apparatus and method utilizing cellular array containing mini-vortex flow patterns | |
Meier et al. | Self-excited oscillations in internal transonic flows | |
Hopfinger et al. | The effect of background rotation on fluid motions: a report on Euromech 245 | |
US4235372A (en) | Diffuser | |
Vasil'Ev et al. | Investigation of the flow structure in nozzles with a throat section of constant height | |
RU2048920C1 (ru) | Струйно-вихревая мельница | |
RU2013134C1 (ru) | Газодинамическое устройство тонкого измельчения | |
RU2137083C1 (ru) | Устройство для образования кольцевой кумулятивной струи | |
US10233097B2 (en) | Liquid treatment apparatus with ring vortex processor and method of using same | |
Chiné et al. | Comparison between flow velocity profiles in conical and cylindrical hydrocyclones | |
Morozov et al. | Simulation of the spiral structure of galaxies in a rotating liquid | |
RU2264850C2 (ru) | Диспергатор | |
Lun et al. | Experimental investigation of pressure fields in a single trench dimple | |
RU2520287C1 (ru) | Способ струйноабразивной обработки алмаза резанием | |
RU2431529C1 (ru) | Способ сепарации сыпучей смеси в текучей среде и устройство для его осуществления | |
RU2085444C1 (ru) | Способ воздействия на поток, обтекающий систему тел | |
Sokolov | Behavior of an axisymmetric shock wave near a cumulation point | |
RU2062663C1 (ru) | Разделительный желоб пневматического классификатора | |
JUVET et al. | Entrainment control in an acoustically controlled shrouded jet |