RU2069914C1 - High-voltage switch - Google Patents
High-voltage switch Download PDFInfo
- Publication number
- RU2069914C1 RU2069914C1 RU92001908A RU92001908A RU2069914C1 RU 2069914 C1 RU2069914 C1 RU 2069914C1 RU 92001908 A RU92001908 A RU 92001908A RU 92001908 A RU92001908 A RU 92001908A RU 2069914 C1 RU2069914 C1 RU 2069914C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- shunted
- resistors
- breaks
- arcing
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc-Extinguishing Devices That Are Switches (AREA)
- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
- Circuit Breakers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области электротехники, в частности к электрическим аппаратам высокого напряжения, и может быть использовано в распределительных устройствах подстанций с многоразрывными маломасляными, воздушными и элегазовыми выключателями. The invention relates to the field of electrical engineering, in particular to high-voltage electrical apparatus, and can be used in switchgears of substations with multi-bursting low-oil, air and gas-insulated switches.
Известен выключатель с четным числом разрывов, половина которых шунтирована резисторами и обеспечивает отключение при высокой скорости восстанавливающегося напряжения, но обладает низкой конечной электрической прочностью, а другая половина разрывов шунтирована конденсаторами и обеспечивает, в отличие от первой, отключение при высокой конечной прочности, но при условии медленного нарастания напряжения (Л.1). A circuit breaker with an even number of breaks is known, half of which is shunted by resistors and provides shutdown at high speed of the recovering voltage, but has low final electric strength, and the other half of breaks is shunted by capacitors and provides, unlike the first, shutdown at high final strength, but subject to a slow rise in voltage (L.1).
Недостатком указанного технического решения является наличие двух систем контактов с увеличением числа дугогасящих разрывов по сравнению с минимально необходимым для обеспечения электрической прочности между разомкнутыми контактами. The disadvantage of this technical solution is the presence of two contact systems with an increase in the number of arcing breaks in comparison with the minimum necessary to ensure electrical strength between open contacts.
Известен выключатель с тиристорной вставкой, шунтирующей главные дугогасящие контакты (Л.2). Known switch with a thyristor insert, shunting the main arcing contacts (L.2).
Недостатком этого выключателя являются очень высокие требования к точности и быстродействию механики, необходимость специального управления тиристорами вставки, а также высокая стоимость и затраты на обслуживание. The disadvantage of this switch is the very high requirements for the accuracy and speed of the mechanics, the need for special control of the insert thyristors, as well as the high cost and maintenance costs.
Известен выключатель высокого напряжения с низкоомным линейным шунтирующим резистором, подключенным параллельно части дугогасящих разрывов (Л.3), что позволяет в результате отключения другой части дугогасящих разрывов, имеющих ту же конструкцию, что и первая, и действующих от того же привода, что и первая, сократить до 0,005 с время протекания тока через резистор. Known high voltage switch with a low-resistance linear shunt resistor connected in parallel to part of the arcing breaks (L.3), which allows as a result of disconnecting another part of the arcing breaks having the same design as the first and acting from the same drive as the first , reduce the current flow through the resistor to 0.005 s.
Недостатком этого технического решения является удвоение числа дугогасящих разрывов, т.е. удорожание выключателя. По этой схеме на базе выключателя ВВБ-110 разработан и изготовлен выключатель ВВУ-35. The disadvantage of this technical solution is to double the number of arcing breaks, i.e. rise in price of the switch. According to this scheme, on the basis of the VVB-110 switch, the VVU-35 switch is designed and manufactured.
Известен выключатель, у которого часть разрывов шунтирована конденсаторами большой емкости, а остальные конденсаторами малой емкости. Разрывы, шунтированные конденсаторами большой емкости, обеспечивают гашение дуги, а остальные окончательное отключение (Л.4). A circuit breaker is known in which part of the gaps is shunted by large capacitors, and the rest by small capacitors. Gaps, shunted by high-capacity capacitors, provide arc quenching, and the rest is the final shutdown (L.4).
Недостатком указанного технического решения является, наряду с большими габаритами конденсаторов большой емкости, также необходимость увеличения числа дугогасящих разрывов. The disadvantage of this technical solution is, along with the large dimensions of large capacitors, the need to increase the number of arcing breaks.
Известен многоразрывный выключатель высокого напряжения, имеющий низкоомный резистор с линейной характеристикой, подключенный параллельно всем дугогасящим разрывам выключателя одновременно и делитель напряжения, шунтирующий каждый разрыв в отдельности (Л.5). Known multi-burst high voltage switch having a low-resistance resistor with a linear characteristic, connected in parallel with all the arcing breaks of the switch at the same time as a voltage divider, shunting each gap individually (L.5).
Недостатком данного многоразрывного выключателя является необходимость дополнительной системы дугогасящих контактов, т.е. усложнение и удорожание конструкции выключателя. Кроме того, при отключении малых токов (реактора, холостого трансформатора, короткой ВЛ, асинхронного хода) низкоомный резистор слабо ограничивает перенапряжения на дополнительной системе контактов, что требует повышения испытательных напряжений между разомкнутыми контактами выключателя. The disadvantage of this multi-burst switch is the need for an additional system of arcing contacts, i.e. complication and appreciation of the design of the switch. In addition, when disconnecting low currents (reactor, idle transformer, short overhead line, asynchronous operation), the low-resistance resistor weakly limits overvoltages on an additional contact system, which requires an increase in test voltages between the open contacts of the circuit breaker.
Известен также элегазовый выключатель фирмы GEC AlSTHOM, в котором каждый дугогасящий разрыв зашунтирован цинкооксидным резистором (Л.6). Этот выключатель является наиболее близким по конструктивному исполнению к заявленному, поэтому он выбран в качестве прототипа предложенного технического решения. Also known is a gas-insulated circuit breaker from GEC AlSTHOM, in which each arcing gap is shunted with a zinc oxide resistor (L.6). This switch is the closest in design to the declared one, therefore it is selected as a prototype of the proposed technical solution.
Недостатком указанного выключателя является ограничение возможности его применения из-за тяжелых воздействий на шунтирующий резистор в режимах с длительным повышением напряжения (отключение асинхронного хода, холостой ВЛ, конденсаторов или кабелей), а также при разбросе времени отключения отдельных дугогасящих разрывов выключателя. Поэтому данный выключатель рекомендуется его разработчиками, в основном, для коммутации шунтирующих реакторов, т. е. в цепях, где не возникает длительных перенапряжений. Кроме того, так как каждый дугогасящий разрыв шунтирован резистором с резконелинейной вольт-амперной характеристикой, выключатель обладает повышенной материалоемкостью. The disadvantage of this switch is the limitation of the possibility of its use due to heavy impacts on the shunt resistor in modes with a long increase in voltage (shutdown of asynchronous operation, idle overhead lines, capacitors or cables), as well as in the spread of the shutdown time of individual arc breaks of the switch. Therefore, this switch is recommended by its developers, mainly for switching shunt reactors, i.e., in circuits where long overvoltages do not occur. In addition, since each arcing gap is shunted by a resistor with a very non-linear volt-ampere characteristic, the switch has a high material consumption.
Целью настоящего изобретения является расширение функциональных возможностей выключателя высокого напряжения, а также снижение его материалоемкости. The aim of the present invention is to expand the functionality of the high voltage switch, as well as reducing its material consumption.
Поставленная цель достигается тем, что в выключателе высокого напряжения, содержащем одинаковые по конструктивному исполнению дугогасящие разрывы, шунтированные резисторами с резконелинейной вольт-амперной характеристикой, согласно изобретению, резисторы с резконелинейной вольт-амперной характеристикой подключены к части дугогасящих разрывов. This goal is achieved by the fact that in the high voltage switch containing the same arc-breaking gaps, shunted by resistors with a sharp non-linear volt-ampere characteristic, according to the invention, resistors with a sharp non-linear volt-ampere characteristic are connected to part of the arcing breaks.
Кроме того, согласно изобретению, резистор с резконелинейной вольт-амперной характеристикой может быть выполнен общим для всех шунтированных дугогасящих разрывов. In addition, according to the invention, a resistor with a sharp nonlinear current-voltage characteristic can be made common to all shunted arcing breaks.
В предложенном устройстве параллельно каждому дугогасящему разрыву могут быть подключены конденсаторы, причем емкость конденсаторов, подключенных параллельно дугогасящим разрывам, зашунтированным упомянутыми резисторами, меньше емкости конденсаторов, подключенных параллельно дугогасящим разрывам, к которым не подключены упомянутые резисторы, где C1 < C2.In the proposed device, capacitors can be connected in parallel to each arcing gap, and the capacitance of the capacitors connected in parallel to the arcing breaks shunted by the mentioned resistors is less than the capacitance of the capacitors connected in parallel to the arcing breaks to which the mentioned resistors are not connected, where C 1 <C 2 .
На фиг.1 представлен выключатель высокого напряжения с дугогасящими разрывами, часть которых шунтирована резисторами с резконелинейной вольт-амперной характеристикой. Figure 1 shows a high voltage switch with arcing breaks, some of which are shunted by resistors with a nonlinear current-voltage characteristic.
На фиг.2 представлен выключатель высокого напряжения, в котором резистор с резконелинейной вольт-амперной характеристикой выполнен общим для шунтированных дугогасящих разрывов. Figure 2 presents the high voltage switch, in which a resistor with a nonlinear volt-ampere characteristic is made common for shunted arcing breaks.
На фиг. 3 представлен выключатель высокого напряжения, в котором параллельно всем дугогасящим разрывам подключены конденсаторы. In FIG. Figure 3 shows a high voltage switch in which capacitors are connected in parallel with all the arcing breaks.
Устройство, представленное на фиг.1, содержит вводы 1 и 2 выключателя высокого напряжения, между которыми находятся последовательно соединенные дугогасящие разрывы 3 и 4, часть которых (3) шунтирована резисторами 5 с резконелинейной вольт-амперной характеристикой. The device shown in figure 1, contains the
Устройство, представленное на фиг.2, содержит общий резистор 5 с резконелинейной вольт-амперной характеристикой, подключенный параллельно двум дугогасящим разрывам 3. The device shown in figure 2, contains a
На фиг. 3 представлен выключатель высокого напряжения, в котором параллельно всем дугогасящим разрывам подключены конденсаторы, причем к дугогасящим разрывам, шунтированным резисторами 5, подключены конденсаторы 6 меньшей емкости, а к дугогасящим разрывам, не шунтированным резисторами 5, подключены конденсаторы 7 большей емкости, соотношение между которыми должно быть близко к следующему:
C1 + C2 C3,
где C1 емкость конденсаторов, подключенных параллельно дугогасящим разрывам, зашунтированным резисторами 5;
С2 собственная емкость резистора 5 с резконелинейной вольт-амперной характеристикой;
C3 емкость конденсатора не зашунтированных резисторами 5.In FIG. Figure 3 shows a high voltage switch, in which capacitors are connected in parallel to all the arcing breaks, and
C 1 + C 2 C 3 ,
where C 1 is the capacitance of capacitors connected in parallel with arcing breaks, shunted by
C 2 own capacitance of the
C 3 capacitance of capacitor not shunted by
Устройство, представленное на фиг.1, работает следующим образом. The device shown in figure 1, operates as follows.
При включенном выключателе напряжение на шунтирующем резисторе 5 равно нулю. В процессе включения выключателя при разбросе времени замыкания отдельных контактов 3 и 4 резистор 5 будет подвергаться воздействию повышенного напряжения на время разброса, если время включения контактов 3 превышает время включения контактов 4. Степень указанного кратковременного превышения напряжения при включении цепи зависит от распределения напряжения между входным сопротивлением цепи и сопротивлением шунтирующего резистора. Последнее при повышении напряжения снижается, следовательно, снижается и степень повышения напряжения. При включении на к.з. у выключателя напряжение на резисторе 5 может достигать Uф.ном..When the switch is on, the voltage across the
В процессе отключения выключатель вначале имеет нулевое сопротивление (контакты 3 и 4 еще замкнуты); затем, после погасания дуги на шунтированных резистором 5 контактах 3 сопротивление выключателя становится активным, быстро достигая минимальной величины, но достаточной для демпфирования переходного восстанавливающего напряжения. Затем сопротивление резистора 5 увеличивается, снижая тем самым ток практически до нуля. Часть полупериода между моментом достижения колена вольт-амперной характеристики резистора 5 и нулем напряжения сети ток в выключателе будет активным и близким к нулю. После обрыва этого тока контактами, не шунтированными резистором 5, напряжение будет распределено по всем контактам и не будет причины для их перекрытия. В результате резистор 5 в процессе отключения выключателя находится под напряжением не более 0,005 с, что облегчает требования к нему. Форма напряжения косинусоида при частоте 50 Гц. During tripping, the circuit breaker initially has zero resistance (
Сущность изобретения состоит во взаимном влиянии нелинейного резистора 5 и дугогасительной системы выключателя в предлагаемой схеме их соединения. Резистор 5 снижает воздействие восстанавливающегося напряжения на изоляцию между разомкнутыми контактами выключателя, а схема выключателя обеспечивает уменьшение длительности воздействия напряжения на указанный резистор 5. The invention consists in the mutual influence of the
Резколинейная вольт-амперная характеристика резистора 5 позволяет ограничить высокие перенапряжения в переходных кратковременных режимах. Длительные перенапряжения на резисторе 5 должны быть значительно меньше (в 1,5-1,8 раза) переходных, однако соотношение кратковременных и длительных перенапряжений на изоляции разомкнутых контактов выключателей - противоположно. При отключении в режиме короткого замыкания, когда между разомкнутыми контактами еще находятся остатки дугового столба, прочность изоляции снижена (при Uном. 500 кВ, Uисп. ≈ 800 кВ), а при отключенном состоянии выключателя, например, в режиме асинхронного хода Uисп. на 30% выше и достигает 1070 кВ. В результате при простом подключении резконелинейного резистора 5 параллельно дугогасящим контактам колено вольт-амперной характеристики резистора 5 должно быть выше длительных перенапряжений, поэтому техническое решение, выбранное в качестве прототипа заявленного, предназначено в основном для выключателей в цепи шунтирующих реакторов, при отключении которых в результате среза тока возникают высокие перенапряжения.The sharp-linear current-voltage characteristic of the
В предложенной схеме подключения резконелинейного резистора 5 колено его вольт-амперной характеристики может быть принято ниже длительных перенапряжений, т.к. на резисторы 5 при отключенном выключателе ложится часть общего напряжения на выключателе, зависящая от соотношения числа шунтированных и нешунтированных дугогасящих разрывов. In the proposed connection diagram of the
При подключении конденсаторов, обеспечивающих равномерное распределение напряжения по дугогасящим разрывам, напряжение на резисторах 5 (UR) в долях от напряжения на выключателе в целом (Uвн) составит:
где Xc и XcR сопротивления элементов делителя напряжения, образованного последовательно подключенными конденсаторами, причем Xc - сопротивления конденсаторов, параллельно которым не подключены резисторы 5 и соответственно XcR сопротивления конденсаторов, параллельно которым подключены резисторы 5.When connecting capacitors that provide a uniform distribution of voltage across the arcing breaks, the voltage across the resistors 5 (U R ) in fractions of the voltage across the circuit breaker as a whole (U int ) will be:
where X c and X cR are the resistances of the elements of the voltage divider formed by the series-connected capacitors, and X c are the resistances of the capacitors, the
Таким образом, новым и существенным по сравнению с прототипом является равномерное распределение напряжения между разными по функциональному назначению элементами, а именно дугогасящими разрывами 3 и 4. Это позволяет в результате уменьшения времени работы резистора 5 уменьшить его сопротивление и материлоемкость, т.е. получить дополнительный эффект. Thus, a new and significant in comparison with the prototype is the uniform distribution of voltage between elements of different functional purpose, namely, arcing
Предложенное техническое решение найдет в применении в выключателях, чувствительных к высокой амплитуде восстанавливающего напряжения с целью снижения величины восстанавливающихся напряжений на контактах выключателя и облегчения условий гашения дуги. The proposed technical solution will be used in circuit breakers that are sensitive to high amplitude of the recovery voltage in order to reduce the value of the recovery voltage at the contacts of the switch and to facilitate the conditions of arc extinction.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92001908A RU2069914C1 (en) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | High-voltage switch |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92001908A RU2069914C1 (en) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | High-voltage switch |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU92001908A RU92001908A (en) | 1995-03-10 |
RU2069914C1 true RU2069914C1 (en) | 1996-11-27 |
Family
ID=20130887
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU92001908A RU2069914C1 (en) | 1992-10-23 | 1992-10-23 | High-voltage switch |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2069914C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107395173A (en) * | 2017-07-25 | 2017-11-24 | 西北核技术研究所 | A kind of multi-gap gas switch of low activation threshold value |
-
1992
- 1992-10-23 RU RU92001908A patent/RU2069914C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент ФРГ N 1236052, кл. 21 с, 35/02, 1960. Кадомская К.П., Тихонов А.А. Процессы восстановления напряжения на контактах генераторных выключателей.- Новосибирск, 1989, конспект лекций НЭТИ, с. 30. Патент Англии N 1077042, кл. H 02 B, 1964. Патент Швейцарии N 380800, кл. 21 с, 35/02, 1960. Авторское свидетельство СССР N 518814, 1974. Материалы фирмы GECA1 THOM FX2-2-1/4 АИТ 11/89, 1989, с. 11. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107395173A (en) * | 2017-07-25 | 2017-11-24 | 西北核技术研究所 | A kind of multi-gap gas switch of low activation threshold value |
CN107395173B (en) * | 2017-07-25 | 2024-03-12 | 西北核技术研究所 | Multi-gap gas switch with low trigger threshold |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Bachmann et al. | Development of a 500kV airblast HVDC circuit breaker | |
EP1058366B1 (en) | Surge suppression network responsive to the rate of change of power disturbances | |
EP2639805B1 (en) | Method, circuit breaker and switching unit for switching off high-voltage DC currents | |
Glinkowski et al. | Voltage escalation and reignition behavior of vacuum generator circuit breakers during load shedding | |
US20150022928A1 (en) | Hybrid dc circuit breaking device | |
Panek et al. | Overvoltage phenomena associated with virtual current chopping in three phase circuits | |
US11049670B2 (en) | Mechatronic circuit-breaker device | |
US11798763B2 (en) | Current cut-off device for high-voltage direct current with resonator and switching | |
DE102017101451A1 (en) | Low-voltage protection device | |
Taylor | Power quality hardware solutions for distribution systems: Custom power | |
Murano et al. | Three-phase simultaneous interruption in interrupting inductive current using vaccum switches | |
Hasan et al. | An AC hybrid current limiting and interrupting device for low voltage systems | |
RU2069914C1 (en) | High-voltage switch | |
US5353186A (en) | Reactor switch | |
Schellekens | Capacitor bank switching with vacuum circuit breakers | |
US3781606A (en) | Circuit breaker and method | |
Chai et al. | Capacitive current interruption with air-break high voltage disconnectors | |
Hamada et al. | RDDS (rate of decrease of dielectric strength) measurement for gas circuit breaker | |
Putrus et al. | A static fault current limiting and interrupting device | |
Ueno et al. | Monte-Carlo simulation of overvoltage generation in the inductive current interruption by vacuum interrupters | |
Shammas | Combined conventional and solid-state device breakers | |
US3401305A (en) | Y-connected shunt capacitor bank | |
Jovcic | AC Fault Current Limiting Using LC DC Circuit Breaker | |
Bargigia et al. | Strength of typical GIS configurations with special reference to composite and combined stresses | |
Schroeder | The cause and control of some types of switching surges |