RU2065792C1 - Method of sheet stamping of electrovacuum production pieces - Google Patents
Method of sheet stamping of electrovacuum production pieces Download PDFInfo
- Publication number
- RU2065792C1 RU2065792C1 RU92014086A RU92014086A RU2065792C1 RU 2065792 C1 RU2065792 C1 RU 2065792C1 RU 92014086 A RU92014086 A RU 92014086A RU 92014086 A RU92014086 A RU 92014086A RU 2065792 C1 RU2065792 C1 RU 2065792C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- ductility
- determined
- heating
- electrovacuum
- Prior art date
Links
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области приборостроения, преимущественно электровакуумного производства (ЭПВ), и может быть использовано при изготовлении методом листовой штамповки деталей типа "чашка" из тугоплавких металлов, в частности, молибденового сплава, имеющих слоистую перекристаллизованную структуру, подверженную расслоению при пластической деформации и механическом воздействии. The invention relates to the field of instrumentation, mainly electrovacuum production (EPI), and can be used in the manufacture by sheet metal stamping of cup-type parts from refractory metals, in particular, a molybdenum alloy having a layered recrystallized structure, subject to delamination during plastic deformation and mechanical stress .
Известен способ листовой штамповки деталей электровакуумного производства из слоистого холоднокатанного перекристаллизованного тугоплавкого металла, преимущественно молибдена и его сплавов, включающий операции вырубки заготовок, отжига, нанесения смазки, подогрева, вытяжки (I). A known method of sheet metal stamping of parts of electrovacuum production from a laminated cold-rolled recrystallized refractory metal, mainly molybdenum and its alloys, including the operations of cutting blanks, annealing, applying grease, heating, drawing (I).
Недостатком известного способа является значительный брак по расслоению как при вытяжке, а также при токарной обработке на проточенных поверхностях (поверхностное отслаивание). Начальный механизм расслоения возможен при первой вытяжке деталей, не имеющих оптимальной температуры и запаса пластичности. Нагрев же заготовок до более высокой температуры (свыше 280oC) cопровождается окислением металла.The disadvantage of this method is a significant marriage of delamination both during drawing, as well as during turning on machined surfaces (surface peeling). The initial delamination mechanism is possible during the first extraction of parts that do not have the optimum temperature and ductility margin. The heating of the workpieces to a higher temperature (above 280 o C) is accompanied by oxidation of the metal.
Технической задачей предложенного способа является повышение запаса горячей пластичности металла перед вытяжкой, сохранение его при вытяжке и снижение за счет этого расслоения металла при вытяжке и последующей механической обработке деталей. The technical objective of the proposed method is to increase the supply of hot plasticity of the metal before the hood, preserve it during the hood and reduce due to this stratification of the metal during the hood and subsequent machining of parts.
Для решения поставленной задачи в способе листовой штамповки деталей электровакуумного производства из слоистого холоднокатанного нерекристаллизованного тугоплавкого металла, преимущественно молибдена и его сплавов, включающем операции вырубки заготовок, отжига, нанесения смазки, подогрева, вытяжки, оптимальную температуру подогрева заготовки непосредственно перед вытяжкой определяют заранее путем испытания образцов на растяжение при разной температуре от комнатной до 1000oC с определением пластичности, построением графика "относительное удлинение температура испытания" и нахождение экстремального значения повышения пластичности и соответствующей ему температуры.To solve the problem in a method of sheet metal stamping of parts of electrovacuum production from a laminated cold-rolled unrecrystallized refractory metal, mainly molybdenum and its alloys, including the operations of cutting blanks, annealing, lubricating, heating, drawing, the optimal temperature of heating the workpiece immediately before drawing is determined in advance by testing samples tensile at different temperatures from room temperature to 1000 o C with the determination of plasticity, the construction of the graph "rel "prolongation of the test temperature" and finding the extreme value of increasing ductility and its corresponding temperature.
На чертеже показана зависимость относительного удлинения "дельта" от температуры испытания Т холоднокатанных листов сплава ЦМ2А. The drawing shows the dependence of the relative elongation "delta" from the test temperature T of cold-rolled sheets of alloy TsM2A.
Для реализации способа, во-первых, определяют горячую пластичность испытуемого металла в интервале 20-1000oC с шагом, например, 100oC. Для этого изготавливают поперечные образцы с переменным сечением рабочей части (радиус 25 мм). Испытывают их на растяжение до разрыва в среде аргона при скорости растяжения 5 мм/мин.To implement the method, firstly, determine the hot ductility of the test metal in the range of 20-1000 o C in increments of, for example, 100 o C. To do this, produce transverse samples with a variable cross section of the working part (radius 25 mm). They are tested for tension before rupture in argon at a tensile speed of 5 mm / min.
Определяют относительное удлинение по ГОСТ 1497-84. Строят таблицу или график "относительное удлинение температура испытания". Находят температуру, соответствующую пику прироста пластичности. Повторяют испытание на разных плавках (партиях) металла. Находят интервал оптимальных температур. The elongation is determined according to GOST 1497-84. Build a table or graph "elongation test temperature". Find the temperature corresponding to the peak of the increase in ductility. Repeat the test on different melts (batches) of metal. Find the optimal temperature range.
Далее при найденной оптимальной температуре выполняют штамповку деталей. Температура заготовки диска должна определяться контактным способом. При этом нагреву ТВЧ, с целью создания запаса тепла при вытяжке, должны подвергаться и детали штампа вблизи зоны вытяжки. Нагрев ТВЧ отключают при достижении заготовкой диском заданной температуры. Then, at the optimum temperature found, stamping of the parts is performed. The temperature of the disk blank must be determined by contact. At the same time, the high-frequency heating, in order to create a heat reserve during the hood, must also be subjected to the details of the stamp in the vicinity of the hood. The heating of the HDTV is turned off when the workpiece reaches the set temperature of the disk.
Способ проверен практически при вытяжке деталей типа "чашка" высотой 6 мм, диаметром 26 мм из холоднокатанных листов толщиной 0,8 мм сплава ЦМ2А. Вырубленные заготовки-диски после проточки торцов отжигались в вакууме, проверялись на отсутствие расслоений по торцу и после нанесения смазки (дисульфид молибдена) подвергались вытяжке. 100 шт штамповались с подогревом дисков на 280oC на горячей плите пресса (контрольная партия), другие (63 шт) в вакууме с нагревом ТВЧ до 450-500oC (опытная партия).The method was tested practically when extracting "cup" -type parts with a height of 6 mm and a diameter of 26 mm from cold-rolled sheets with a thickness of 0.8 mm of the TsM2A alloy. The cut-off blanks-disks after grooving the ends were annealed in vacuum, checked for the absence of delamination along the end, and after applying lubricant (molybdenum disulfide) were subjected to an exhaust. 100 pieces were stamped with heated discs at 280 o C on a hot press plate (control batch), others (63 pcs) in vacuum with heating the high-frequency television to 450-500 o C (experimental batch).
Указанная температура, как оптимальная, найдена на графике при определении горячей пластичности в среде аргона на машине "ИНСТРОН" при скорости растяжения 5 мм/мин. The indicated temperature, as optimal, was found on the graph when determining hot ductility in an argon medium on an INSTRON machine at a tensile speed of 5 mm / min.
Экстремальные значения повышения пластичности соответствуют 500oC для двух партий и 400oC для третьей. За оптимальную температуру штамповки деталей из сплавов ЩМ2А можно принять 450-500oC. Выше 500oC и ниже 400oC падает горячая пластичность отдельных партий металла.Extreme values of increasing ductility correspond to 500 o C for two parties and 400 o C for the third. For the optimum temperature for stamping parts made of alloys ЩМ2А, 450-500 o C can be taken. Above 500 o C and below 400 o C, the hot ductility of individual batches of metal drops.
При каждой температуре испытывали по 3 образца. На графиках показаны усредненные результаты трех партий листов сплава ЦМ2А (ТУ 48-19-273-77). На графике "п. 27803" показан доверительный интервал среднеквадратичные отклонения. Усилие вытяжки создавали масляным насосом. At each temperature, 3 samples were tested. The graphs show the averaged results of three batches of sheets of TsM2A alloy (TU 48-19-273-77). The graph "No. 27803" shows the confidence interval standard deviation. The exhaust force was created by an oil pump.
Оценку эффективности предложенного способа выполнили сравнением выхода годных при изготовлении деталей по существующей технологии и опытной (таблица). В расчет взяты детали, отбракованные при токарной обработке. Брак в технологической партии составил 45% что на 10% больше, чем в опытной (35% ). Evaluation of the effectiveness of the proposed method was performed by comparing the yield suitable for the manufacture of parts using existing technology and experimental (table). The components taken into account during turning are taken into account. Marriage in the technological lot was 45%, which is 10% more than in the experimental lot (35%).
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92014086A RU2065792C1 (en) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | Method of sheet stamping of electrovacuum production pieces |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92014086A RU2065792C1 (en) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | Method of sheet stamping of electrovacuum production pieces |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU92014086A RU92014086A (en) | 1995-07-27 |
RU2065792C1 true RU2065792C1 (en) | 1996-08-27 |
Family
ID=20134136
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU92014086A RU2065792C1 (en) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | Method of sheet stamping of electrovacuum production pieces |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2065792C1 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5660251B2 (en) * | 2012-05-17 | 2015-01-28 | 新日鐵住金株式会社 | Plastic processing method and plastic processing apparatus for metal material |
-
1992
- 1992-12-24 RU RU92014086A patent/RU2065792C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 186957, МКИ B 21D 37/16, 1966 г. - прототип. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2659993B1 (en) | Closed-die forging method and method of manufacturing forged article | |
JP2019535894A (en) | Steel welded part with aluminum or aluminum alloy coating and method for preparing the same | |
US3614816A (en) | Method of making cartridge cases | |
US3557587A (en) | Forging method | |
JP4041774B2 (en) | Method for producing β-type titanium alloy material | |
RU2741046C1 (en) | Method for production of large-size contour annular article from heat-resistant nickel-base alloy | |
RU2065792C1 (en) | Method of sheet stamping of electrovacuum production pieces | |
KR102186232B1 (en) | Titanium plate | |
US3035341A (en) | Manufacturing method for making molybdenum base alloy articles | |
JP2003103311A (en) | Press forming method for magnesium alloy thin plate | |
RU2703764C1 (en) | Method for production of large-size annular part of gas turbine engine from heat-resistant nickel-base alloy | |
RU2239503C1 (en) | Method for making tubes of aluminum alloy | |
US3222229A (en) | Process of hardening alloy steels | |
RU2796651C9 (en) | Method for manufacturing wire from titanium and titanium-based alloys | |
RU2796651C1 (en) | Method for manufacturing small-diameter wire from titanium and titanium-based alloys | |
RU2051205C1 (en) | Method for obtaining high-cohesion electrodeposits on metal and alloys | |
JPH08120427A (en) | Production of synchronizer ring made of brass type copper alloy for automobile gearbox, excellent in seizure resistance | |
SU1117337A1 (en) | Method of machining sheet blanks from aluminium-base alloys | |
RU2219255C1 (en) | Method of working high-speed steel | |
SU1623826A1 (en) | Method of manufacturing parts from titanium alloys | |
SU1164291A1 (en) | Method of manufacturing articles from low-alloyed steels | |
SU1540886A1 (en) | Method of producing precision tubes and profiles from difficultly deformed metals and alloys | |
US2022192A (en) | Forged steel roll and method of production | |
US4759804A (en) | Manufacture of iron-chromium-aluminum peeling billet | |
SU1215795A1 (en) | Method of producing hollow parts |