RU2061530C1 - Method for adsorption-condensation cleaning of gas effluents - Google Patents
Method for adsorption-condensation cleaning of gas effluents Download PDFInfo
- Publication number
- RU2061530C1 RU2061530C1 RU94006998A RU94006998A RU2061530C1 RU 2061530 C1 RU2061530 C1 RU 2061530C1 RU 94006998 A RU94006998 A RU 94006998A RU 94006998 A RU94006998 A RU 94006998A RU 2061530 C1 RU2061530 C1 RU 2061530C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- section
- adsorber
- adsorbent
- gas
- stream
- Prior art date
Links
Landscapes
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу адсорбционно конденсационной очистки промышленных газовых выбросов от экологически вредных компонентов с рекуперацией последних, может быть использовано в химической промышленности. Большинство известных в настоящее время способов адсорбционно - конденсационной очистки газовых выбросов с регенерацией адсорбента при повышенной температуре используют для разогрева слоя до температуры десорбции перегретый водяной пар. При этом конденсат, из которого рекуперируют примеси, содержит большое количество воды. Недостатком этих способов является большой расход энергии на осушку адсорбента после десорбции и на разделение конденсата. Кроме того, для эффективной десорбции высококипящих соединений необходим перегретый пар высокого давления, использование которого связано с повышенными требованиями к прочности аппаратуры установки. The invention relates to a method for adsorption-condensation treatment of industrial gas emissions from environmentally harmful components with recovery of the latter, can be used in the chemical industry. Most currently known methods of adsorption - condensation purification of gas emissions with regeneration of the adsorbent at elevated temperature use superheated water vapor to heat the layer to the desorption temperature. In this case, the condensate from which impurities are recovered contains a large amount of water. The disadvantage of these methods is the high energy consumption for drying the adsorbent after desorption and for the separation of condensate. In addition, for the effective desorption of high-boiling compounds, superheated high-pressure steam is required, the use of which is associated with increased requirements for the strength of the installation equipment.
Наиболее близким к предложенному по технической сущности и достигаемым результатам является способ адсорбционно конденсационной очистки газовых выбросов, предусматривающий использование для десорбции горячих инертных газов, получаемых сжиганием топлива. Установка включает несколько одинаковых адсорберов, одни из которых работают в режиме очистки, а другие в это время регенерируются инертными газами, подаваемыми в противотоке к очищаемому газу. Далее десорбент направляется в конденсатор, где часть десорбированных примесей выделяется в виде конденсата. Поток десорбента, выходящий из конденсатора, смешивается с потоком очищаемого газа. Предварительная осушка десорбента, способ которой не указан, позволяет получить практически безводный конденсат, что существенно облегчает рекуперацию примесей. Способ характеризуется значительно меньшим потреблением энергии по сравнению со способами очистки, предусматривающими десорбцию водяным паром. Недостатком способа является необходимость адсорбционной очистки потока десорбента, выходящего из конденсатора. При недостаточно высокой температуре десорбции и/или недостаточно низкой температуре конденсации расход десорбента может оказаться сопоставимым с расходом очищаемого газа. Повышение температуры десорбции и/или снижение температуры конденсации зачастую невозможно по технологическим и/или экономическим соображениям. В этом случае суммарное количество газа, подаваемого на очистку, существенно увеличивается, что приводит к снижению эффективности работы установки, то есть к повышению проскоковой концентрации примесей в конце стадии адсорбции. The closest to the proposed technical essence and the achieved results is a method of adsorption-condensation purification of gas emissions, involving the use for desorption of hot inert gases obtained by burning fuel. The installation includes several identical adsorbers, some of which operate in the purification mode, while others at this time are regenerated by inert gases supplied in countercurrent to the gas being purified. Next, the desorbent is sent to the condenser, where part of the desorbed impurities is released in the form of condensate. The desorbent stream exiting the condenser is mixed with the stream of gas to be purified. Preliminary drying of the desorbent, the method of which is not indicated, allows to obtain almost anhydrous condensate, which greatly facilitates the recovery of impurities. The method is characterized by significantly lower energy consumption compared with purification methods involving desorption by water vapor. The disadvantage of this method is the need for adsorption purification of the desorbent stream leaving the condenser. If the desorption temperature is not high enough and / or the condensation temperature is not low enough, the flow rate of the desorbent may be comparable with the flow rate of the gas being treated. Raising the desorption temperature and / or lowering the condensation temperature is often impossible for technological and / or economic reasons. In this case, the total amount of gas supplied to the treatment increases significantly, which leads to a decrease in the efficiency of the installation, that is, to an increase in the breakdown concentration of impurities at the end of the adsorption stage.
Была поставлена задача создания такого способа адсорбционно - конденсационной очистки газовых выбросов, который обладал бы более высокой эффективностью за счет снижения количества инертного газа, используемого для десорбции, без увеличения температур десорбции и/или снижения температуры конденсации. Данная задача решена в настоящем изобретении. The task was to create such a method of adsorption - condensation purification of gas emissions, which would have higher efficiency by reducing the amount of inert gas used for desorption, without increasing the desorption temperatures and / or lowering the condensation temperature. This problem is solved in the present invention.
В способе адсорбционно конденсационной очистки газовых выбросов, включающем улавливание примесей из очищаемого потока газа адсорбентом в адсорбере, регенерацию адсорбента потоком горячего инертного газа десорбента в противотоке к очищаемому потоку газа, конденсацию примесей из потока десорбента при пониженной температуре, смешение потока десорбента, выходящего из конденсатора, с потоком очищаемого газа, согласно изобретению, используют многосекционные адсорберы, содержащие несколько слоев адсорбента, а поток десорбента последовательно пропускают через все секции и подогревают перед подачей в каждую секцию.Можно использовать адсорберы с числом секций в каждом из них 2 oC 6, предпочтительно 2 oC 3. При этом отношение количества адсорбента в последующих секциях к количеству его в первой секции составляет 0,5 oC 3, преимущественно 1 oC 2. Подогрев десорбента перед подачей в каждую секцию преимущественно осуществляют в выносных теплообменниках. При этом можно использовать выносные теплообменники, общие для смежных секций двух адсорберов, один из которых работает в режиме регенерации, а другой в это время в режиме очистки.In the method of adsorption-condensation purification of gas emissions, including the capture of impurities from the gas stream to be cleaned by the adsorbent in the adsorber, regeneration of the adsorbent by a stream of hot inert gas desorbent in countercurrent to the gas stream to be purified, condensation of impurities from the desorbent stream at a reduced temperature, mixing the desorbent stream exiting the condenser, with the stream of gas to be purified, according to the invention, multi-section adsorbers containing several layers of adsorbent are used, and the desorbent stream is followed it is passed through all sections and heated before feeding into each section. You can use adsorbers with the number of sections in each of them 2 o C 6, preferably 2 o C 3. Moreover, the ratio of the amount of adsorbent in subsequent sections to the amount of it in the first section is 0 , 5 o C 3, mainly 1 o C 2. Heated desorbent before serving in each section is mainly carried out in external heat exchangers. In this case, you can use remote heat exchangers common to adjacent sections of two adsorbers, one of which works in the regeneration mode, and the other at that time in the cleaning mode.
С увеличением количества секций и соответственно подогревателей потока инертного газа эффективность регенерации адсорбента возрастает, что приводит к снижению оптимального расхода десорбента. Вследствие этого суммарное количество газа, подаваемого на очистку, уменьшается. Кроме того, увеличивается концентрация примесей в потоке десорбента, что облегчает их конденсацию. Таким образом, увеличение количества секций позволяет повысить эффективность адсорбционной очистки газовых выбросов. Вместе с тем, использование большого числа секций нецелесообразно, поскольку лишь незначительно повышает эффективность адсорбционной очистки, но усложняет конструкцию адсорберов. With an increase in the number of sections and, accordingly, heaters of the inert gas stream, the efficiency of adsorbent regeneration increases, which leads to a decrease in the optimal consumption of desorbent. As a result, the total amount of gas supplied to the purification is reduced. In addition, the concentration of impurities in the desorbent stream increases, which facilitates their condensation. Thus, an increase in the number of sections makes it possible to increase the efficiency of adsorption purification of gas emissions. However, the use of a large number of sections is impractical, since it only slightly increases the efficiency of adsorption treatment, but complicates the design of adsorbers.
При заданной температуре десорбции и конденсации существует некоторый оптимальный расход десорбента, обеспечивающий наибольшую эффективность работы адсорбционно конденсационной установки. Расход десорбента, меньший оптимального, не обеспечивает эффективной регенерации адсорбента. Вследствие этого в слое увеличивается остаточное содержание примесей, и в результате эффективность адсорбционной очистки снижается. При расходе десорбента, превышающем оптимальный, эффективность регенерации адсорбента повышается. Однако эффективность работы установки при этом снижается вследствие увеличения суммарного количества газа, подаваемого на очистку. At a given temperature of desorption and condensation, there is a certain optimal consumption of desorbent, providing the greatest efficiency of the adsorption-condensation installation. The consumption of desorbent, less than optimal, does not provide effective regeneration of the adsorbent. As a result, the residual content of impurities in the layer increases, and as a result, the efficiency of adsorption purification decreases. When the consumption of desorbent in excess of the optimal, the efficiency of regeneration of the adsorbent increases. However, the efficiency of the installation is reduced due to an increase in the total amount of gas supplied to the treatment.
Величина оптимального расхода инерта зависит не только от количества секций адсорбера, но также и от соотношения количеств адсорбента, загружаемых в каждую секцию. При заданном количестве секций наименьший расход десорбента достигается при некотором оптимальном распределении адсорбента по секциям. The value of the optimal inert flow rate depends not only on the number of adsorber sections, but also on the ratio of the amounts of adsorbent loaded into each section. For a given number of sections, the lowest consumption of desorbent is achieved with some optimal distribution of adsorbent in sections.
Как отмечалось выше, оптимальный режим работы адсорбционной установки характеризуется неполнотой регенерации адсорбента. После пуска установки, загруженной свежим адсорбентом, эффективность очистки газовых выбросов максимальна. Однако с увеличением числа циклов адсорбции десорбции происходит постепенное повышение остаточного содержания примесей в слое адсорбента. При этом проскоковая концентрация примесей в конце стадии адсорбции возрастает от цикла к циклу, достигая в установившемся режиме некоторой предельной величины. As noted above, the optimal operating mode of the adsorption unit is characterized by incomplete regeneration of the adsorbent. After the start-up of a plant loaded with fresh adsorbent, the efficiency of cleaning gas emissions is maximum. However, with an increase in the number of desorption adsorption cycles, a gradual increase in the residual content of impurities in the adsorbent layer occurs. In this case, the breakdown concentration of impurities at the end of the adsorption stage increases from cycle to cycle, reaching a certain limiting value in the steady state.
Предложенный способ позволяет значительно снизить расход инертного газа
десорбента и повысить эффективность адсорбционно конденсационной очистки газовых выбросов в установившемся оптимальном режиме.The proposed method can significantly reduce the inert gas consumption
desorbent and increase the efficiency of adsorption-condensation treatment of gas emissions in the steady state optimal mode.
Предложенный способ отличается от [1] тем, что используют многосекционные адсорберы, содержащие несколько слоев адсорбента, а поток десорбента последовательно пропускают через все секции и подогревают перед подачей в каждую секцию. Таким образом, редложенный способ удовлетворяет условию патентоспособности изобретения "новизна". The proposed method differs from [1] in that multi-section adsorbers containing several layers of adsorbent are used, and the desorbent stream is sequentially passed through all sections and heated before being fed to each section. Thus, the proposed method satisfies the condition of patentability of the invention of "novelty."
В патентной и научно технической литературе не описано использование в процессах адсорбционно конденсационной очистки многосекционных адсорберов с подогревом между секциями потока десорбента, последовательно пропускаемого через все секции. Таким образом, предложенный способ удовлетворяет условию патентоспособности изобретения "изобретательский уровень". The patent and scientific literature does not describe the use in processes of adsorption-condensation treatment of multi-section adsorbers with heating between sections of a desorbent stream sequentially passed through all sections. Thus, the proposed method satisfies the condition of patentability of the invention "inventive step".
Предложенный способ может быть использован в химической промышленности, позволяет повысить эффективность адсорбционно конденсационной очистки газовых выбросов, уменьшить расход инертного газа десорбента, снизить энергопотребление очистной установки. Таким образом, предложенный способ удовлетворяет условию патентоспособности изобретения "промышленная применимость". The proposed method can be used in the chemical industry, can increase the efficiency of adsorption-condensation treatment of gas emissions, reduce the inert gas consumption of the desorbent, reduce the energy consumption of the treatment plant. Thus, the proposed method satisfies the condition of patentability of the invention "industrial applicability".
Сущность данного изобретения иллюстрирует фиг. 1, на которой показан один из вариантов технологической схемы адсорбционно конденсационной очистки газовых выбросов по предлагаемому способу. Установка для осуществления способа, изображенная на схеме, включает два одинаковых двухсекционных адсорбера. Газовые выбросы направляются на очистку в адсорбер 1, после чего выбрасываются в атмосферу. Одновременно осуществляется регенерация адсорбента в адсорбере 2 потоком инертного газа десорбента. Перед подачей в первую секцию десорбент подогревается в теплообменнике 3. После прохождения первой секции адсорбера 2 десорбент подогревается в выносном теплообменнике 4, общем для двух адсорберов. После прохождения второй секции адсорбера 2 десорбент охлаждается в конденсаторе 5, проходит через фазоразделитель 6, в котором отделяется конденсат десорбированных примесей, и смешивается с потоком очищаемого газа, подаваемым в адсорбер 1. Закрытые соединительные линии показаны на схеме пунктиром. После насыщения слоя адсорбированными примесями адсорбер 1 переключается в режим десорбции, а адсорбер 2 в режим адсорбции. The essence of the present invention is illustrated in FIG. 1, which shows one of the variants of the technological scheme of adsorption-condensation treatment of gas emissions by the proposed method. The installation for implementing the method depicted in the diagram includes two identical two-section adsorbers. Gas emissions are sent for cleaning to the adsorber 1, and then released into the atmosphere. At the same time, regeneration of the adsorbent in the adsorber 2 is carried out by a stream of inert gas desorbent. Before feeding into the first section, the desorbent is heated in the heat exchanger 3. After passing through the first section of the adsorber 2, the desorbent is heated in the external heat exchanger 4, common to two adsorbers. After passing through the second section of the adsorber 2, the desorbent is cooled in the condenser 5, passes through a phase separator 6, in which the condensate of the desorbed impurities is separated, and mixed with the stream of the purified gas supplied to the adsorber 1. The closed connecting lines are shown in dashed lines in the diagram. After saturation of the layer with adsorbed impurities, the adsorber 1 switches to the desorption mode, and the adsorber 2 to the adsorption mode.
Существо изобретения раскрывают также примеры, приведенные ниже. The invention is also disclosed by the examples below.
ПРИМЕР 1. Установка очистки газовых выбросов по способу [1] состоит из двух адсорберов диаметром 1,2 м, заполненных слоем активного угля высотой 2,0 м. В адсорбер, работающий в режиме очистки, подают 1700 нм 3/ч паро - воздушной смеси, содержащей 0,1% молдихлорэтана и 0,02% молэтанола, при температуре 20oС и давлении 0,105 МПа. Время работы адсорбера в режиме очистки 4 часа. Одновременно временно в другой адсорбер, работающий в режиме регенерации, подают поток азота с температурой 140oС при давлении 0,105 мПа в противотоке к очищаемому газу в течение 3 часов. Поток азота, содержащий десорбированные примеси, охлаждают до -10oС в конденсаторе, где происходит частичная конденсация дихлорэтана и этанола, а затем направляют в адсорбер, работающий в режиме очистки. После завершения регенерации адсорбер охлаждают посредством подачи 200 нм3/ч азота с температурой 20oC при давлении 0,105 МПа в течение 1 часа. В установившемся оптимальном режиме проскоковая концентрация дихлорэтана и этанола в конце стадии адсорбции составляет 0,080 и 0,015% мол, соответственно, подача азота на десорбцию 490 нм3/ч.EXAMPLE 1. A gas emission purification plant according to the method [1] consists of two adsorbers with a diameter of 1.2 m filled with a layer of activated carbon 2.0 m high. 1700 nm 3 / h of steam-air mixture is fed into the adsorber operating in the cleaning mode containing 0.1% moldichloroethane and 0.02% molethanol, at a temperature of 20 o C and a pressure of 0.105 MPa. The adsorber operating time in the cleaning mode is 4 hours. At the same time, a nitrogen stream with a temperature of 140 ° C. at a pressure of 0.105 MPa is counter-fed to the gas to be purified for 3 hours temporarily into another adsorber operating in the regeneration mode. A nitrogen stream containing desorbed impurities is cooled to -10 ° C in a condenser, where dichloroethane and ethanol are partially condensed, and then sent to an adsorber operating in the cleaning mode. After the regeneration is completed, the adsorber is cooled by feeding 200 nm 3 / h of nitrogen at a temperature of 20 o C at a pressure of 0.105 MPa for 1 hour. In the steady-state optimal regime, the pro-slip concentration of dichloroethane and ethanol at the end of the adsorption stage is 0.080 and 0.015 mol%, respectively, the nitrogen supply for desorption is 490 nm 3 / h.
ПРИМЕР 2. Установка очистки газовых выбросов по предлагаемому способу состоит из двух двухсекционных адсорберов диаметром 1,2 м, заполненных активным углем. Суммарная высота слоев в каждом адсорбере составляет 2,0 м, соотношение количества адсорбента в секциях 1:1. В адсорбер, работающий в режиме очистки, подают поток, характеризуемый параметрами, приведенными в примере 1. Одновременно в другой адсорбер, работающий в режиме регенерации, подают поток азота с температурой 140oС, дополнительно подогревая этот поток до 140oС в выносном теплообменнике после прохождения первой секции. Время работы адсорберов в режиме адсорбции, десорбции и охлаждения, давление в системе, режимные параметры стадий конденсации примесей из потока десорбента и охлаждения адсорбера после завершения регенерации такие же, как в примере 1. В установившемся оптимальном режиме проскоковая концентрация дихлорэтана и этанола в конце стадии адсорбции составляет 0,010 и 0,0020% мол, соответственно, подача азот на десорбцию 220 нм3/ч.EXAMPLE 2. The installation for purification of gas emissions according to the proposed method consists of two two-section adsorbers with a diameter of 1.2 m, filled with activated carbon. The total height of the layers in each adsorber is 2.0 m, the ratio of the amount of adsorbent in the sections is 1: 1. A stream characterized by the parameters given in Example 1 is supplied to the adsorber operating in the cleaning mode. At the same time, a nitrogen stream with a temperature of 140 ° C is supplied to another adsorber operating in the regeneration mode, further heating this stream to 140 ° C in the external heat exchanger after passing the first section. The operating time of the adsorbers in the adsorption, desorption and cooling mode, the pressure in the system, the operating parameters of the stages of the condensation of impurities from the desorbent stream and the cooling of the adsorber after the regeneration is completed are the same as in example 1. In the steady-state optimal mode, the breakdown concentration of dichloroethane and ethanol at the end of the adsorption stage is 0.010 and 0.0020 mol%, respectively, the nitrogen supply for desorption is 220 nm 3 / h.
ПРИМЕР 3. Установка очистки газовых выбросов по предлагаемому способу состоит из двух трехсекционных адсорберов диаметром 1,2 м, заполненных активным углем. Суммарная высота слоев в каждом адсорбере составляет 2,0 м, соотношение количества адсорбента в секциях 1:1:1. В адсорбер, работающий в режиме очистки, подают поток, характеризуемый параметрами, приведенными в примере 1. Одновременно в другой адсорбер, работающий в режиме регенерации, подают поток азота с температурой 140oС, дополнительно подогревая этот поток до 140oС в выносных теплообменниках после прохождения первой и второй секций. Время работы адсорберов в режиме адсорбции, десорбции и охлаждения, давление в системе, режимные параметры стадий конденсации примесей из потока десорбента и охлаждения адсорбера после завершения регенерации - такие же, как в примере 1. В установившемся оптимальном режиме проскоковая концентрация дихлорэтана и этанола в конце стадии адсорбции составляет 0,009 и 0,0016% мол, соответственно, подача азота на десорбцию 200 нм3/ч.EXAMPLE 3. The installation for purification of gas emissions according to the proposed method consists of two three-section adsorbers with a diameter of 1.2 m, filled with activated carbon. The total height of the layers in each adsorber is 2.0 m, the ratio of the amount of adsorbent in the sections is 1: 1: 1. A stream characterized by the parameters given in Example 1 is supplied to the adsorber operating in the cleaning mode. At the same time, a nitrogen stream with a temperature of 140 ° C is supplied to another adsorber operating in the regeneration mode, further heating this stream to 140 ° C in the external heat exchangers after passing the first and second sections. The operating time of the adsorbers in the adsorption, desorption and cooling mode, the pressure in the system, the operating parameters of the stages of the condensation of impurities from the desorbent stream and the cooling of the adsorber after the regeneration is completed are the same as in example 1. In the steady-state optimal mode, the breakdown concentration of dichloroethane and ethanol at the end of the stage adsorption is 0.009 and 0.0016 mol%, respectively, the nitrogen supply for desorption is 200 nm 3 / h.
ПРИМЕР 4. Установка очистки газовых выбросов по предлагаемому способу состоит из двух трехсекционных адсорберов диаметром 1,2 м, заполненных активным углем. Суммарная высота слоев в каждом адсорбере составляет 2,0 м, соотношение количества адсорбента в секциях 1:1:2. В адсорбер, работающий в режиме очистки, подают поток, характеризуемый параметрами, приведенными в примере 1. Одновременно в другой адсорбер, работающий в режиме регенерации, подают поток азота с температурой 140oС, дополнительно подогревая этот поток до 140oС в выносных теплообменниках после прохождения первой и второй секций. Время работы адсорберов в режиме адсорбции, десорбции и охлаждения, давление в системе, режимные параметры стадий конденсации примесей из поток десорбента и охлаждения адсорбера после завершения регенерации - такие же, как в примере 1. В установившемся оптимальном режиме проскоковая концентрация дихлорэтана и этанола в конце стадии адсорбции составляет 0,008 и 0,0012% мол, соответственно,подача азота на десорбцию 180 нм3/ч.EXAMPLE 4. The installation for purification of gas emissions according to the proposed method consists of two three-section adsorbers with a diameter of 1.2 m, filled with activated carbon. The total height of the layers in each adsorber is 2.0 m, the ratio of the amount of adsorbent in the sections is 1: 1: 2. A stream characterized by the parameters given in Example 1 is supplied to the adsorber operating in the cleaning mode. At the same time, a nitrogen stream with a temperature of 140 ° C is supplied to another adsorber operating in the regeneration mode, further heating this stream to 140 ° C in the external heat exchangers after passing the first and second sections. The operating time of the adsorbers in the adsorption, desorption and cooling mode, the pressure in the system, the operating parameters of the stages of the condensation of impurities from the desorbent stream and the cooling of the adsorber after the regeneration is completed are the same as in example 1. In the steady-state optimal mode, the breakdown concentration of dichloroethane and ethanol at the end of the stage adsorption is 0.008 and 0.0012 mol%, respectively, the nitrogen supply for desorption is 180 nm 3 / h.
Из приведенных примеров видно, что предлагаемый способ позволяет обеспечить более высокую эффективность очистки газовых выбросов при существенно меньшем расходе десорбента. From the above examples it is seen that the proposed method allows for a higher efficiency of purification of gas emissions at a significantly lower consumption of desorbent.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94006998A RU2061530C1 (en) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | Method for adsorption-condensation cleaning of gas effluents |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94006998A RU2061530C1 (en) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | Method for adsorption-condensation cleaning of gas effluents |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU94006998A RU94006998A (en) | 1995-12-10 |
| RU2061530C1 true RU2061530C1 (en) | 1996-06-10 |
Family
ID=20153000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94006998A RU2061530C1 (en) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | Method for adsorption-condensation cleaning of gas effluents |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2061530C1 (en) |
-
1994
- 1994-02-28 RU RU94006998A patent/RU2061530C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| я7 я0Зя7ая0явка ФРГ я7Nя0 2231640, кл.В 01 D 53/04, 1977. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4738694A (en) | Process and plant for purification by adsorption on activated carbon and corresponding adsorber vessel | |
| US5779768A (en) | Recovery of volatile organic compounds from gas streams | |
| US5059405A (en) | Process and apparatus for purification of landfill gases | |
| US4000990A (en) | Adsorption process | |
| CN102112200A (en) | Recovery of carbon dioxide from flue gas | |
| US4203734A (en) | Method and apparatus for the selective adsorption of vaporous or gaseous impurities from other gases | |
| EP0416127B1 (en) | Process for efficiently recovering adsorbable gas from gas which contains adsorbable gas at low concentration | |
| US3905783A (en) | Method of purifying an air or gas flow of vaporous or gaseous impurities adsorbable in filters | |
| CN215539629U (en) | Industrial organic waste gas treatment system | |
| CA1177761A (en) | Multi-stage adsorption process for separating organic liquids from water | |
| WO2022101323A1 (en) | Facility for producing gaseous biomethane by purifying biogas from landfill combining membranes, cryodistillation and deoxo | |
| RU2061530C1 (en) | Method for adsorption-condensation cleaning of gas effluents | |
| US4436534A (en) | Method for reducing desorbent consumption in recovery systems | |
| US5116510A (en) | Separation of liquid mixtures by thermal swing adsorption | |
| US4421672A (en) | Method of cyclic desorption of adsorption media loaded with adsorbates | |
| JP3069578B2 (en) | Solvent recovery method and apparatus | |
| JPH049571B2 (en) | ||
| DE2942959A1 (en) | Dry desorbate, esp. solvent recovery from activated charcoal - by passing circulating gaseous inert desorbent through adsorptive drier before condensation | |
| JP4162805B2 (en) | Adsorption methods for hydrocarbon dearomatization. | |
| US11344838B2 (en) | Temperature-swing adsoroption process | |
| JPH01176416A (en) | Purifying method for combustion exhaust gas | |
| FI73723C (en) | Isobaric process for separating normal paraffins from hydrocarbons. | |
| CN215539628U (en) | High-efficient treatment system of industry organic waste gas | |
| CA1071118A (en) | Method and apparatus for the selective adsorption of vaporous or gaseous impurities from other gases | |
| CN113521963A (en) | Industrial organic waste gas treatment method |