RU2060778C1

RU2060778C1 - Centrifugal extractor

Info

Publication number: RU2060778C1
Application number: RU94012711A
Authority: RU
Inventors: Виктор Сергеевич Скачков
Original assignee: Виктор Сергеевич Скачков
Priority date: 1994-04-11
Filing date: 1994-04-11
Publication date: 1996-05-27

Abstract

FIELD: сentrifugal extractors with continuous unloading of sediments. SUBSTANCE: centrifugal extractor has body with mixing chamber, heavy and light phases collection chambers, support, drive, shaft with conical rotor, transporting apparatus, separation chamber, pipes, separating disk with overflow hole, lid and hydraulic gate. Hydraulic gate is formed by fixed on support shell located between lid and separating disk. Rotor in hydraulic zone has radial ribs fixed on separating disk and lid and located on both sides of shall with clearances with it. Shell is made in the form of section part of disk or plate. In the case width of ribs and clearances meets ratio is given in specification. Besides, shell has nozzle fixed on its peripheral part Nozzle is located on radius, that is bigger than radius of overcurrent hole location and is made of higher strength material, than material of sediment, for example, of corundum. EFFECT: increased productivity and operational duration and decreased extractor power usage. 2 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к химической аппаратуре жидкостной экстракции, в особенности к центробежным экстракторам с непрерывным выводом осадка, предназначенным для работы с растворами, содержащими твердые примеси, и может быть использовано в гидрометаллургической, фармацевтической, пищевой и других отраслях промышленности, а также для осветления-сгущения суспензий. The invention relates to chemical equipment for liquid extraction, in particular to centrifugal extractors with continuous sedimentation, designed to work with solutions containing solid impurities, and can be used in hydrometallurgical, pharmaceutical, food and other industries, as well as for clarification-thickening of suspensions .

Известен центробежный экстрактор с непрерывным выводом осадка через сопло [1] Экстрактор включает корпус со смесительной камерой и камерами сбора фаз, привод, опору, вал, конический ротор с камерой разделения, транспортирующим устройством, трубками и крышкой с переливными отверстиями, соплом, и гидрозатвор. Выделившийся в роторе осадок транспортируется по конусной поверхности к соплу и вместе с частью потока тяжелой фазы выводится из ротора в камеру сбора. A known centrifugal extractor with a continuous output of sediment through a nozzle [1] The extractor includes a housing with a mixing chamber and phase collection chambers, a drive, a support, a shaft, a conical rotor with a separation chamber, a conveying device, tubes and a cover with overflow openings, a nozzle, and a water seal. The precipitate released in the rotor is transported along the conical surface to the nozzle and, together with part of the heavy phase stream, is discharged from the rotor into the collection chamber.

Недостатком экстрактора является возможность закупорки сопла осадком, связанная с малым сечением сопла, необходимым для поддержания приосевого вывода легкой фазы и остального потока тяжелой фазы. The disadvantage of the extractor is the possibility of blockage of the nozzle by sediment, associated with the small cross section of the nozzle necessary to maintain the axial output of the light phase and the rest of the heavy phase stream.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому является центробежный экстрактор [2] который взят за прототип. Экстрактор включает корпус со смесительной камерой и камерами сбора фаз, привод, опору, вал, конический ротор с камерой разделения, транспортирующим устройством, трубками с переливным отверстием, разделительным диском с переточным отверстием, крышкой с переливным отверстием, и гидрозатвор, образованный закрепленной на опоре обечайкой, расположенной между крышкой и разделительным диском. Выделившийся в роторе осадок под действием центробежной силы транспортируется по конусной поверхности в зону гидрозатвора к торцу обечайки, где за счет турбулентного завихрения потока взмучивается, переходит во взвешенное состояние и транспортируется далее в потоке тяжелой фазы на выход из ротора и экстрактора. The closest technical solution to the proposed is a centrifugal extractor [2] which is taken as a prototype. The extractor includes a housing with a mixing chamber and phase collection chambers, a drive, a support, a shaft, a conical rotor with a separation chamber, a conveying device, tubes with an overflow hole, a separation disk with a transfer hole, a cover with an overflow hole, and a water seal formed by a casing fixed to the support located between the cover and the separation disk. Under the action of centrifugal force, the precipitate released in the rotor is transported along the conical surface to the hydraulic lock zone to the end of the shell, where, due to turbulent turbulence of the flow, it winds up, becomes suspended and is transported further in the heavy phase stream to the exit of the rotor and extractor.

Недостатком экстрактора является малая производительность, связанная с малым объемом камеры разделения, что обусловлено уменьшением средней угловой скорости тяжелой фазы в гидрозатворе примерно в два раза по сравнению с угловой скоростью ротора за счет тормозящего действия неподвижной обечайки. Кроме того, к недостаткам экстрактора относятся повышенная мощность, потребляемая на перемешивание обечайкой тяжелой фазы с осадком в гидрозатворе, и малый срок эксплуатации экстрактора из-за абразивного износа обечайки более твердым осадком. Упомянутый износ приводит к уменьшению радиуса, на котором расположен торец обечайки, и после того, как он станет меньше радиуса, на котором расположено переточное отверстие разделительного диска, это отверстие забивается осадком, что нарушает работу экстрактора. The disadvantage of the extractor is the low productivity associated with the small volume of the separation chamber, which is due to a decrease in the average angular velocity of the heavy phase in the hydraulic lock by about half compared with the angular velocity of the rotor due to the braking action of the stationary shell. In addition, the drawbacks of the extractor include the increased power consumed by the shell of the heavy phase with the sediment in the hydraulic seal, and the short life of the extractor due to abrasive wear of the shell of a harder sediment. Mentioned wear leads to a decrease in the radius on which the end face of the shell is located, and after it becomes smaller than the radius on which the overflow hole of the separation disk is located, this hole becomes clogged with sediment, which disrupts the operation of the extractor.

Цель изобретения увеличение производительности и срока эксплуатации и уменьшение потребляемой мощности экстрактора. The purpose of the invention is the increase in productivity and service life and reduction of power consumption of the extractor.

Для этого в предлагаемом центробежном экстракторе, включающем корпус со смесительной камерой и камерами сбора фаз, привод, опору, вал, конический ротор с камерой разделения, транспортирующим устройством, трубками с переливным отверстием, разделительным диском с переточным отверстием, крышкой с переливным отверстием, и гидрозатвор, образованный закрепленной на опоре обечайкой, расположенной между крышкой и разделительным диском, ротор в зоне гидрозатвора снабжен радиальными ребрами, закрепленными на разделительном диске и крышке и расположенными с обеих сторон обечайки с зазорами с ней, а обечайка выполнена в форме секторной части диска или пластины, причем ширина ребер и зазоров удовлетворяет соотношению

> 0,5•

1 -

- 1, где Н, h- ширина ребер и зазоров, м;
ρ_л, ρ_т плотность легкой и тяжелой фаз, кг/м³;
r_л, r_т, r_г радиусы расположения переливных отверстий трубок и крышки и переточного отверстия разделительного диска, м.To do this, in the proposed centrifugal extractor, comprising a housing with a mixing chamber and phase collection chambers, a drive, a support, a shaft, a conical rotor with a separation chamber, a conveying device, tubes with an overflow hole, a separation disk with a overflow hole, a cover with an overflow hole, and a water seal formed by a casing fixed on a support located between the cover and the separation disk, the rotor in the area of the hydraulic lock is equipped with radial ribs mounted on the separation disk and the cover and races Assumption on both sides of the sleeve with clearances with it, and the shell is formed in the shape of a sector of a disc or plate, the width of the ribs and the clearance satisfies the relation

> 0.5 •

1 -

- 1, where H, h is the width of the ribs and gaps, m;
ρ _l , ρ _{t the} density of light and heavy phases, kg / m ³ ;
r _l , r _t , r _{g the} radii of the location of the overflow holes of the tubes and the cover and the overflow hole of the separation disk, m

Кроме этого, обечайка снабжена закрепленным в ее периферийной части наконечником, расположенным на радиусе, большем радиуса расположения переточного отверстия разделительного диска, и выполненным из материала большей твердости, чем материал осадка, например корунда (Al₂O₃минералокерамики).In addition, the shell is equipped with a tip fixed in its peripheral part, located at a radius greater than the radius of the transfer hole of the spacer disc, and made of a material of greater hardness than the material of the sediment, for example corundum (Al ₂ O ₃ mineral ceramics).

Установка радиальных ребер в гидрозатворе на вращающихся крышке и разделительном диске, ширина которых удовлетворяет приведенному соотношению, и выполнение обечайки указанной формы с заостренными гранями увеличивает среднюю угловую скорость тяжелой фазы в гидрозатворе, что приводит к уменьшению радиуса перелива легкой фазы (r_л) и увеличивает объем камеры разделения и, следовательно, производительность экстрактора. Выполнение обечайки указанной формы кроме того уменьшает мощность, потребляемую на перемешивание тяжелой фазы с осадком в гидрозатворе. Закрепление в периферийной части обечайки наконечника, расположенного на указанном радиусе и выполненного из указанного материала, уменьшает абразивный износ обечайки, что увеличивает срок эксплуатации экстрактора.The installation of radial ribs in the hydraulic lock on the rotating cover and the separation disk, the width of which satisfies the given ratio, and the shell of the specified shape with pointed edges increases the average angular velocity of the heavy phase in the hydraulic lock, which leads to a decrease in the radius of the overflow of the light phase (r _l ) and increases the volume separation chambers and therefore the performance of the extractor. The execution of the shell of the specified form also reduces the power consumed for mixing the heavy phase with sediment in the hydraulic seal. Fixing in the peripheral part of the shell of the tip located on the specified radius and made of the specified material, reduces abrasive wear of the shell, which increases the life of the extractor.

На фиг. 1 изображен центробежный экстрактор; на фиг. 2 сечение А-А на фиг. 1; на фиг. 3 периферийная часть ротора. In FIG. 1 shows a centrifugal extractor; in FIG. 2, section AA in FIG. one; in FIG. 3 peripheral part of the rotor.

Экстрактор состоит из корпуса 1 со смесительной камерой 2, камерами сбора тяжелой 3 и легкой 4 фаз, входными 5 и выходными 6 патрубками, подшипниковой опорой 7, приводом 8 с муфтой 9. В опоре 7 закреплен вращающийся вал 10 с коническим ротором 11, мешалкой 12, транспортирующим устройством 13, камерой разделения 14 с лопастями крестовины 15, трубками 16 с переливным отверстием 17, расположенным на радиусе r_л, разделительным диском 18, жестко закрепленным на валу 10, с сегментными переточными отверстиями 19, расположенными на радиусе r_г, крышкой 20 с осевым переливным отверстием 21 радиуса r_т. Крышка 20 образует с разделительным диском 18 кольцевой зазор гидрозатвора 22, в котором расположена закрепленная на опоре 7 обечайка 23, выполненная в форме секторной части диска или пластины с заостренными гранями, в периферийной зоне которой закреплен наконечник 24, например, из корундовой пластинки, расположенной на радиусе r_o > r_г. В гидрозатворе 22 на разделительном диске 18 и крышке 20 закреплены радиальные ребра 25 шириною Н, расположенные с обеих сторон обечайки 23 с зазором 26 шириной h с ней.The extractor consists of a housing 1 with a mixing chamber 2, collection chambers of heavy 3 and light 4 phases, input 5 and output 6 nozzles, bearing support 7, drive 8 with clutch 9. A rotating shaft 10 with a conical rotor 11, an agitator 12 is fixed in the support 7 , a conveying device 13, a separation chamber 14 with the blades of the spider 15, tubes 16 with an overflow hole 17 located on the radius r _l , a separation disk 18, rigidly mounted on the shaft 10, with segment overflow holes 19 located on the radius r _g , the cover 20 with axial feather pouring hole 21 of radius r _t . The cover 20 forms, with the dividing disk 18, an annular gap of the hydraulic lock 22, in which there is a shell 23 mounted on a support 7, made in the form of a sector part of the disk or plate with sharp edges, in the peripheral zone of which a tip 24 is fixed, for example, of corundum plate located on radius r _o > r _g . In the hydraulic lock 22 on the separation disk 18 and the cover 20 there are fixed radial ribs 25 of width H, located on both sides of the shell 23 with a gap 26 of width h with it.

Экстрактор работает следующим образом. The extractor works as follows.

Исходные растворы по входным патрубкам 5 подают в смесительную камеру 2, где они перемешиваются мешалкой 12 для повышения эффективности массопередачи целевого компонента и образовавшаяся эмульсия подается транспортирующим устройством 13 в ротор 11. Под действием центробежной силы эмульсия в камере разделения 14 между лопастями крестовины 15 расслаивается на составные фазы, контактирующие по цилиндрической границе раздела фаз с радиусом, меньшим r_г. Легкая фаза через переливное отверстие 17 по трубке 16 выводится из ротора 11 в камеру 4 сбора легкой фазы и далее по патрубку 6 наружу экстрактора. Тяжелая фаза через переточное отверстие 19 поступает в периферийную зону гидрозатвора 22, откуда транспортируется в его приосевую зону к переливному отверстию 21 и выводится из ротора 11 в камеру 3 сбора тяжелой фазы и далее по патрубку 6 наружу экстрактора. Осадок под действием центробежной силы транспортируется по конусной стенке ротора 11 через переточное отверстие 19 в периферийную зону гидрозатвора 22 к торцу обечайки 23, где за счет турбулентного завихрения потока взмучивается, переходит во взвешенное состояние и транспортируется далее вместе с потоком тяжелой фазы через переливное отверстие 21 наружу ротора 11 и экстрактора.The initial solutions at the inlet pipes 5 are fed into the mixing chamber 2, where they are mixed with a mixer 12 to increase the mass transfer efficiency of the target component and the emulsion formed is conveyed by the conveying device 13 into the rotor 11. Under the action of centrifugal force, the emulsion in the separation chamber 14 between the blades of the crosspiece 15 is stratified phases in contact along a cylindrical phase boundary with a radius less than r _g . The light phase through the overflow hole 17 through the tube 16 is discharged from the rotor 11 into the chamber 4 collecting the light phase and then through the pipe 6 to the outside of the extractor. The heavy phase through the overflow hole 19 enters the peripheral zone of the hydraulic lock 22, from where it is transported to its axial zone to the overflow hole 21 and is discharged from the rotor 11 into the heavy phase collection chamber 3 and then through the pipe 6 to the outside of the extractor. Sludge under the action of centrifugal force is transported along the conical wall of the rotor 11 through the transfer hole 19 to the peripheral zone of the valve 22 to the end of the shell 23, where due to turbulent swirling of the flow, it is stirred up, goes into suspension and is transported further together with the heavy phase flow through the overflow hole 21 to the outside rotor 11 and extractor.

Для обеспечения нормальной работы экстрактора необходимо, чтобы давление тяжелой фазы в гидрозатворе 22 было больше максимального давления легкой фазы в камере разделения 14, что отвечает соотношению ρ_т · ω $\binom{2}{г}$ · (r $\binom{2}{г}$ r $\binom{2}{т}$ ) > ρ_л · ω $\binom{2}{р}$ · (r $\binom{2}{г}$ r $\binom{2}{л}$ ), (1) где ρ_т, ρ_л плотность тяжелой и легкой фаз, кг/м³;
ω_г, ω_р угловая скорость тяжелой фазы в гидрозатворе 22 и легкой фазы в камере разделения 14 (угловая скорость ротора 11), рад/с;
r_г, r_т, r_л радиусы расположения отверстий переточного 19 и переливных 21 и 17, м.To ensure the normal operation of the extractor, it is necessary that the pressure of the heavy phase in the hydraulic lock 22 be greater than the maximum pressure of the light phase in the separation chamber 14, which corresponds to the relation ρ _t · ω $\binom{2}{g}$ (R $\binom{2}{g}$ r $\binom{2}{t}$ )> ρ _l $\binom{2}{R}$ (R $\binom{2}{g}$ r $\binom{2}{l}$ ), (1) where ρ _t , ρ _{l the} density of the heavy and light phases, kg / m ³ ;
ω _g , ω _{r the} angular velocity of the heavy phase in the valve 22 and the light phase in the separation chamber 14 (angular velocity of the rotor 11), rad / s;
r _g , r _t , r _l radii of the location of the holes of the overflow 19 and overflow 21 and 17, m

Для обечайки 23 в виде секторной части диска с центральным углом близким к 2π. (сплошной диск) оценку величины ω_г можно получить при следующих допущениях: в кольцевом объеме шириной Н между ребрами 25 по обе стороны обечайки 23 угловая скорость тяжелой фазы и ротора 11 равны между собой, а в кольцевом объеме шириной h зазора 26 между ребрами 25 и обечайкой 23 по обе ее стороны средняя угловая скорость тяжелой фазы в два раза меньше угловой скорости ротора 11. В этих условиях средняя по объему гидрозатвора 22 угловая скорость тяжелой фазы составит
ω_г ω_р (Н + 0,5h)/(H + h), (2) где Н, h ширина ребра 25 и зазора 26, м.For the shell 23 in the form of a sectorial part of the disk with a central angle close to 2π. (solid disk), an estimate of ω _g can be obtained with the following assumptions: in the annular volume of width H between the ribs 25 on both sides of the shell 23, the angular velocity of the heavy phase and the rotor 11 are equal to each other, and in the annular volume of width h of the gap 26 between the ribs 25 and with a shell 23 on both sides, the average angular velocity of the heavy phase is two times less than the angular velocity of the rotor 11. Under these conditions, the average angular velocity of the heavy phase in the volume of the hydraulic seal 22 will be
ω _g ω _p (H + 0.5h) / (H + h), (2) where H, h are the width of the rib 25 and the gap 26, m.

Корректность полученных формул (1) и (2) и их соответствие друг другу подтверждены экспериментально. Например, в опыте с одной тяжелой фазой при r_т 30 мм, r_г 86 мм, Н 6 мм, h 0,4 мм, выполнении обечайки 23 в виде сплошного диска и количестве ребер 25 по 8 штук с каждой стороны этого диска оказалось r_л 34 мм (радиус свободной поверхности тяжелой фазы в камере разделения 14) и ω_г/ω_р 0,98 из соотношения (1), что соответствует ω_г/ω_р 0,97 из соотношения (2). Подставляя величину ω_г из формулы (2) в (1) можно получить соотношение:

> 0,5•

1 -

- 1, (3) выполнение которого гарантирует нормальную работу экстрактора. При выполнении обечайки 23 в форме секторной части диска или пластины с заостренными гранями полученное соотношение (3) будет тем более выполняться, т.е. r_л будет еще меньше при прочих равных условиях, так как в зоне гидрозатвора 22, где отсутствует изъятая часть диска, угловая скорость тяжелой фазы будет больше, чем в зоне, где оставшаяся часть диска или пластина присутствует. Абсолютные величины Н и h с одной стороны обечайки 23 могут отличаться от аналогичных величин с другой ее стороны, однако, их отношение должно удовлетворять соотношению (3). При этом очевидно, что длина ребер 25 должна простираться в радиальном направлении не короче, чем между радиусами r_т и r_г.The correctness of the obtained formulas (1) and (2) and their correspondence to each other are confirmed experimentally. For example, in the experiment with one heavy phase at r _t 30 mm, r _g 86 mm, H 6 mm, h 0.4 mm, the shell 23 was made in the form of a solid disk and the number of ribs 25 was 8 pieces on each side of this disk _l 34 mm (radius of the free surface of the heavy phase in the separation chamber 14) and ω _g / ω _p 0.98 from relation (1), which corresponds to ω _g / ω _p 0.97 from relation (2). Substituting the value of ω _g from formula (2) in (1) we can obtain the ratio:

> 0.5 •

1 -

- 1, (3) the implementation of which guarantees the normal operation of the extractor. When performing a shell 23 in the form of a sector part of a disk or plate with pointed edges, the resulting relation (3) will be all the more fulfilled, i.e. r _l will be even less, ceteris paribus, since in the area of the hydraulic lock 22, where there is no removed part of the disk, the angular velocity of the heavy phase will be greater than in the area where the remaining part of the disk or plate is present. The absolute values of H and h on one side of the shell 23 may differ from similar values on the other side, however, their ratio should satisfy the relation (3). It is obvious that the length of the ribs 25 should extend in the radial direction no shorter than between the radii r _t and r _g .

Из соотношения (3) следует, что в предлагаемом экстракторе можно обеспечить r_л r_т, например для ρ_л/ρ_т 0,81 при Н/h 4, и даже r_л< r_т при Н/h > 4, что легко реализуется практически в отличии от прототипа, где при отсутствии ребер 25, например для ρ_л/ρ_т 0,81 и r_т/r_г 0,5 можно получить только r_л 1,75 r_т (из соотношения (3) при формальном Н ->> 0), что существенно уменьшает объем камеры разделения 14 и, следовательно, производительность экстрактора. Объем жидкости в камере разделения 14 при малом радиальном размере переточного отверстия 19 примерно равен
V

•

1 3

+ 2

, (4) где V объем жидкости в камере разделения 14, м³;
θ- угол наклона образующей конусной поверхности ротора 11 к оси вращения, град.From relation (3) it follows that in the proposed extractor it is possible to provide r _l r _t , for example, for ρ _l / ρ _t 0.81 at N / h 4, and even r _l <r _t at N / h> 4, which is easy it is realized practically unlike the prototype, where in the absence of ribs 25, for example, for ρ _l / ρ _t 0.81 and r _t / r _g 0.5, only r _l 1.75 r _t can be obtained (from relation (3) with formal H - >> 0), which significantly reduces the volume of the separation chamber 14 and, therefore, the performance of the extractor. The volume of liquid in the separation chamber 14 with a small radial size of the overflow hole 19 is approximately equal
V

•

13

+ 2

, (4) where V is the volume of liquid in the separation chamber 14, m ³ ;
θ is the angle of inclination of the generatrix of the conical surface of the rotor 11 to the axis of rotation, deg.

Расчет по этой формуле показывает, что в предлагаемом экстракторе, например при ρ_л/ρ_т 0,81, r_т/r_г 0,5 и Н/h 4, объем камеры разделения 14 и, следовательно, производительность экстрактора в 12 раз больше, чем в прототипе при прочих равных условиях.The calculation according to this formula shows that in the proposed extractor, for example, with ρ _l / ρ _t 0.81, r _t / r _g 0.5 and N / h 4, the volume of the separation chamber is 14 and, therefore, the productivity of the extractor is 12 times greater than in the prototype, ceteris paribus.

Экспериментально установлено, что выполнение обечайки 23 в форме секторной части диска или пластины с заостренными гранями уменьшает потребляемую экстрактором мощность, например при ω_р 147 рад/с в 1,3 раза, а при ω_р 295 рад/с в 2,2 раза по сравнению с аналогичными величинами для обечайки в виде сплошного диска. Это объясняется уменьшением потери мощности на работу против сил вязкости, возникающих во вращающейся тяжелой фазе от тормозящего воздействия неподвижной обечайки 23. Экспериментально установлено также, что закрепление в периферийной части обечайки 23 обычно металлической на радиусе r_o > r_гнаконечника 24, например в виде пластинки из корунда (Al₂O₃минералокерамики), уменьшает скорость ее истирания (скорость уменьшения радиуса r_o расположения ее торца) более, чем в 10 раз при наличии в тяжелой фазе осадка, например, оксидов кремния, железа, урана. Это приводит к увеличению во столько же раз срока эксплуатации экстрактора.It was established experimentally that the execution of the shell 23 in the form of a sector part of a disk or plate with pointed edges reduces the power consumed by the extractor, for example, at ω _r 147 rad / s by 1.3 times, and at ω _r 295 rad / s by 2.2 times Compared with similar values for a solid disk shell. This is explained by a decrease in the loss of power to work against viscous forces arising in the rotating heavy phase from the braking effect of the stationary shell 23. It has also been experimentally established that the fastening in the peripheral part of the shell 23 is usually metal at a radius r _o > r _{g of the} tip 24, for example in the form of a plate of corundum (Al ₂ o ₃ mineral ceramics), reduces the rate of its wear (reduction rate r _o the radius of location of its end) by more than 10 times in the presence of a heavy precipitate phase, for example, silicon oxides, iron ur on. This leads to an increase in the number of times the life of the extractor.

Таким образом, предлагаемый экстрактор при непрерывной выгрузке осадка обеспечивает увеличение производительности и срока эксплуатации и уменьшение потребляемой мощности по сравнению с прототипом. Thus, the proposed extractor with continuous unloading of sludge provides an increase in productivity and service life and a decrease in power consumption compared to the prototype.

Claims

1. A centrifugal extractor comprising a housing with a mixing chamber and phase collection chambers, a drive, a support, a shaft, a conical rotor with a separation chamber, a conveying device, tubes with an overflow hole, a separation disk with a overflow hole, a cover with an overflow hole, and a hydrozator formed a casing fixed on the support located between the cover and the separation disk, characterized in that the rotor in the area of the hydraulic lock is equipped with radial ribs mounted on the separation disk and the cover and placed women on both sides of the shell and with gaps to it, and the shell is made in the form of a sector part of a disk or plate with pointed edges, and the ratio of the widths of the ribs (H) and the gaps (h) satisfies the relation

where ρ _l and ρ _{t the} density of light and heavy phases, kg / m ³ ;
Γ _l , Γ _t , Γ _{g the} radii of the location of the overflow holes of the tubes and cover and the overflow hole of the separation disk, m

2. The extractor according to claim 1, characterized in that the shell is equipped with a tip fixed in its peripheral part, located at a radius greater than the radius of the overflow hole of the separation disk, and made of a material of greater hardness than the material of the sediment, such as corundum.