RU2060580C1 - Instrumentation operational amplifier - Google Patents
Instrumentation operational amplifier Download PDFInfo
- Publication number
- RU2060580C1 RU2060580C1 RU93005725A RU93005725A RU2060580C1 RU 2060580 C1 RU2060580 C1 RU 2060580C1 RU 93005725 A RU93005725 A RU 93005725A RU 93005725 A RU93005725 A RU 93005725A RU 2060580 C1 RU2060580 C1 RU 2060580C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- operational amplifier
- output
- input
- positive
- current mirror
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Amplifiers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной радиотехнике, а точнее к прецизионным измерительным операционным усилителям, и может быть использовано, например, в медицинской диагностической аппаратуре в области электрокардиологии, электроэнцефаллографии, электромиографии и др. The invention relates to measuring radio engineering, and more specifically to precision measuring operational amplifiers, and can be used, for example, in medical diagnostic equipment in the field of electrocardiology, electroencephallography, electromyography, etc.
Известен измерительный операционный усилитель (ОУ) на трех ОУ, построенный по структуре резистивной обратной связи, так называемый источник напряжения, управляемый напряжением. В нем инвертирующие входы первого и второго ОУ соединены между собой через первый резистор, а через второй и третий тиристоры их выводы подключены соответственно к инвертирующему и неинвертирующему входам третьего ОУ. Кроме того, выходы первого, второго и третьего ОУ соединены соответственно через четвертый, пятый и шестой резисторы с их инвертирующими входами, а неинвертирующий вход третьего ОУ через седьмой резистор заземлен [1]
Такой измерительный ОУ относится к среднему классу, он не является прецизионным и имеет удовлетворительные параметры: нелинейные искажения 6-8% коэффициент ослабления синфазного сигнала (КОСС) порядка 80 дБ. Однако для получения даже таких параметров требуются прецизионные резисторы, что значительно увеличивает затраты на изготовление известного измерительного ОУ. Получение более высокого КОСС в подобных ОУ в принципе невозможно из-за существенного разброса параметров входных первого и второго ОУ, т.е. из-за их неидентичности. В результате входной синфазный сигнал на выходе этих ОУ преобразуется в дифференциальный и далее усиливается как обычный полезный сигнал.Known measuring operational amplifier (op-amp) on three op-amps, built on the structure of resistive feedback, the so-called voltage source, voltage-controlled. In it, the inverting inputs of the first and second op-amps are interconnected through the first resistor, and through the second and third thyristors their outputs are connected respectively to the inverting and non-inverting inputs of the third op-amp. In addition, the outputs of the first, second and third op-amps are connected respectively through the fourth, fifth and sixth resistors with their inverting inputs, and the non-inverting input of the third op-amp through the seventh resistor is grounded [1]
Such a measuring op-amp belongs to the middle class, it is not precision and has satisfactory parameters: nonlinear distortion of 6-8% common-mode signal attenuation coefficient (COS) of about 80 dB. However, to obtain even such parameters, precision resistors are required, which significantly increases the cost of manufacturing a known measuring op-amp. Obtaining a higher KOSS in such op-amps is, in principle, impossible due to a significant spread in the input parameters of the first and second op-amps due to their non-identity. As a result, the input common-mode signal at the output of these op-amps is converted into a differential one and then amplified as a normal useful signal.
Известен измерительный ОУ, принятый за прототип, построенный по структуре преобразователя напряжение-ток-напряжение, т.н. источник тока, управляемый напряжением [2] Он содержит первый, второй и третий ОУ, при этом неинвертирующие входы первого и второго ОУ являются входами измерительного ОУ, первое и второе токовые зеркала (ТЗ), входы которых подключены, соответственно, к положительному и отрицательному выводам питания первого ОУ [3] Инвертирующие входы первого и второго ОУ соединены между собой через первый резистор, а выходы всех трех ОУ подключены соответственно к их инвертирующим входам. Выходы двух ТЗ соединены с общей шиной через второй резистор и с неинвертирующим входом третьего ОУ, а выводы питания ТЗ с шинами соответственно положительного и отрицательного напряжения. Выход третьего ОУ является выходом измерительного ОУ. Known measuring op-amp, adopted for the prototype, built on the structure of the voltage-current-voltage converter, the so-called voltage-controlled current source [2] It contains the first, second and third op-amp, the non-inverting inputs of the first and second op-amp are the inputs of the measuring op-amp, the first and second current mirrors (TK), the inputs of which are connected, respectively, to the positive and negative outputs power supply of the first op-amp [3] The inverting inputs of the first and second op-amps are interconnected via the first resistor, and the outputs of all three op-amps are connected respectively to their inverting inputs. The outputs of two TK are connected to a common bus through a second resistor and with a non-inverting input of the third op-amp, and the TK power leads with buses of positive and negative voltage, respectively. The output of the third op-amp is the output of the measuring op-amp.
По сравнению с устройством [1] прототип имеет меньшие нелинейные искажения (3-4% ), более высокий КОСС в широком диапазоне частот и не требуется прецизионных резисторов. Однако эти параметры он обеспечивает только в малом диапазоне величины тока входного сигнала (порядка нескольких сотен микроампер). При увеличении тока входного сигнала (входного напряжения) увеличиваются нелинейные искажения, что ограничивает применение прототипа в прецизионных измерительных схемах. Это обусловлено тем, что весь размах входного напряжения на нагрузочном резисторе прикладывается к коллекторам ТЗ. В результате этого происходит модуляция коллекторного напряжения ТЗ (p-n-p-токового зеркала) выходным напряжением. Изменение коллекторного напряжения ТЗ вызывают изменения напряжения база-эмиттер (Uбэ). Этот эффект (эффект Эрли) описывается следующей приблизительной зависимостью: Δ Uбэ ≈ -0,001 Δ Uкэ, где Uкэ напряжение коллектор-эмиттер [4] Проявление эффекта Эрли приводит к модуляции выходного коллекторного тока ТЗ, в результате чего возникают нелинейные искажения выходного сигнала, пропорциональные коэффициенту модуляции. Кроме того, увеличение нелинейных искажений в прототипе происходит за счет разных трактов прохождения входного сигнала в зависимости от его полярности. При U1 > U2 входной сигнал проходит через первое ТЗ, а при U1 < U2 через второе ТЗ. Неидентичность токовых зеркал приводит к возникновению добавочных нелинейных искажений. Следовательно, чтобы устранить этот недостаток необходимо исключить первое ТЗ из тракта прохождения полезного сигнала.Compared with the device [1], the prototype has less nonlinear distortion (3-4%), a higher KOSS in a wide frequency range and does not require precision resistors. However, it provides these parameters only in a small range of the input signal current (of the order of several hundred microamps). With increasing current of the input signal (input voltage), nonlinear distortions increase, which limits the use of the prototype in precision measuring circuits. This is due to the fact that the entire range of input voltage across the load resistor is applied to the collectors of the TK. As a result of this, the collector voltage TK (pnp-current mirror) is modulated by the output voltage. Changes in the collector voltage TK cause changes in the voltage base-emitter (U BE ). This effect (Earley effect) is described by the following approximate dependence: Δ U be ≈ -0.001 Δ U ke , where U ke is the collector-emitter voltage [4] Manifestation of the Earley effect modulates the output collector current T3, resulting in nonlinear distortion of the output signal proportional to the modulation coefficient. In addition, an increase in nonlinear distortion in the prototype occurs due to different paths of the input signal, depending on its polarity. For U 1 > U 2, the input signal passes through the first TK, and for U 1 <U 2 through the second TK. The non-identity of current mirrors leads to the appearance of additional nonlinear distortions. Therefore, in order to eliminate this drawback, it is necessary to exclude the first TK from the path of the useful signal.
Цель изобретения уменьшение нелинейных искажений на выходе измерительного ОУ. The purpose of the invention is the reduction of non-linear distortion at the output of the measuring op-amp.
Для этого предлагается измерительный ОУ, содержащий первый, второй и третий ОУ, при этом неинвертирующие входы первого и второго ОУ являются входами измерительного ОУ, причем инвертирующие вход и выход первого ОУ через первый резистор соединены с инвертирующим входом и выходом второго ОУ, а также первый и второй ТЗ и второй резистор. Выводы питания ТЗ подключены соответственно к шинам положительного и отрицательного напряжения, причем вход второго ТЗ соединен с отрицательным выводом питания второго ОУ. Положительный вывод питания второго ОУ соединен с шиной положительного напряжения. Выход третьего ОУ является выходом измерительного ОУ. To do this, a measurement op-amp is proposed that contains the first, second and third op-amps, while the non-inverting inputs of the first and second op-amps are inputs of the measuring op-amps, the inverting input and output of the first op-amp through the first resistor connected to the inverting input and output of the second op-amp, as well as the first and second TK and second resistor. The power supply terminals of the TK are connected respectively to the buses of the positive and negative voltage, and the input of the second TK is connected to the negative power terminal of the second op-amp. The positive power terminal of the second op-amp is connected to the positive voltage bus. The output of the third op-amp is the output of the measuring op-amp.
В отличие от прототипа в предлагаемом усилителе между шиной отрицательного напряжения и выходом первого ТЗ введен переменный резистор, выход второго ТЗ подключен к входу первого ТЗ, инвертирующему входу третьего ОУ и через второй резистор к выходу третьего ОУ, неинвертирующий вход которого соединен с землей, отрицательный вывод питания первого ОУ соединен с входом второго ТЗ. Положительный вывод первого ОУ подключен к шине положительного напряжения. Unlike the prototype, a variable resistor is introduced between the negative voltage bus and the output of the first TK in the proposed amplifier, the output of the second TK is connected to the input of the first TK, the inverting input of the third op-amp, and through the second resistor to the output of the third op-amp, the non-inverting input of which is connected to the ground, the negative output power supply of the first op-amp is connected to the input of the second TK. The positive terminal of the first op-amp is connected to the positive voltage bus.
В предлагаемом усилителе полезный входной сигнал проходит только через второе ТЗ, в результате чего недостаток прототипа устранен. In the proposed amplifier, the useful input signal passes only through the second TK, as a result of which the disadvantage of the prototype is eliminated.
На чертеже приведена функциональная схема предлагаемого усилителя. The drawing shows a functional diagram of the proposed amplifier.
Измерительный ОУ содержит первый и второй неинвертирующие ОУ 1 и 2, третий инвертирующий ОУ 3, первое и второе токовые зеркала 4 и 5, первый и второй резисторы 6 и 7 соответственно. Неинвертирующие входы первого и второго ОУ являются входами измерительного ОУ, инвертирующие вход и выход первого ОУ 1 через первый резистор 6 (R1) соединены с инвертирующим входом и выходом второго ОУ 2. Выводы питания первого 4 и второго 5 ТЗ подключены соответственно к шинам положительного и отрицательного напряжения. Вход второго ТЗ 5 соединен с отрицательным выводом питания второго ОУ 2. Положительный вывод питания второго ОУ 2 соединен с шиной положительного напряжения. Выход третьего ОУ 3 является выходом измерительного ОУ. Между шиной отрицательного напряжения и выходом первого ТЗ 4 введен переменный резистор 8, выход второго ТЗ 5 подключен к входу первого ТЗ 4, инвертирующему входу третьего ОУ и через второй резистор 7 (R2) к выходу третьего ОУ, неинвертирующий вход которого соединен с землей. Отрицательный вывод питания первого ОУ соединен с входом второго ТЗ. Положительный вывод питания первого ОУ подключен к шине положительного напряжения. The measuring op-amp contains the first and second non-inverting op-
ОУ 1 и 2 включены как преобразователи напряжение-ток, а ОУ 3 как преобразователь ток-напряжение, т.е. как инвертирующий усилитель с выходным напряжением, пропорциональным входному току. Op-
Усилитель работает следующим образом. The amplifier operates as follows.
Разность потенциалов U1 и U2 на резисторе 6 определяет Io в цепи отрицательной обратной связи ОУ 1 и ОУ 2. При Uвх U1 U2 0 отрицательный ток I1 источника питания при единичном коэффициенте отражения токового зеркала 5 отражается в точке "а" под действием зеркала 5. Положительный ток I2 источника питания, обеспечиваемый токовым зеркалом 4 и переменным резистором 8, устанавливается равным току U1 и, следовательно, выходное напряжение Uвых также равно нулю, т.е. схема находится в равновесии.The potential difference U 1 and U 2 on the resistor 6 determines I o in the negative feedback circuit of OS 1 and
При U1 ≠ U2 проходящий через резистор 6 ток Io будет равен Io (I1 I2)/R1. При Uвх > 0 ток Io будет проходить через положительную шину питания, зеркало 5 и отрицательную шину питания. При Uвх < 0 ток Io будет проходить через отрицательную шину питания, зеркало 5 и положительную шину питания. Ток Io отражается зеркалом 5 в ток I1 в точке "а" и, следовательно, ток полезного сигнала всегда проходит только через второе зеркало 5: как при Uвх > 0, так и при Uвх < 0. Поэтому неидентичность токовых зеркал 4 и 5 не вносит никаких нелинейных искажений в выходном сигнал. Так как ОУ 1 и ОУ 2 всегда находятся в замкнутой петле независимо от полярности входного сигнала, токи от положительного и отрицательного источников питания складываются синфазно. Если зеркало 5 имеет единичный коэффициент отражения, то ток I1 Io и поступает в точку "а".When U 1 ≠ U 2, the current I o passing through the resistor 6 will be equal to I o (I 1 I 2 ) / R1. When U I > 0, the current I o will pass through the positive power bus,
Коэффициент усиления предлагаемого усилителя определяется как отношение резисторов 7 (R2) и 6 (R1); Ko -R2/R1.The gain of the proposed amplifier is defined as the ratio of resistors 7 (R2) and 6 (R1); K o —
По сравнению с прототипом предлагаемый усилитель обеспечивает нелинейные искажения менее 0,5-0,7% при токах выше 20 мА, а коэффициент ослабления синфазного сигнала не хуже 100 дБ в полосе частот до 1 кГц при разбалансе внутренних импедансов источников сигнала: R ≥ 47 кОм, С 0,047 мкФ. Compared with the prototype, the proposed amplifier provides non-linear distortions of less than 0.5-0.7% at currents higher than 20 mA, and the attenuation coefficient of the common-mode signal is no worse than 100 dB in the frequency band up to 1 kHz with an imbalance of the internal impedances of the signal sources: R ≥ 47 kOhm , C 0.047 uF.
На МП "Символ" изготовлен и прошел технические приемочные испытания опытный образец предложенного усилителя. Испытания подтвердили достижение поставленной цели изобретения. Усилитель предполагается выпускать в виде интегральной микросборки. A prototype of the proposed amplifier was manufactured and passed technical acceptance tests at MP Symbol. Tests confirmed the achievement of the objectives of the invention. The amplifier is supposed to be produced in the form of an integrated microassembly.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93005725A RU2060580C1 (en) | 1993-02-01 | 1993-02-01 | Instrumentation operational amplifier |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93005725A RU2060580C1 (en) | 1993-02-01 | 1993-02-01 | Instrumentation operational amplifier |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93005725A RU93005725A (en) | 1994-11-30 |
RU2060580C1 true RU2060580C1 (en) | 1996-05-20 |
Family
ID=20136473
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93005725A RU2060580C1 (en) | 1993-02-01 | 1993-02-01 | Instrumentation operational amplifier |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2060580C1 (en) |
-
1993
- 1993-02-01 RU RU93005725A patent/RU2060580C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Л.Фолкенберри. Применение операционных усилителей и линейных ИС, М.: Мир, 1985, с.392. 2. Novel current-mode instrumentation amplifier Electronics Letters, 1989, vol.25, N 3, p.228-230. 3. D.C. Matching errorsin the Wilson current source, Electronics Letters, 1976, vol.12, N 15, p.389-390. 4. П.Хоровиц и У.Хилл. Искусство схемотехники, М.: Мир, 1983, с.105-107, 113-115, 123-127. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Peyton et al. | Analog electronics with op-amps: a source book of practical circuits | |
US4320351A (en) | Differential amplifying system with bootstrapping | |
US4206416A (en) | Wideband instrumentation amplifier with high common mode rejection | |
AU706648B2 (en) | Temperature compensated logarithmic convertor | |
US5515001A (en) | Current-measuring operational amplifier circuits | |
US4565935A (en) | Logarithmic converter circuit arrangements | |
GB2122056A (en) | Noise reduction circuits | |
RU2060580C1 (en) | Instrumentation operational amplifier | |
US5028874A (en) | Ratiometric measurement circuit with improved noise rejection | |
RU2054790C1 (en) | Measuring operational amplifier | |
EP0051362B1 (en) | Electronic gain control circuit | |
RU2057392C1 (en) | Operational instrumentation amplifier | |
JPS61142471A (en) | Impedance measuring apparatus | |
US4013972A (en) | Amplifier with gain control means | |
US6052026A (en) | Linear gain controlled amplifier | |
JPH0495406A (en) | Differential amplifier circuit | |
SU760406A1 (en) | Measuring amplifier | |
SU1001440A1 (en) | Differential amplifier | |
SU746470A1 (en) | Voltage-to-current converter | |
SU789982A1 (en) | Voltage-to-current converter | |
SU1275479A1 (en) | Scale converter | |
SU1707552A1 (en) | Measuring voltage-to-current converter | |
SU1478292A2 (en) | Amplifier | |
RU2066880C1 (en) | Dc function generator realizing square-law dependence | |
JP3854118B2 (en) | Composite electronic circuit |