RU2054609C1 - Air separation method - Google Patents

Air separation method Download PDF

Info

Publication number
RU2054609C1
RU2054609C1 SU4887951A RU2054609C1 RU 2054609 C1 RU2054609 C1 RU 2054609C1 SU 4887951 A SU4887951 A SU 4887951A RU 2054609 C1 RU2054609 C1 RU 2054609C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
nitrogen
air
expansion
air stream
heat exchanger
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Г.Б. Наринский
Л.С. Проворный
Ю.Г. Писарев
Н.В. Филин
В.А. Гарин
В.К. Волков
Original Assignee
Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40-летия Октября "Криогенмаш"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40-летия Октября "Криогенмаш" filed Critical Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40-летия Октября "Криогенмаш"
Priority to SU4887951 priority Critical patent/RU2054609C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2054609C1 publication Critical patent/RU2054609C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

FIELD: cryogenic equipment. SUBSTANCE: method involves compressing air; cleaning and dividing into two flows; providing additional cooling of one air flow in auxiliary heat-exchanger upon passage through main heat-exchanger cold section; providing additional compression of other air flow in two stages of compressor, cooling and dividing into two parts; providing additional cooling of one part, liquifying and directing for rectification. EFFECT: increased efficiency and improved quality of separated air. 6 cl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к технике получения продуктов разделения методом низкотемпературной ректификации и может быть использовано в химической и других отраслях промышленности. The invention relates to techniques for producing separation products by the method of low temperature distillation and can be used in chemical and other industries.

Известен способ разделения воздуха, реализованный в устройстве [1] включающий сжатие воздуха, очистку его, охлаждение, ректификацию в колоннах предварительного и окончательного разделения, расширение газообразного азота из колонны предварительного разделения в детандере. A known method of air separation, implemented in the device [1], comprising compressing the air, purifying it, cooling, distillation in the columns of preliminary and final separation, the expansion of gaseous nitrogen from the column of preliminary separation in the expander.

Недостатком аналога является недостаточное количество продуктов, отбираемых в жидком виде. The disadvantage of the analogue is the insufficient number of products selected in liquid form.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является способ разделения воздуха, реализованный в устройстве [1] включающий сжатие воздуха, его очистку, разделение на два потока, первый из которых направляют на охлаждение, а второй на дожатие, охлаждение дожатого потока воздуха и расширение его в детендере, ректификацию воздуха в колоннах предварительного и окончательного разделения, расширение газообразного азота из колонны предварительного разделения в детандере, получение части продуктов разделения в жидком виде. The closest in technical essence to the claimed invention is a method of air separation, implemented in the device [1] comprising compressing the air, purifying it, dividing it into two streams, the first of which is directed to cooling, and the second to squeeze, cool the compressed air stream and expand it in the expander, rectification of air in the preliminary and final separation columns, expansion of gaseous nitrogen from the preliminary separation column in the expander, obtaining part of the separation products in liquid e.

Недостатком данного способа является низкая эффективность, обусловленная тем, что работа двух турбодетандеров на низком температурном уровне приводит к низкой холодопроизводительности, а следовательно, к увеличению удельных энергозатрат. The disadvantage of this method is the low efficiency due to the fact that the operation of two turboexpander at a low temperature level leads to low cooling capacity and, consequently, to an increase in specific energy consumption.

Кроме того, в этом способе энергия расширения азота в детандере передается на компрессор, сжимающий этот же поток азота, что обуславливает необходимость подогрева до температуры окружающей среды азота и его повторного охлаждения и приводит к увеличению потерь от недорекуперации и гидравлического сопротивления. In addition, in this method, the expansion energy of nitrogen in the expander is transferred to a compressor that compresses the same nitrogen stream, which necessitates heating the nitrogen to its ambient temperature and re-cooling it and leads to an increase in losses from under-recovery and hydraulic resistance.

Цель изобретения увеличение извлечения жидких продуктов, снижение удельных энергозатрат и капитальных затрат может быть осуществлено за счет последовательного сжатия второго потока воздуха, деления его на части после охлаждения, дополнительного охлаждения одной из его частей. The purpose of the invention is the increase in the extraction of liquid products, the reduction of specific energy and capital costs can be achieved by sequentially compressing the second air stream, dividing it into parts after cooling, additional cooling of one of its parts.

Для этого в способе разделения воздуха с получением части продукта в жидком виде путем его сжатия, очистки и разделения на два потока, первый из которых охлаждают продуктами разделения и направляют на ректификацию в колонны предварительного и окончательного разделения, второй поток перед подачей на ректификацию дожимают, охлаждают и расширяют со снятием энергии расширения, а полученный после ректификации азот из колонны предварительного разделения расширяют со снятием энергии расширения, дожатие второго потока воздуха осуществляют в двух ступенях, причем в первой ступени за счет энергии расширения этого потока, а от второго потока воздуха после охлаждения отбирают часть, дополнительно охлаждают ее до температуры на 1-5оС выше температуры начала ожижения, затем ожижают азотом из колонны предварительного разделения и направляют на ректификацию в середину этой колонны, причем от первого потока воздуха после охлаждения отбирают часть, дополнительно охлаждают ее, дросселируют и направляют на ректификацию в середину колонны предварительного разделения, азот перед подачей на расширение нагревают вторым потоком воздуха после расширения, от азота перед нагревом его вторым потоком воздуха отбирают часть и эту часть нагревают первым потоком воздуха и частью второго потока воздуха, отобранной после охлаждения, и направляют на расширение, второй поток воздуха перед подачей на ректификацию дополнительно охлаждают азотом после чего расширения, азот расширяют до давления 0,15-0,3 МПа и при этом давлении выдают потребителю.To do this, in the method of separation of air to obtain part of the product in liquid form by compressing, purifying and separating it into two streams, the first of which is cooled by separation products and sent for rectification in the columns of preliminary and final separation, the second stream is squeezed before being fed to the rectification, cooled and expand with the removal of expansion energy, and the nitrogen obtained after rectification from the preliminary separation column is expanded with removal of expansion energy, the second air stream is pressed in two stages, wherein in the first stage due to the expansion energy of the stream and the second stream of air after cooling the withdrawn portion is further cooled to a temperature of 1-5 ° C above the onset temperature of liquefaction of nitrogen then liquefied prior separation column and sent to rectification in the middle of this column, and a part is taken from the first air stream after cooling, it is additionally cooled, throttled and sent to rectification in the middle of the preliminary separation column, nitrogen before feeding it is heated for expansion by a second air stream after expansion, part is taken from nitrogen before heating with its second air stream and this part is heated by the first air stream and part of the second air stream, selected after cooling, and sent to the expansion, the second air stream, before additional rectification cooled with nitrogen followed by expansion, nitrogen expanded to a pressure of 0.15-0.3 MPa and at this pressure issued to the consumer.

Сущность изобретения заключается в том, что дожатие второго потока воздуха осуществляют последовательно в двух ступенях за счет энергии расширения азота, после охлаждения делят на части и одну часть дополнительно охлаждают. Холодопроизводительность турбодетандеров в заявляемом изобретении выше, чем у прототипа (повышение удельной холодопроизводительности на м3 перерабатываемого воздуха) при сохранении неизменных соотношений в узле ректификации. Повышение холодопроизводительности приводит к повышению доли жидких продуктов, к сохранению суммарного извлечения газообразных и жидких продуктов и, следовательно, к уменьшению энергозатрат и приведенных затрат.The essence of the invention lies in the fact that the compression of the second air stream is carried out sequentially in two stages due to the energy of expansion of nitrogen, after cooling is divided into parts and one part is additionally cooled. The cooling capacity of the turbo-expanders in the claimed invention is higher than that of the prototype (increase in specific cooling capacity per m 3 of processed air) while maintaining constant ratios in the rectification unit. An increase in cooling capacity leads to an increase in the proportion of liquid products, to the preservation of the total extraction of gaseous and liquid products, and, consequently, to a reduction in energy costs and reduced costs.

Сравнение предложенного и известных решений дает основание считать, что предложенное техническое решение отвечает критериям новизны, изобретательского уровня и промышленной применяемости. A comparison of the proposed and known solutions gives reason to believe that the proposed technical solution meets the criteria of novelty, inventive step and industrial applicability.

На чертеже схематично изображено устройство, с помощью которого реализован заявляемый способ. The drawing schematically shows a device with which the inventive method is implemented.

Устройство содержит компрессор 1, трубопроводами 2,3 соединенный с теплой секцией основного теплообменника 4 и холодной секцией теплообменника 5. Холодная секция теплообменника 5 посредством трубопроводов соединена с теплообменником 6, который, в свою очередь, посредством трубопроводов соединен с колонной 7 предварительного разделения. The device comprises a compressor 1, connected by pipelines 2,3 to the warm section of the main heat exchanger 4 and the cold section of the heat exchanger 5. The cold section of the heat exchanger 5 is connected via pipelines to the heat exchanger 6, which, in turn, is connected via pipelines to the preliminary separation column 7.

Компрессор 1 трубопроводами 2,8 соединен с компрессорами 9, 10 и трубопроводом 11 с теплой секцией основного теплообменника 4. Теплая секция основного теплообменника 4 трубопроводом 12 соединена с детандером 13, который трубопроводом 14 соединен с колонной 15 окончательного разделения. Теплая секция основного теплообменника 4 трубопроводом 16 соединена с холодной секцией основного теплообменника 5 и ожижителем 17 воздуха. Compressor 1 is connected by pipelines 2.8 to compressors 9, 10 and pipe 11 with a warm section of the main heat exchanger 4. The warm section of the main heat exchanger 4 is connected by pipe 12 to the expander 13, which is connected by pipe 14 to the final separation column 15. The warm section of the main heat exchanger 4 is connected by a pipe 16 to the cold section of the main heat exchanger 5 and an air liquefier 17.

Колонна 7 предварительного разделения трубопроводом 18 соединена с детандером 19. Теплообменник 6 посредством трубопровода 20 соединен с колонной 7 предварительного разделения. Турбодетандер 19 трубопроводом 21 соединен с дополнительным теплообменником 22. Детандер 13 трубопроводом 14 соединен с дополнительным теплообменником 23. Теплообменник 24 трубопроводом 25 соединен с колонной 7 предварительного разделения. The pre-separation column 7 is connected by a pipe 18 to the expander 19. The heat exchanger 6 is connected by a pipe 20 to the preliminary separation column 7. The turbo expander 19 is connected by a pipe 21 to an additional heat exchanger 22. The expander 13 by a pipe 14 is connected to an additional heat exchanger 23. The heat exchanger 24 is connected by a pipe 25 to a preliminary separation column 7.

Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.

Воздух после компрессора 1 охлаждают, очищают и с температурой 280 К и давлением 0,66 МПа направляют в трубопровод 2 и делят на два потока: первый и второй потоки. Первый поток воздуха по трубопроводу 3 направляют на охлаждение за счет подогрева продуктов разделения в теплую секцию основного теплообменника 4 и холодную секцию основного теплообменника 5, затем дополнительно охлаждают в теплообменнике 6 и по трубопроводу 20 направляют в колонну 7 предварительного разделения. The air after compressor 1 is cooled, purified, and with a temperature of 280 K and a pressure of 0.66 MPa is sent to line 2 and divided into two streams: the first and second streams. The first air stream through pipe 3 is sent for cooling by heating the separation products into the warm section of the main heat exchanger 4 and the cold section of the main heat exchanger 5, then it is additionally cooled in the heat exchanger 6 and sent via pipe 20 to the preliminary separation column 7.

Второй поток воздуха по трубопроводу 8 направляют в компрессор 9 на дожатие, а затем направляют в компрессор 10, где его еще раз дожимают до давления 1,3 МПа и по трубопроводу 11 подают на охлаждение в теплую секцию теплообменника 4. После теплообменника 4 второй поток воздуха делят на две части. Одну часть по трубопроводу 12 направляют на расширение в турбодетандер 13 и далее по трубопроводу 14 направляют в колонну 15 окончательного разделения. Вторую часть второго потока воздуха по трубопроводу 16 направляют на дополнительное охлаждение в холодильную секцию теплообменника 5, после чего эту часть дополнительно охлаждают и ожижают в ожижителе 17 воздуха и дросселируют в середину колонны 7 предварительного разделения. The second air stream through pipeline 8 is sent to the compressor 9 for compression, and then sent to the compressor 10, where it is once again squeezed to a pressure of 1.3 MPa and through pipe 11 it is supplied for cooling to the warm section of heat exchanger 4. After heat exchanger 4, the second air stream divided into two parts. One part of the pipeline 12 is sent for expansion to the turboexpander 13 and then through the pipe 14 is sent to the column 15 of the final separation. The second part of the second air stream through the pipe 16 is sent for additional cooling to the refrigeration section of the heat exchanger 5, after which this part is further cooled and liquefied in the air liquefier 17 and throttled in the middle of the preliminary separation column 7.

Азот из колонны 7 предварительного разделения по трубопроводу 18 направляют в ожижитель 17 воздуха, дополнительный теплообменник 23 и подают на расширение в детандер 19, после детандера 19 расширенный азот по трубопроводу 21 направляют в дополнительный теплообменник 22, затем в теплообменник 6, далее в холодильную секцию основного теплообменника 5, в теплую секцию основного теплообменника 4 и выдают потребителю. Nitrogen from the preliminary separation column 7 is sent through pipeline 18 to an air liquefier 17, an additional heat exchanger 23 and is fed for expansion to expander 19, after expander 19, expanded nitrogen is sent via pipeline 21 to an additional heat exchanger 22, then to heat exchanger 6, then to the refrigeration section of the main heat exchanger 5, into the warm section of the main heat exchanger 4 and issue to the consumer.

П р и м е р. Воздух после компрессора 1 делят на два потока: первый и второй. PRI me R. The air after compressor 1 is divided into two streams: the first and second.

Второй поток воздуха с температурой 280 К и давлением 0,66 МПа направляют по трубопроводу 8 в компрессор 9, где его дожимают за счет энергии расширения азота в детандере 19 до давления 0,86 МПа, при этом давлении его подают в компрессор 10, где его дожимают за счет энергии расширения воздуха в детандере 13 до давления 1,3 МПа и по трубопроводу 11 направляют в теплую секцию основного теплообменника 4. После теплообменника 4 второй поток воздуха делят на части, одну часть по трубопроводу 12 с температурой 150-200 К направляют в турбодетандер 13 на расширение, после чего по трубопроводу 14 подают в колонну 15 окончательного разделения 15. The second air stream with a temperature of 280 K and a pressure of 0.66 MPa is sent via line 8 to the compressor 9, where it is squeezed due to the expansion energy of nitrogen in the expander 19 to a pressure of 0.86 MPa, while this pressure is supplied to the compressor 10, where it they squeeze due to the energy of expansion of air in the expander 13 to a pressure of 1.3 MPa and are sent through a pipe 11 to the warm section of the main heat exchanger 4. After the heat exchanger 4, the second air stream is divided into parts, one part is sent through a pipe 12 with a temperature of 150-200 K to expansion turbine 13 for expansion, pos then through the pipeline 14 serves in the column 15 of the final separation 15.

Другую часть второго потока воздуха по трубопроводу 16 направляют в холодильную секцию основного теплообменника 5, где охлаждают до температуры 112 К и направляют в ожижитель 17 воздуха, где эту часть дополнительно охлаждают и ожижают за счет подогрева азота, подаваемого на расширение в турбодетандер 19, ожиженный поток воздуха дросселируют в середину колонны 7 предварительного разделения. Первый поток воздуха охлаждают в теплой секции основного теплообменника 4, холодной секции основного теплообменника 5, далее дополнительно охлаждают в теплообменнике 6 и затем или весь поток по трубопроводу 20 направляют в колонну 7 предварительного разделения или, в случае необходимости устранения конденсации воздуха в теплообменнике 6, этот поток после теплообменника 6 делят на части, часть по трубопроводу 20 направляют в колонну 7, а часть дополнительно охлаждают и ожижают в теплообменнике 24 до температуры 98 К и по трубопроводу 25 дросселируют в середину колонны 7. Another part of the second air stream through line 16 is directed to the refrigeration section of the main heat exchanger 5, where it is cooled to a temperature of 112 K and sent to an air liquefier 17, where this part is additionally cooled and liquefied by heating nitrogen supplied to the expansion in the turbine expander 19, the liquefied stream air is throttled in the middle of the preliminary separation column 7. The first air stream is cooled in the warm section of the main heat exchanger 4, the cold section of the main heat exchanger 5, then it is additionally cooled in the heat exchanger 6, and then either the entire stream is sent through the pipe 20 to the preliminary separation column 7 or, if necessary, to eliminate air condensation in the heat exchanger 6, this the flow after heat exchanger 6 is divided into parts, part through a pipe 20 is sent to the column 7, and part is additionally cooled and liquefied in a heat exchanger 24 to a temperature of 98 K and through a pipe 25 chokes comfort in the middle of the column 7.

Азот, подаваемый из колонны 7 предварительного разделения по трубопроводу 18 на расширение, после подогрева в ожижителе 17 воздуха подогревают в дополнительном теплообменнике 23 за счет охлаждения расширенного в детандере 13 воздуха и с температурой 108-113 К направляют на расширение в детандер 19. Для регулирования вышеуказанной температуры после ожижителя 17 можно подогревать часть азота в холодной секции теплообменника 5 за счет охлаждения первого потока воздуха и одной части второго потока воздуха, после чего эту часть азота подмешивают к части азота, подогретой в дополнительном теплообменнике 23. The nitrogen supplied from the pre-separation column 7 through the pipe 18 to the expansion, after heating in the air liquefier 17, is heated in the additional heat exchanger 23 by cooling the air expanded in the expander 13 and with a temperature of 108-113 K is sent to the expansion in the expander 19. To regulate the above temperature after liquefier 17, you can heat part of the nitrogen in the cold section of the heat exchanger 5 by cooling the first air stream and one part of the second air stream, after which this part of nitrogen is mixed with tea the amount of nitrogen heated in the additional heat exchanger 23.

Расширенный в детандере 13 воздух после охлаждения в дополнительном теплообменнике 23 дополнительно охлаждают в дополнительном теплообменнике 22 и направляют в колонну 15 окончательного разделения. The air expanded in expander 13 after cooling in the additional heat exchanger 23 is further cooled in the additional heat exchanger 22 and sent to the final separation column 15.

Расширенный в детандере 19 азот до давления 0,15-0,3 МПа по трубопроводу 21 выдают потребителю. Nitrogen expanded in expander 19 to a pressure of 0.15-0.3 MPa is supplied to the consumer via pipeline 21.

Если температура азота, подаваемого в турбодетандер 19, будет меньше 108 К, то возможно образование жидкого азота в проточной части турбодетандера, что нежелательно, так как при этом понижается эффективность машины и требуется принятие мер для отделения жидкости. If the temperature of the nitrogen supplied to the turboexpander 19 will be less than 108 K, then the formation of liquid nitrogen in the flow part of the turboexpander is possible, which is undesirable, since this reduces the efficiency of the machine and measures are required to separate the liquid.

Если температура азота, подаваемого в турбодетандер 19, будет больше 113 К, то это приведет к понижению температуры перед турбодетандером 13, в результате чего суммарная эффективность понизится. If the temperature of the nitrogen supplied to the turbo expander 19 is greater than 113 K, this will lead to a decrease in temperature before the turbo expander 13, as a result of which the total efficiency will decrease.

При расширении азота в турбодетандере 19 до давления меньше 0,15 МПа исключается возможность транспортирования продукционного азота без дополнительной компрессии, а при расширении азота более 0,3 МПа существенно снижается холодопроизводительность турбодетандера. With the expansion of nitrogen in the turboexpander 19 to a pressure of less than 0.15 MPa, the possibility of transporting production nitrogen without additional compression is excluded, and with the expansion of nitrogen more than 0.3 MPa, the cooling capacity of the turbine expander is significantly reduced.

Реализация заявляемого технического решения позволит уменьшить удельные затраты энергии на 8
Кроме экономического эффекта за счет снижения расхода энергии, будет получен также дополнительный эффект за счет снижения капитальных затрат. Капитальные затраты будут уменьшены за счет увеличения степени извлечения жидких продуктов на 25% а также за счет исключения специального компрессора для сжатия продукционного азота.The implementation of the proposed technical solution will reduce the specific energy consumption by 8
In addition to the economic effect of reducing energy consumption, an additional effect will also be obtained by reducing capital costs. Capital costs will be reduced by increasing the degree of extraction of liquid products by 25% and also by eliminating a special compressor for compressing production nitrogen.

Claims (6)

1. СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА с получением части продукта в жидком виде путем его сжатия, очистки и разделения на два потока, первый из которых охлаждают продуктами разделения и направляют на ректификацию в колонны предварительного и окончательного разделения, второй поток перед подачей на ректификацию дожимают, охлаждают и расширяют со снятием энергии расширения, а полученный после ректификации азот из колонны предварительного разделения расширяют со снятием энергии расширения, отличающийся тем, что дожатие второго потока воздуха осуществляют в двух ступенях, причем в первой ступени за счет энергии расширения этого потока, а от второго потока воздуха после охлаждения отбирают часть, дополнительно охлаждают ее до температуры на 1 - 5oС выше температуры начала ожижения, затем ожижают азотом из колонны предварительного разделения и направляют на ректификацию в середину этой колонны.1. METHOD OF SEPARATION OF AIR to obtain part of the product in liquid form by compressing, purifying and separating it into two streams, the first of which is cooled by separation products and sent for rectification in the columns of preliminary and final separation, the second stream is squeezed, cooled and fed to the rectification expand with the removal of expansion energy, and the nitrogen obtained after distillation from the preliminary separation column is expanded with expansion energy, characterized in that the compression of the second air stream is carried out there are two stages, and in the first stage, due to the expansion energy of this stream, and after the cooling, a part is taken from the second air stream, it is additionally cooled to a temperature of 1 - 5 o C above the temperature of the onset of liquefaction, then it is liquefied with nitrogen from the preliminary separation column and sent for rectification in the middle of this column. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что от первого потока воздуха после охлаждения отбирают часть, дополнительно охлаждают ее, дросселируют и направляют на ректификацию в середину колонны предварительного разделения. 2. The method according to p. 1, characterized in that a part is taken from the first air stream after cooling, it is additionally cooled, throttled and sent for rectification in the middle of the preliminary separation column. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что азот перед подачей на расширение нагревают вторым потоком воздуха после расширения. 3. The method according to p. 1, characterized in that the nitrogen before being fed to the expansion is heated by a second stream of air after expansion. 4. Способ по пп. 1 и 3, отличающийся тем, что от азота перед нагревом его вторым потоком воздуха отбирают часть и эту часть нагревают первым потоком воздуха и частью второго потока воздуха, отобранной после охлаждения, и направляют на расширение. 4. The method according to PP. 1 and 3, characterized in that a part is taken away from nitrogen before being heated by a second air stream, and this part is heated by the first air stream and part of the second air stream, selected after cooling, and sent for expansion. 5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что второй поток воздуха перед подачей на ректификацию дополнительно охлаждают азотом после его расширения. 5. The method according to p. 1, characterized in that the second air stream before being fed to the rectification is additionally cooled with nitrogen after its expansion. 6. Способ по пп. 1 и 3, отличающийся тем, что азот расширяют до давления 0,15 - 0,3 МПа и при этом давлении выдают потребителю. 6. The method according to PP. 1 and 3, characterized in that the nitrogen is expanded to a pressure of 0.15 - 0.3 MPa and at this pressure is issued to the consumer.
SU4887951 1990-12-04 1990-12-04 Air separation method RU2054609C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4887951 RU2054609C1 (en) 1990-12-04 1990-12-04 Air separation method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4887951 RU2054609C1 (en) 1990-12-04 1990-12-04 Air separation method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2054609C1 true RU2054609C1 (en) 1996-02-20

Family

ID=21548322

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4887951 RU2054609C1 (en) 1990-12-04 1990-12-04 Air separation method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2054609C1 (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2580571C2 (en) * 2011-03-25 2016-04-10 Линде Акциенгезелльшафт Device for low-temperature air separation
RU2584624C1 (en) * 2014-10-22 2016-05-20 Виталий Леонидович Бондаренко Low-temperature separation method for gas mixtures having different condensation temperature of components
RU2690550C2 (en) * 2014-07-05 2019-06-04 Линде Акциенгезелльшафт Method and device for low-temperature air separation with variable power consumption
RU2696846C2 (en) * 2014-07-05 2019-08-06 Линде Акциенгезелльшафт Method and device for production of compressed gaseous product by means of low-temperature air separation
RU2721195C2 (en) * 2015-12-07 2020-05-18 Линде Акциенгезелльшафт Low-temperature air separation method and air separation plant

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
H. Springmann. Variable oxygen sypply Systenes Cryogenic Processes and Eguipment, 1984, The fifth intersocietyoryogenies Syneposium, ASME, New, Orleans, La, New Jork, USA, December, 9-14, 1984. *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2580571C2 (en) * 2011-03-25 2016-04-10 Линде Акциенгезелльшафт Device for low-temperature air separation
RU2690550C2 (en) * 2014-07-05 2019-06-04 Линде Акциенгезелльшафт Method and device for low-temperature air separation with variable power consumption
RU2691210C2 (en) * 2014-07-05 2019-06-11 Линде Акциенгезелльшафт Method and device for low-temperature air separation with variable power consumption
RU2696846C2 (en) * 2014-07-05 2019-08-06 Линде Акциенгезелльшафт Method and device for production of compressed gaseous product by means of low-temperature air separation
RU2584624C1 (en) * 2014-10-22 2016-05-20 Виталий Леонидович Бондаренко Low-temperature separation method for gas mixtures having different condensation temperature of components
RU2721195C2 (en) * 2015-12-07 2020-05-18 Линде Акциенгезелльшафт Low-temperature air separation method and air separation plant

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU743583B2 (en) Liquefying a stream enriched in methane
US3214925A (en) System for gas separation by rectification at low temperatures
CN1025068C (en) Method and apparatus for separating air by means of rectification
US4152130A (en) Production of liquid oxygen and/or liquid nitrogen
US6962062B2 (en) Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
US3500651A (en) Production of high pressure gaseous oxygen by low temperature rectification of air
US3083544A (en) Rectification of gases
US20160025408A1 (en) Air separation method and apparatus
CN111406192B (en) Cryogenic rectification method and apparatus for producing pressurized air by expander booster braked in conjunction with nitrogen expander
CN111527361B (en) Method and equipment for producing air product based on cryogenic rectification
CN101925790A (en) Method and device for low-temperature air separation
CN1069329A (en) The method and apparatus of seperating air by rectification
JPH05157448A (en) Cryogenic method separating supply air flow into component
NO166224B (en) METHOD AND DEVICE FOR GAS-NITROGEN PREPARATION AT LOW TEMPERATURE DISTILLATION OF AIR.
EP0425738A1 (en) Process for the production of high pressure nitrogen with split reboil-condensing duty
CN113405318A (en) Device for producing pure nitrogen by using single rectifying tower and using method thereof
CA2058847C (en) Air separation
CN104807290A (en) Device and method for preparing low-pressure nitrogen gas by using single-tower double-backflow expansion
EP1167904A1 (en) Cryogenic rectification system with pulse tube refrigeration
EP0269343A2 (en) Air separation
US5730004A (en) Triple-column for the low-temperature separation of air
RU2054609C1 (en) Air separation method
CN216716763U (en) Device for producing pure nitrogen by using single rectifying tower
JP3190016B2 (en) Low-temperature distillation method for feed air producing high-pressure nitrogen
US3264831A (en) Method and apparatus for the separation of gas mixtures