RU2052721C1 - Liquid fuel combustion method - Google Patents
Liquid fuel combustion method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2052721C1 RU2052721C1 SU5059449A RU2052721C1 RU 2052721 C1 RU2052721 C1 RU 2052721C1 SU 5059449 A SU5059449 A SU 5059449A RU 2052721 C1 RU2052721 C1 RU 2052721C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fuel
- combustion
- mixture
- zone
- speed
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к технике сжигания жидкого топлива в различных двигателях и энергетических установках и может быть использовано для повышения эффективности и экологической чистоты проведения разнообразных высокотемпературных технологических процессов (технологического нагрева металлов, жидкостей, неорганических продуктов и т.д.): топок котельных, парогазовых и других агрегатов, работающих на разнообразном топливе, для получения ценных продуктов из нетрадиционного сырья, для расширения сырьевой базы топлива за счет снижения требований к его качеству. The invention relates to techniques for burning liquid fuel in various engines and power plants and can be used to improve the efficiency and environmental friendliness of a variety of high-temperature processes (technological heating of metals, liquids, inorganic products, etc.): boiler furnaces, combined cycle and other units operating on a variety of fuels to obtain valuable products from unconventional raw materials, to expand the raw material base of fuel by reducing t Rebov to its quality.
Известны разнообразные способы и устройства для сжигания жидкого топлива в энергетических установках, двигателях внутреннего сгорания, реактивных двигателях (газотурбинных), турбореактивных, воздушно-реактивных (ВРД) и т. д. а также в теплосиловых установках. A variety of methods and devices are known for burning liquid fuel in power plants, internal combustion engines, jet engines (gas turbine), turbojet, air-jet (WF), etc., as well as in heat power plants.
Известны способы сжигания жидкого топлива, заключающиеся в сжигании топливоокислительной смеси с предварительной подготовкой и смешением топлива с окислителем (см. например, авт. св. СССР N 1163694, кл. F 23 R 3/00, 29.12.84). При этом для обеспечения эффективного процесса горения основное внимание и усилия прилагаются для совершенствования конструкции горелок, камер сгорания и системы поджига. Стадия подготовки рабочей смеси топлива с окислителем состоит, как правило, в смешении в определенной пропорции жидкого топлива с окислителем при температуре окружающей среды. При этом большое внимание уделяется эффективному распылению жидкого горючего. В редких случаях, например в особо теплонапряженных ВРД, смешение происходит при температуре до 550оС. Практически во всех конструкциях смешение горючего и окислителя, испарение жидкого топлива и его горение осуществляются в основном в одном и том же объеме при диффузионном характере пламени.Known methods of burning liquid fuel, which include burning a fuel-oxidative mixture with preliminary preparation and mixing the fuel with an oxidizing agent (see, for example, ed. St. USSR N 1163694, class F 23 R 3/00, 29.12.84). Moreover, to ensure an efficient combustion process, the main attention and efforts are made to improve the design of burners, combustion chambers and the ignition system. The stage of preparation of the working mixture of fuel with an oxidizing agent consists, as a rule, in mixing in a certain proportion of liquid fuel with an oxidizing agent at ambient temperature. At the same time, much attention is paid to the effective atomization of liquid fuel. In rare cases, such as particularly heat-WFD, mixing occurs at a temperature up to 550 C. In almost all designs of mixing fuel and oxidizer, vaporization of liquid fuel and combustion are carried out mainly in the same amount of the diffusive nature of the flame.
Основными недостатками существующих способов для сжигания жидкого топлива являются недостаточная устойчивость горения, сравнительно узкий диапазон эффективного сжигания как по составу топлива, так и по соотношению топливо окислитель, неполнота сжигания топлива, сопровождающаяся образованием сажи, дыма, нагара, других токсичных продуктов монооксида углерода, несгоревших углеводородов, в том числе синтез высокомолекулярных канцерогенных соединений полиароматического ряда и бензопиренов, образование окислов азота, высокие требования к качеству топлива. The main disadvantages of existing methods for burning liquid fuel are insufficient combustion stability, a relatively narrow range of effective combustion both in fuel composition and in the ratio of fuel oxidizer, incomplete combustion of fuel, accompanied by the formation of soot, smoke, soot and other toxic products of carbon monoxide, unburned hydrocarbons including the synthesis of high molecular weight carcinogenic compounds of the polyaromatic series and benzopyrenes, the formation of nitrogen oxides, high requirements I am about fuel quality.
Изобретение направлено на повышение эффективности, устойчивости и экологической чистоты сжигания жидкого топлива, преодоление отмеченных выше недостатков существующих способов. The invention is aimed at improving the efficiency, sustainability and environmental friendliness of burning liquid fuel, overcoming the above-mentioned disadvantages of existing methods.
Это обеспечивается тем, что по способу сжигания жидкого топлива, заключающемуся в смешении топлива с окислителем, подготовке и сжигании топливо-окислительной смеси, подготовку топливо-окислительной смеси производят путем дополнительной выдержки при температуре 200-500оС в течение 10-3-10-2 с при скорости течения в пределах 1,2-1,6 скорости турбулентного распространения пламени, а скорость топливо-окислительной смеси в базе горения поддерживают в пределах 0,6-0,95 скорости турбулентного распространения пламени при коэффициенте избытка окислителя в зоне подготовки более 0,95.This is achieved in that the method of burning liquid fuel, consisting in mixing the fuel with the oxidant, the preparation and burning fuel-oxidant mixture, the preparation of the fuel-oxidant mixture is produced by additional heating at a temperature of 200-500 C for 10 -3 -10 - 2 s at a flow rate within 1.2-1.6 of the turbulent flame propagation velocity, and the speed of the fuel-oxidation mixture in the combustion base is maintained within 0.6-0.95 of the turbulent flame propagation velocity with an excess coefficient of oxidize In the training zone, more than 0.95.
Изобретение поясняется чертежом и таблицей, где приведены результаты испытаний на модельной камере сгорания. The invention is illustrated in the drawing and table, which shows the test results on a model combustion chamber.
На чертеже схематически показано устройство для сжигания жидкого топлива. The drawing schematically shows a device for burning liquid fuel.
Оно содержит камеру 1 смешения-подготовки топливо-окислительной среды, камеру 2 горения, устройство 3 для подачи топлива, устройства 4 для поджига смеси. It contains a
Работа устройства для реализации предлагаемого способа сжигания жидкого топлива на примере камеры сгорания ВРД состоит в следующем. The operation of the device for implementing the proposed method of burning liquid fuel using the example of the WFD combustion chamber is as follows.
Предназначенная для сжигания всего топлива часть предварительно подогретого до температуры 200оС и более воздуха (за счет сжатия в компрессоре) подается в камеру 1 для смешения с топливом, которое подается устройством 3, при этом обеспечивается коэффициент избытка воздуха в камере смешения-подготовки не менее 0,95, скорость течения топливо-окислительной среды поддерживается в пределах 1,2-1,6 скорости турбулентного распространения пламени в этих условиях при времени нахождения в пределах 10-2-10-3 с. Подготовленная таким образом топливная смесь, попадая в камеру 2 горения, поджигается от запального устройства 4, сгорает в узкой пространственной зоне.The part of the air preheated to a temperature of 200 о С or more (due to compression in the compressor) intended for burning all fuel is supplied to the
В предлагаемом способе эффективность сжигания повышается за счет изменения этапов подготовки топливо-окислительной смеси. При этом помимо тщательного предварительного испарения и смешения жидкого топлива с оксилителем происходит и энергонасыщение смеси. В результате сжигание подготовленной таким способом смеси происходит в узкой пространственной зоне, формируемой за счет особенностей газодинамики потока подготовленной в предлагаемом устройстве смеси. In the proposed method, the combustion efficiency is increased by changing the stages of preparation of the fuel-oxidative mixture. Moreover, in addition to thorough preliminary evaporation and mixing of liquid fuel with an oxidizing agent, the mixture is also saturated with energy. As a result, the combustion of the mixture prepared in this way takes place in a narrow spatial zone, formed due to the gas dynamics of the mixture prepared in the proposed device.
Для решения задачи подготовки топливо-окислительной смеси и ее энергонасыщения топливо смешивается с окислителем при температуре последнего, превышающей среднюю температуру кипения топлива (например, для керосинов > 200оС), но значительно ниже температуры самовоспламенения, чтобы избежать инициирования горения в подготовительной зоне. При типичных размерах капель, распыляемых различными устройствами, составляющих для углеводородного топлива 10-140 мкм, время испарения, зависящее от температуры и диаметра капель, как показали специальные эксперименты, в диапазоне температур 200-550оС, составляет от 10-3 до 10-2 с. За это время в рабочем диапазоне давлений 1-50 атм успевает произойти энергонасыщение паров топлива с окислителем, состоящее в образовании высокохимически активных части карбенов. Высокая скорость топливо-окислительной среды в зоне подготовки 1,2-1,6 величины скорости турбулентного распространения пламени не позволяет образоваться очагам самовоспламенения в зоне подготовки и препятствует проскоку пламени из зоны горения.To solve the problem of preparing the fuel-oxidizing mixture and its energy saturation, the fuel is mixed with an oxidizing agent at the temperature of the latter exceeding the average boiling point of the fuel (for example, for kerosene> 200 о С), but much lower than the self-ignition temperature, in order to avoid initiation of combustion in the preparation zone. With typical size of droplets sprayed various devices constituting the hydrocarbon fuel 10-140 microns, evaporation time, which depends on the temperature and the diameter of the droplets, as shown by special experiments in the temperature range 200-550 ° C, of from 10 -3 to 10 - 2 sec During this time, in the operating pressure range of 1–50 atm, energy saturation of fuel vapors with an oxidizing agent has time to occur, consisting in the formation of highly chemically active parts of carbenes. The high speed of the fuel-oxidizing medium in the preparation zone is 1.2-1.6 times the rate of turbulent flame propagation does not allow the formation of self-ignition centers in the preparation zone and prevents the passage of the flame from the combustion zone.
Скорость турбулентного распространения пламени определяется физико-химическими свойствами топлива и параметрами окислителя температурой и давлением. С повышением температуры и давления окислительной среды скорость турбулентного распространения пламени увеличивается. Например, при температуре 20оС и атмосферном давлении скорость турбулентного распространения пламени керосино-воздушной смеси при α1 составляет 0,5 м/с, а при t=450oC и давлении 1МПа при α1 составляет 45 м/с.The speed of turbulent flame propagation is determined by the physicochemical properties of the fuel and the oxidizer parameters by temperature and pressure. With increasing temperature and pressure of the oxidizing medium, the speed of turbulent flame propagation increases. For example, at a temperature of 20 ° C and atmospheric pressure turbulent flame propagation speed kerosene-air mixture at α1 is 0.5 m / s, and at t = 450 o C and a pressure of 1 MPa at α1 is 45 m / s.
Нижний предел скорости топливо-окислительной среды в зоне подготовки, составляющий 1,2 величины скорости распространения турбулентного пламени, выбран исходя из профиля скорости турбулентного потока в трубе с тем, чтобы у стенок трубы скорость потока была выше скорости турбулентного распространения пламени и не возникало условий для проскока пламени из зоны горения в зону подготовки вдоль стенок зоны. The lower limit of the speed of the fuel-oxidizing medium in the preparation zone, which is 1.2 values of the turbulent flame propagation velocity, is selected based on the profile of the turbulent flow velocity in the pipe so that the flow velocity at the pipe walls is higher than the turbulent flame propagation velocity and there are no conditions for flame penetration from the combustion zone to the preparation zone along the zone walls.
Увеличение верхнего предела скорости топливо-окислительной среды в зоне подготовки выше величины 1,6 скорости турбулентного распространения пламени резко увеличивает аэродинамическое сопротивление зоны подготовки и ее длину, поскольку время испарения топлива с увеличением скорости снижается незначительно на 5-8% при тех же давлении и температуре топливо-окислительной среды. An increase in the upper limit of the speed of the fuel-oxidizing medium in the preparation zone above 1.6 of the velocity of turbulent flame propagation sharply increases the aerodynamic resistance of the preparation zone and its length, since the time of fuel evaporation with an increase in speed decreases slightly by 5-8% at the same pressure and temperature fuel-oxidizing environment.
В зоне горения скорости топливо-окислительной среды должна составлять 0,6-0,95 от скорости турбулентного распространения пламени. Резкое падение скорости топливо-окислительной среды в месте перехода из зоны подготовки в зону горения создает условия для возникновения процесса горения и для создания возвратного течения продуктов полного и неполного сгорания после зоны подготовки в начале зоны горения, создается таким образом фронт устойчивого поджига свежей топливо-окислительной среды. В зоне возвратного течения за счет пульсационной составляющей турбулентного течения топливо-окислительного потока в высокотемпературные продукты полного и неполного горения постоянно поступает свежая топливо-окислительная смесь. В зоне подготовки горючей смеси и микрообъемах вихревой возвратного течения создаются условия для термического разложения топлива с образованием карбенов, их аналогов и других энергонасыщенных частиц. In the combustion zone, the speed of the fuel-oxidizing medium should be 0.6-0.95 of the speed of turbulent flame propagation. A sharp drop in the speed of the fuel-oxidizing medium at the transition from the preparation zone to the combustion zone creates the conditions for the combustion process and to create a return flow of products of complete and incomplete combustion after the preparation zone at the beginning of the combustion zone, thus creating a front of sustainable ignition of fresh fuel-oxidizing Wednesday. In the zone of the return flow, due to the pulsating component of the turbulent flow of the fuel-oxidative stream, fresh fuel-oxidative mixture is constantly supplied to the high-temperature products of complete and incomplete combustion. In the zone of preparation of the combustible mixture and the microvolumes of the vortex return flow, conditions are created for the thermal decomposition of fuel with the formation of carbenes, their analogues and other energy-saturated particles.
Известно, что продукты неполного горения могут содержать также радикалы типа ОН, атомы водорода, возбужденные частицы, обладающие высокой реакционной способностью. Втекающая в слой смешения свежая топливо-окислительная смесь поджигается горячими продуктами сгорания, содержащими частицы, инициирующие и ускоряющие процесс горения, создавая, таким образом, условия для быстрого взаимодействия топлива с окислителем. Это способствует увеличению тепловыделения и полному сжиганию подготовленной смеси без образования частиц сажи, дыма, оксида углерода и окислов азота. It is known that products of incomplete combustion can also contain OH-type radicals, hydrogen atoms, excited particles with high reactivity. The fresh fuel-oxidizing mixture flowing into the mixing layer is ignited by hot combustion products containing particles that initiate and accelerate the combustion process, thus creating conditions for the quick interaction of the fuel with the oxidizing agent. This contributes to an increase in heat generation and complete combustion of the prepared mixture without the formation of soot particles, smoke, carbon monoxide and nitrogen oxides.
Нижний предел скорости топливо-окислительной смеси в зоне горения 0,6 от скорости турбулентного распространения пламени обусловлен размерами возвратного вихря. С увеличением размера области возвратного течения продуктов полного и неполного горения увеличивается время пребывания инициирующих частиц, снижается их концентрация, реакционная способность продуктов сгорания резко снижается, тем самым снижается скорость реакции топлива с окислителем, полнота сгорания и ухудшаются экологические показатели. Снижение скорости реакции топлива с окислителем увеличивают протяженность зоны горения, одновременно увеличивается содержание окислов азота, моноокиси углерода, частиц сажи. The lower limit of the speed of the fuel-oxidation mixture in the combustion zone is 0.6 of the speed of turbulent flame propagation due to the size of the return vortex. With an increase in the size of the region of the return flow of the products of complete and incomplete combustion, the residence time of the initiating particles increases, their concentration decreases, the reactivity of the combustion products decreases sharply, thereby reducing the rate of reaction of the fuel with the oxidizing agent, the completeness of combustion, and environmental performance. The decrease in the reaction rate of the fuel with the oxidizing agent increases the length of the combustion zone, while the content of nitrogen oxides, carbon monoxide, and soot particles increases.
Верхний предел скорости топливо-окислительной среды в зоне горения 0,95 скорости турбулентного распространения пламени резко снижает размеры возвратного вихря, уменьшает длину циркуляционной зоны и количество инициирующих частиц, уменьшая одновременно тепловое взаимодействие продуктов полного и неполного горения с втекающим в зону горения потоком топливо-окислительной смеси. Процесс горения в этих условиях переходит в режим пространственного турбулентного диффузионного пламени с образованием частиц сажи, окислов азота, моноокиси углерода, снижая КПД процесса горения. The upper limit of the speed of the fuel-oxidizing medium in the combustion zone of 0.95 of the velocity of turbulent flame propagation sharply reduces the size of the return vortex, reduces the length of the circulation zone and the number of initiating particles, while simultaneously reducing the thermal interaction of the products of complete and incomplete combustion with the flow of the fuel-oxidative mixtures. The combustion process under these conditions goes into the regime of spatial turbulent diffusion flame with the formation of soot particles, nitrogen oxides, carbon monoxide, reducing the efficiency of the combustion process.
Работа устройства для сжигания жидкого топлива, реализующего заявленный способ была проверена на модельной камере сгорания ВРД в стендовых условиях на различном топливе (ТС-1, РТ, Т-6). Топливо различалось как по содержанию ароматических углеводородов (от 8 до 38 мас.), так и по плотности (780-843 кг/м3). При этом по содержанию ароматических углеводородов ряд образцов имели их значительно больше, чем предусмотрено существующими спецификациями, как отечественными (для топлива Т-6 не более 10 мас. для других топлив не более 22 мас.), так и зарубежными (не более 25 об. или 27-28 мас.). Следует отметить, что ограничения по содержанию ароматических углеводородов в реактивных топливах введены из-за повышенной склонности их к сажеобразованию, дымлению и, как следствие, к повышенному нагреву стенок жаровых труб камер сгорания, лопаток турбины и соплового аппарата, снижения надежности их работы за счет радиационного нагрева от излучения раскаленных частиц сажи, образование которых обязательно при диффузионном горении, характерным признаком которого является цвет пламени от белого до ярко желтого в зависимости от концентрации сажи. Поэтому при проведении экспериментальных работ на опытных устройствах эффективность горения оценивалась по цвету пламени для бессажевого горения характерный цвет от голубого до прозрачного.The operation of the device for burning liquid fuel that implements the claimed method was tested on a model combustion chamber of the WFD in bench conditions on various fuels (TS-1, RT, T-6). Fuel differed both in the content of aromatic hydrocarbons (from 8 to 38 wt.), And in density (780-843 kg / m 3 ). At the same time, in terms of the content of aromatic hydrocarbons, a number of samples had significantly more than what was provided for by the existing specifications, both domestic (for T-6 fuel no more than 10 wt. For other fuels no more than 22 wt.), And foreign (no more than 25 vol. or 27-28 wt.). It should be noted that restrictions on the content of aromatic hydrocarbons in jet fuels have been introduced because of their increased tendency to soot formation, smoke and, as a result, to increased heating of the walls of the combustion tubes of the combustion chambers, turbine blades and nozzle apparatus, and to reduce their reliability due to radiation heating from radiation of hot soot particles, the formation of which is necessary during diffusion combustion, a characteristic feature of which is the color of the flame from white to bright yellow, depending on the concentration ation of soot. Therefore, when conducting experimental work on experimental devices, the combustion efficiency was estimated by the color of the flame for carbon black burning, a characteristic color from blue to transparent.
Испытания показали следующее. При проведении экспериментальных работ на опытных устройствах, реализующих предлагаемый способ сжигания жидкого топлива, имело место устойчивое бессажевое сгорание топлива (см. таблицу), при этом оно обеспечивалось при горении топлива с содержанием ароматических углеводородов от 8 до 38 мас. при плотности 780-843 кг/м3, т.е. в бессажевом режиме сжигались топлива от керосина до дизельного.Tests showed the following. When conducting experimental work on experimental devices that implement the proposed method of burning liquid fuel, there was a steady carbon-free combustion of fuel (see table), while this was ensured by burning fuel with an aromatic hydrocarbon content of 8 to 38 wt. at a density of 780-843 kg / m 3 , i.e. in blackless mode, fuel was burned from kerosene to diesel.
Предлагаемый способ сжигания топлива был проверен в стендовых условиях на реальной конструкции жаровой трубы современного авиадвигателя путем сравнительных испытаний. The proposed method of burning fuel was tested in bench conditions on the actual design of the flame tube of a modern aircraft engine by comparative tests.
На существующей конструкции жаровой трубы, имеющей камеру предварительного смешения топлива с воздухом, расположенную в зоне горения даже при сжигании самого легкого по плотности и фракционному составу топлива ТС-1 (плотность 780 кг/м3, конец кипения 245оС, содержание АУ 16 мас.) во всем диапазоне α от 3 до 16 процесс горения проходил по диффузионному механизму с образованием сажи и соответственно с радиационным излучением цвет пламени был неизменно ярко желтым и только на самых бедных смесях он изменялся до желто-белого.On the existing design of the flame tube, having a chamber for preliminary mixing of fuel with air, located in the combustion zone even when burning the lightest in density and fractional composition of fuel TS-1 (density 780 kg / m 3 , end of boiling 245 о С, AC content 16 wt. .) in the entire range of α from 3 to 16, the combustion process went through the diffusion mechanism with the formation of soot and, accordingly, with radiation, the color of the flame was invariably bright yellow and only on the poorest mixtures it changed to yellow-white.
Эта же жаровая труба, оборудованная устройством для реализации нового способа сжигания топлива, обеспечила высокую эффективность горения цвет пламени при сжигании топлива был голубым, включая и при сжигании топлива с 38 мас. ароматических углеводородов. The same flame tube, equipped with a device for implementing a new method of burning fuel, provided high combustion efficiency; the color of the flame when burning fuel was blue, including when burning fuel with 38 wt. aromatic hydrocarbons.
Таким образом, предлагаемый способ сжигания жидкого топлива позволяет повысить эффективность сжигания топлива, при этом повышаются полнота сгорания, экономичность, снижаются выбросы экологически вредных веществ, повышается надежность работы горячей части двигателя. Thus, the proposed method of burning liquid fuel allows to increase the efficiency of burning fuel, while increasing the completeness of combustion, efficiency, reducing emissions of environmentally harmful substances, increasing the reliability of the hot part of the engine.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5059449 RU2052721C1 (en) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | Liquid fuel combustion method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5059449 RU2052721C1 (en) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | Liquid fuel combustion method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2052721C1 true RU2052721C1 (en) | 1996-01-20 |
Family
ID=21611956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5059449 RU2052721C1 (en) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | Liquid fuel combustion method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2052721C1 (en) |
-
1992
- 1992-08-24 RU SU5059449 patent/RU2052721C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1153189, кл. F 23D 14/02, 14/74, опублик. 1985. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3890088A (en) | Apparatus for reducing formation of oxides of nitrogen in combustion processes | |
| US4519769A (en) | Apparatus and method for the combustion of water-in-oil emulsion fuels | |
| KR100596349B1 (en) | Method of generating power in a dry low NOx combustion system | |
| Schulte | Fuel regression and flame stabilization studies of solid-fuel ramjets | |
| JPH10511448A (en) | Internal combustion gas generator | |
| NO790132L (en) | METHOD AND APPARATUS FOR REDUCING NITROGEN ENGINE EMISSIONS FROM COMBUSTION CHAMBER | |
| JPH11166705A (en) | Method and apparatus for combusting emulsion of water/ fossil fuel mixture | |
| Lefebvre | Pollution control in continuous combustion engines | |
| CA2046083C (en) | Apparatus and method for reducing nitrogen oxide emissions from gas turbines | |
| US20200072458A1 (en) | Redesigned Burner | |
| RU2052721C1 (en) | Liquid fuel combustion method | |
| Vigot et al. | Improvement of boron combustion in a solid-fuel ramrocket | |
| Lefebvre | Gas Turbine | |
| US5823759A (en) | Apparatus and method for burning combustible gases | |
| US2867081A (en) | Hydrocarbon fuel composition and the method of operating a jet engine therewith | |
| JP2002115812A (en) | Combustion method and apparatus for water-fossile fuel mixed emulsion | |
| EP0688414A1 (en) | Apparatus and method for burning combustible gases | |
| CA2055028A1 (en) | Method of stabilizing a combustion process | |
| JP3153374B2 (en) | Multi-stage ultra-lean premixed combustion method | |
| RU2706168C1 (en) | Burner device and method of fuel combustion flame arrangement | |
| Guryanov et al. | A study of superlean combustion modes in a reverse flow combustion chamber burning multicomponent fuel | |
| RU2094702C1 (en) | Device for burning fuel | |
| Ohkubo et al. | Evaporation characteristics of fuel spray and low emissions in a lean premixed-prevaporization combustor for a 100 kW automotive ceramic gas turbine | |
| JP2590216B2 (en) | Low NOx combustion method and low NOx combustor | |
| Williams | Flames |