RU2049130C1 - Method for processing aluminium wastes - Google Patents

Method for processing aluminium wastes Download PDF

Info

Publication number
RU2049130C1
RU2049130C1 SU5066201A RU2049130C1 RU 2049130 C1 RU2049130 C1 RU 2049130C1 SU 5066201 A SU5066201 A SU 5066201A RU 2049130 C1 RU2049130 C1 RU 2049130C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
salt
melt
salt melt
separation
solid inclusions
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
А.Ю. Шустров
А.А. Арнольд
Ю.А. Маценко
А.В. Долгов
В.А. Нагибин
М.П. Боргояков
Original Assignee
Научно-техническая фирма "АДро Лтд."
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Научно-техническая фирма "АДро Лтд." filed Critical Научно-техническая фирма "АДро Лтд."
Priority to SU5066201 priority Critical patent/RU2049130C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2049130C1 publication Critical patent/RU2049130C1/en

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

FIELD: production of aluminum. SUBSTANCE: method for processing aluminum wastes includes deposition of molten salt fluxes, introduction into salt melt at 690-750 C of aluminum wastes, their melting with stirring and saturation of salt melt with solid inclusions, separate tapping of metal and salt, separation of solid inclusions from salt melt with its subsequent direction for processing new lot of wastes. Solid inclusions are separated from salt melt by centrifugal filtration on slotted centrifuges. Solid inclusions are separated, either, directly in remelting furnace before or after tapping of metal, or during tapping of salt melt from furnace, or in mixer-fore-hearth after tapping into it of salt melt from remelting furnace. Aluminum wastes are melted at salt melt-to-aluminum wastes mass ratio of (1.5-2.5):1. Supply of aluminium wastes into salt is accomplished when salt melt is rotated by any known method to form funnel on the surface of melt. Funnel depth equals 0.05-0.15 diameter of crucible for waste melting. In case of separation of solid inclusions in remelting furnace or in mixer-forehearth, operation is carried out with use of immersion centrifuge. In so doing, filtration is effected with separation factor of 5-50, and centrifuging, with separation factor of 100-300. When solid inclusions are separated during overflow of salt melt, operation is carried out with application of special centrifuge with separation factor of 80-350. In this case, separation factor is uniformly increased from 80 at the beginning of the process up to 350 in the end of filtration. EFFECT: higher recovery of metal, reduced consumption of salt flux and decreased amount of wastes. 8 cl, 1 tbl

Description

Изобретение относится к металлургии цветных металлов, в частности к процессам переработки вторичного алюминиевого сырья, такого как скрап, стружка, дроссы, изгарь и т.ж. The invention relates to the metallurgy of non-ferrous metals, in particular to processes for the processing of secondary aluminum raw materials, such as scrap, shavings, dross, charcoal, etc.

Проблема эффективной переработки металлосодержащих отходов имеет важное значение во вторичной металлургии. Широко распространенный процесс солевой плавки вторичного алюминиевого сырья при всей своей эффективности имеет существенный недостаток образование значительного количества солевых шлаков, утилизация или захоронение которых представляет трудноразрешимую проблему. Причем солевые шлаки, вследствие их загустевания, содержат до 20% запутавшихся в них капель металла. The problem of efficient processing of metal-containing waste is important in secondary metallurgy. The widespread process of salt smelting of secondary aluminum raw materials, for all its effectiveness, has a significant drawback in the formation of a significant amount of salt slag, the disposal or disposal of which is an intractable problem. Moreover, salt slags, due to their thickening, contain up to 20% of metal droplets entangled in them.

Известен способ переработки солевых шлаков от плавки алюминия, содержащих мас. NaCl + KCl 40-80; Al менее 45; неметаллические соединения 5-55. Способ включает фильтрацию расплавленного шлака на вращающемся барабанном фильтре, в качестве фильтрующего материала в котором используют фильтровальную ткань из волокон глинозема, оксидов других металлов или графит. Осадок из барабанного фильтра выгружается специальным ножом, а выведенный из барабана фильтрат, содержащий расплавленную смесь солей и металла, разделяется отстаиванием. A known method of processing salt toxins from smelting aluminum containing wt. NaCl + KCl 40-80; Al less than 45; non-metallic compounds 5-55. The method includes filtering molten slag on a rotating drum filter, in which filter cloth of alumina fibers, oxides of other metals or graphite is used as a filter material. The precipitate from the drum filter is unloaded with a special knife, and the filtrate removed from the drum containing the molten mixture of salts and metal is separated by settling.

Недостатком данного способа является сложность конструкции фильтрующего аппарата, значительные потери флюса и металла, а также необходимость применения выщелачивания кека вследствие неполного разделения осадков и фильтрата. The disadvantage of this method is the complexity of the design of the filter apparatus, significant losses of flux and metal, as well as the need for leaching cake due to incomplete separation of precipitation and filtrate.

Кроме того, в описанном техническом решении не рассматривается вопрос переработки алюминийсодержащих отходов, тогда как значительная часть потерь металла связана именно с процессами загрузки и расплавления вторичного сырья. In addition, the described technical solution does not address the issue of processing aluminum-containing waste, while a significant part of the metal loss is associated with the processes of loading and melting of secondary raw materials.

Известен способ переработки алюминиевых съемов, снимаемых с поверхности жидкого алюминия или его сплавов, заключающийся в их загрузке в нагретый котел, заливке в него расплавленного флюса, состоящего из смеси NaCl, KCl, AlCl3, нагреве смеси флюсов и съемов до 650-872оС (предпочтительно до 760-872оС) при интенсивном перемешивании, отстаивании смеси и раздельном сливе металла и шлака.A method of processing aluminum detachably removed from the surface of liquid aluminum or its alloys, which consists in loading them in a heated pot, filling it with the molten flux, consisting of a mixture of NaCl, KCl, AlCl 3, heating the mixture of fluxes and dismounting to 650-872 ° C. (preferably up to 760-872 about C) with vigorous stirring, sedimentation of the mixture and separate discharge of metal and slag.

Недостатком известного способа является загрузка съемов в разогретый плавильный агрегат, что ведет к повышенному окислению металла; нагрев смеси до высокой температуры и, как следствие, интенсивное разложение и пылевынос солевой составляющей из плавильного агрегата, непроработанная схема утилизации получаемого солевого шлака. The disadvantage of this method is the loading of rods in a heated smelting unit, which leads to increased oxidation of the metal; heating the mixture to a high temperature and, as a result, intensive decomposition and dust removal of the salt component from the smelting unit, an untreated scheme for the disposal of the resulting salt slag.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемым результатам является способ извлечения алюминия из вторичного сырья, заключающийся в расплавлении и нагреве смеси солей выше температуры плавления алюминия в резервуаре специальной конструкции. В расплав смеси солей загружают вторичное сырье, алюминий расплавляется и отделяется при интенсивном перемешивании от расплава солей, который насыщается до содержания менее 25% неметаллических примесей. Солевой шлак скачивают центробежным насосом, примеси отделяются на специальном фильтре, и расплав солей возвращается в резервуар. The closest in technical essence and the achieved results is a method for extracting aluminum from secondary raw materials, which consists in melting and heating a mixture of salts above the melting temperature of aluminum in a tank of a special design. Secondary raw materials are loaded into the molten mixture of salts, the aluminum is melted and separated with vigorous stirring from the molten salt, which is saturated to a content of less than 25% non-metallic impurities. Salt slag is downloaded by a centrifugal pump, impurities are separated on a special filter, and the molten salt is returned to the tank.

Недостатком известного способа являются высокие потери солевого расплава с отходами при фильтрации, окисление металла при введении вторичного сырья в расплав и, как следствие, образование значительного количества отходов. The disadvantage of this method is the high loss of salt melt with waste during filtration, metal oxidation with the introduction of secondary raw materials into the melt and, as a result, the formation of a significant amount of waste.

Цель изобретения повышение извлечения металла, снижение расхода солевого флюса и уменьшение количества отходов. The purpose of the invention is to increase the extraction of metal, reduce the consumption of salt flux and reduce the amount of waste.

Цель достигается тем, что в способе переработки алюминиевых отходов, включающем наплавление расплава из солевых флюсов, введение в солевой расплав при 690-750оС алюминиевых отходов, их плавление при перемешивании с насыщением солевого расплава твердыми включениями, раздельный слив металла и солевого расплава, отделение от солевого расплава твердых включений с последующим направлением его на переработку новой партии отходов, твердые включения отделяют от солевого расплава методом центробежной фильтрации на щелевых центрифугах. Причем отделение твердых включений производят либо непосредственно в печи переплава до или после слива металла, либо при сливе солевого расплава из печи, либо в миксере-копильнике после слива в него из печи переплава солевого расплава. Плавку алюминиевых отходов проводят при соотношении солевой расплав:отходы, равном (1,5-2,5):1. Подачу отходов в объем солевого расплава проводят при приведении солевого расплава во вращение любым известным способом с образованием на поверхности расплава воронки глубиной 0,05-0,15 диаметра тигля для плавки отходов. В случае отделения твердых включений в печи переплава или в миксере-копильнике операцию проводят с применением погружной центрифуги, причем фильтрацию ведут с фактором разделения 5-50, а отжим с фактором разделения 100-300. В случае же отделения твердых включений во время перелива солевого расплава операцию проводят с применением проливной центрифуги с фактором разделения 80-350. Причем фактор разделения равномерно увеличивают от 80 в начале до 350 в конце фильтрации.The object is achieved in that in the method of processing aluminum waste comprising melt fusing of salt fluxes, the introduction of the salt melt at 690-750 C. waste aluminum and their melting with stirring saturating the molten salt solids separated drain metal and salt melt, the separation from salt melt of solid inclusions with its subsequent direction for processing a new batch of waste, solid inclusions are separated from the salt melt by centrifugal filtration in slotted centrifuges. Moreover, the separation of solid inclusions is carried out either directly in the remelting furnace before or after the discharge of the metal, or when the salt melt is drained from the furnace, or in the piggy bank mixer after the salt melt is re-melted into it from the furnace. Smelting of aluminum waste is carried out at a ratio of salt melt: waste equal to (1.5-2.5): 1. The supply of waste to the volume of the salt melt is carried out by bringing the salt melt into rotation by any known method with the formation on the surface of the melt of a funnel with a depth of 0.05-0.15 diameter of the crucible for melting waste. In the case of separation of solid inclusions in a remelting furnace or in a piggy bank mixer, the operation is carried out using an immersion centrifuge, and the filtration is carried out with a separation factor of 5-50, and the extraction with a separation factor of 100-300. In the case of separation of solid inclusions during the overflow of salt melt, the operation is carried out using a pouring centrifuge with a separation factor of 80-350. Moreover, the separation factor is evenly increased from 80 at the beginning to 350 at the end of the filtration.

Соотношение солевой расплав:отходы, равное (1,5-2,5):1, обеспечивает получение достаточно жидкоподвижного шлака с содержанием неметаллической составляющей в пределах 7,5-12% При этом шлак практически не содержит металла. Если соотношение меньше 1,5:1, вязкость шлака существенно повышается, что ведет к увеличению потерь флюса при переработке. Если соотношение больше 2,5: 1, то требуется проведение той же операции рафинирования солевого флюса фильтрацией практически за тот же период времени, что и при значительном загрязнении флюса, но для того, чтобы извлечь меньшее количество твердых включений, что экономически нецелесообразно. The ratio of salt melt: waste equal to (1.5-2.5): 1, provides a sufficiently fluid slag with a non-metallic component in the range of 7.5-12%. In this case, the slag practically does not contain metal. If the ratio is less than 1.5: 1, the slag viscosity increases significantly, which leads to an increase in flux loss during processing. If the ratio is more than 2.5: 1, then the same operation of refining salt flux by filtration is required for almost the same period of time as with significant contamination of the flux, but in order to extract a smaller amount of solids, which is not economically feasible.

Образование при перемешивании на поверхности расплава воронки глубиной 0,05-0,15 диаметра тигля необходимо, во-первых, для интенсивного замешивания вновь поступающей порции отходов в объем расплава с целью снижения окисления металла, во-вторых, для перемешивания расплава с целью разделения металлической и неметаллической составляющих отходов, коалесценции капель жидкого металла. The formation of a funnel with a depth of 0.05-0.15 of the crucible diameter when mixing on the melt surface is necessary, firstly, for intensively mixing a newly incoming portion of the waste into the melt volume in order to reduce metal oxidation, and secondly, for mixing the melt in order to separate the metal and non-metallic constituents of waste, coalescence of liquid metal droplets.

При образовании воронки глубиной менее 0,05 диаметра тигля поступающие отходы, достаточно долгое время не замешиваясь, находятся на поверхности расплава, кроме того, необходим значительный период времени для разделения металлической и неметаллической фаз отходов. При образовании воронки глубиной более 0,15 диаметра тигля наблюдается значительный пылевынос солевого расплава, его разбрызгивание, а также возникает потребность в повышенном расходе энергии на перемешивание расплава без существенного повышения показателей процесса. When a funnel is formed with a depth of less than 0.05 times the diameter of the crucible, the incoming waste, not mixing enough for a long time, is on the surface of the melt, in addition, a significant period of time is required for the separation of the metal and non-metal phases of the waste. With the formation of a funnel with a depth of more than 0.15 diameter of the crucible, a significant dust removal of the salt melt, its sprinkling, and there is a need for increased energy consumption for mixing the melt without a significant increase in the process indicators.

Придание фильтру погружной центрифуги скорости вращения, обеспечивающей в зоне фильтрующей щели фактора разделения при наборе 5-50, а при отжиме 100-300, необходимо для того, чтобы в первом случае обеспечить эффективный переток расплава через полость фильтра, а во втором случае эффективно отжать оставшийся в осадке расплав и получить сухой фильтростаток. Giving the filter a submersible centrifuge a rotational speed that provides a separation factor in the zone of the filter gap during the set of 5-50, and during extraction 100-300, is necessary in order to ensure effective melt flow through the filter cavity in the first case and to squeeze out the remaining melt effectively in the second case precipitate the melt and get a dry filter cake.

В случае вращения центрифуги при наборе с фактором разделения менее 5 не обеспечивается достаточно быстрый проток расплава через фильтр, что увеличивает время набора и, следовательно, повышает длительность операции переработки солевого флюса. При вращении с фактором разделения более 50 наблюдаются проскок твердой фазы через фильтрующую щель и затруднения в образовании намывного слоя фильтра. In the case of rotation of the centrifuge during the set with a separation factor of less than 5, a sufficiently fast melt flow through the filter is not ensured, which increases the set time and, therefore, increases the duration of the salt flux processing operation. When rotating with a separation factor of more than 50, a slip of the solid phase through the filter slit and difficulties in the formation of a wash-out layer of the filter are observed.

При проведении операции "отжим" с фактором разделения менее 100 не происходит достаточно эффективное разделение фаз и содержание жидкости в осадке может достигать 50% и более. В случае же вращения центрифуги с фактором разделения более 300 не наблюдается существенного улучшения качества отжима при значительном возрастании расхода энергии на приведение во вращение фильтра. During the operation "spin" with a separation factor of less than 100, a sufficiently effective separation of the phases does not occur and the liquid content in the precipitate can reach 50% or more. In the case of rotation of a centrifuge with a separation factor of more than 300, there is no significant improvement in the quality of the extraction with a significant increase in the energy consumption for bringing the filter into rotation.

Вращение проливной центрифуги со скоростью, обеспечивающей в зоне фильтрующей щели фактор разделения в пределах 80-350, обусловлено необходимостью пропускания большого количества расплава, содержащего твердые включения. При этом необходимо обеспечить возможно более полную его очистку при достаточной для операции перелива скорости протока расплава через фильтр с получением осадка, содержащего минимальное количество жидкой фазы. Обоснования для пределов варьирования фактора разделения на проливной центрифуге такие, как и в случае погружной центрифуги. The rotation of the pouring centrifuge at a speed that ensures a separation factor in the range of 80-350 in the filter slit zone is due to the need to pass a large amount of melt containing solid inclusions. In this case, it is necessary to ensure its fullest possible purification at a melt flow rate sufficient for the overflow operation through the filter to obtain a precipitate containing a minimum amount of liquid phase. The rationale for the limits of variation of the separation factor in a pouring centrifuge is the same as in the case of a submersible centrifuge.

Необходимость увеличения скорости вращения проливной центрифуги обусловлена накоплением твердого осадка в полости фильтра и увеличением толщины намывного слоя, что ведет к затруднениям в протоке расплава через фильтр и в последующем отжиме осадка от задержавшегося в нем расплава. The need to increase the rotation speed of the pouring centrifuge is due to the accumulation of solid sediment in the filter cavity and an increase in the thickness of the alluvial layer, which leads to difficulties in the flow of the melt through the filter and in the subsequent extraction of the sediment from the melt trapped in it.

Эксперименты проводили в тигельной печи сопротивления с графитошамотным тиглем диаметром 500 мм и емкостью 6 дм3. Слив металла или шлака проводили центробежным погружным насосом с графитовым рабочим органом в миксер той же емкости и конструкции, что и печь. Перемешивание расплава проводили погружной двухлопастной графитовой мешалкой диаметром 80 мм с регулируемым приводом вращения. Переработку солевого расплава в объеме печи проводили погружной центрифугой типа ПАФВС с диаметром фильтра 200 мм или при переливе солевого расплава проливной центрифугой с диаметром фильтра 400 мм. Центрифуги имели возможность регулирования скорости вращения от 0 до 2500 об/мин.The experiments were carried out in a resistance crucible furnace with a graphite chamotte crucible with a diameter of 500 mm and a capacity of 6 dm 3 . The metal or slag was drained by a centrifugal submersible pump with a graphite working element into a mixer of the same capacity and design as the furnace. Mixing of the melt was carried out by a submersible two-blade graphite mixer with a diameter of 80 mm with an adjustable rotation drive. Processing of the molten salt in the furnace volume was carried out with a PAFVS type submersible centrifuge with a filter diameter of 200 mm or with a molten overflow by a centrifuge with a filter diameter of 400 mm. Centrifuges had the ability to control rotation speeds from 0 to 2500 rpm.

При проведении экспериментов по базовому способу при регенерации флюса использовали процесс фильтрации солевого расплава через плоский фильтр из пенокорунда толщиной 1,5 см с пористостью 75% под действием силы тяжести расплава высотой 10 см. When conducting experiments on the basic method for flux regeneration, the process of filtering the salt melt through a flat filter made of foam corundum with a thickness of 1.5 cm with a porosity of 75% under the influence of gravity of the melt with a height of 10 cm was used.

В качестве солевого флюса использовали эквимолярную смесь хлоридов натрия и калия, а в качестве алюминийсодержащих отходов отсев от переработки дроссов сплавов типа АМг на установке "Реметалл" фракции 3 мм. Содержание металлической составляющей в отходах находилось на уровне 82% Во всех экспериментах плавили 50 кг отходов, варьируя количество солевого флюса. An equimolar mixture of sodium and potassium chlorides was used as salt flux, and screening from the processing of dross of AMg-type alloys at the Remetall installation with a 3 mm fraction was used as an aluminum-containing waste. The metal content in the waste was 82%. In all experiments, 50 kg of waste was smelted, varying the amount of salt flux.

Результаты проведенных экспериментов приведены в таблице. The results of the experiments are shown in the table.

Степень извлечения металла при переработке по предлагаемой технологии возрастает на 2,7-5,2% содержание водорастворимой составляющей в фильтростатках снижается на 27,5-32,3% а степень регенерации флюса возрастает на 18,9-23,0% The degree of metal extraction during processing by the proposed technology increases by 2.7-5.2%, the content of the water-soluble component in the filter waste decreases by 27.5-32.3%, and the degree of flux recovery increases by 18.9-23.0%

Claims (8)

1. СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ АЛЮМИНИЕВЫХ ОТХОДОВ,включающий наплавление расплава из солевых флюсов, введение в солевой расплав при 690 750oС алюминиевых отходов, их плавление при перемешивании с насыщением солевого расплава твердыми включениями, раздельный слив металла и солевого расплава, отделение от солевого расплава твердых включений и направление его на переработку новой партии отходов, отличающийся тем, что соотношение солевой расплав отходы поддерживают в пределах (1,5 2,5) 1, перемешивание осуществляют вращением с образованием на поверхности расплава воронки глубиной 0,05 0,15 диаметра тигля печи переплава отходов, а твердые включения отделяют от солевого расплава методом центробежной фильтрации с использованием щелевых центрифуг.1. METHOD FOR PROCESSING ALUMINUM WASTE, including the deposition of a melt from salt fluxes, the introduction of aluminum wastes into a salt melt at 690 750 o C, their melting with stirring with the saturation of the salt melt with solid inclusions, the separate discharge of metal and salt melt, the separation of solid inclusions from the salt melt and its direction for processing a new batch of waste, characterized in that the ratio of salt melt waste is maintained within the range of (1.5 2.5) 1, mixing is carried out by rotation to form on the surface This is a funnel melt with a depth of 0.05 0.15 times the crucible diameter of the waste remelting furnace, and solid inclusions are separated from the salt melt by centrifugal filtration using slit centrifuges. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что отделение твердых включений от солевого расплава производят в печи переплава до слива металла и солевого расплава из печи. 2. The method according to claim 1, characterized in that the separation of solid inclusions from the salt melt is carried out in a remelting furnace before the metal and salt melt are drained from the furnace. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что отделение твердых включений от солевого расплава производят в печи переплава после слива металла. 3. The method according to claim 1, characterized in that the separation of solid inclusions from the molten salt is produced in the remelting furnace after the metal is drained. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что отделение твердых включений от солевого расплава производят при сливе солевого расплава из печи. 4. The method according to claim 1, characterized in that the separation of solid inclusions from the salt melt is performed when the salt melt is drained from the furnace. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что отделение твердых включений от солевого расплава производят в миксере-копильнике после слива солевого расплава из печи переплава. 5. The method according to claim 1, characterized in that the separation of solid inclusions from the salt melt is carried out in a piggy bank mixer after draining the salt melt from the remelting furnace. 6. Способ по пп.2,3 и 5, отличающийся тем, что отделение твердых включений от солевого расплава проводят путем центробежной фильтрации расплава погружной центрифугой, причем фильтрацию ведут с фактором разделения 5 50, а отжим с фактором разделения 100 300. 6. The method according to PP.2,3 and 5, characterized in that the separation of solid inclusions from the salt melt is carried out by centrifugal filtration of the melt by a submersible centrifuge, and the filtration is carried out with a separation factor of 5 to 50, and the extraction with a separation factor of 100 to 300. 7. Способ по п.4, отличающийся тем, что отделение твердых включений во время перелива солевого расплава проводят путем центробежной фильтрации расплава при переливе через проливную центрифугу с фактором разделения 80 - 350. 7. The method according to claim 4, characterized in that the separation of solid inclusions during the overflow of salt melt is carried out by centrifugal filtration of the melt during overflow through a pouring centrifuge with a separation factor of 80 to 350. 8. Способ по п.7, отличающийся тем, что величину фактора разделения равномерно увеличивают от 80 в начале до 350 в конце фильтрации. 8. The method according to claim 7, characterized in that the value of the separation factor is uniformly increased from 80 at the beginning to 350 at the end of the filtration.
SU5066201 1992-06-26 1992-06-26 Method for processing aluminium wastes RU2049130C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5066201 RU2049130C1 (en) 1992-06-26 1992-06-26 Method for processing aluminium wastes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5066201 RU2049130C1 (en) 1992-06-26 1992-06-26 Method for processing aluminium wastes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2049130C1 true RU2049130C1 (en) 1995-11-27

Family

ID=21615118

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU5066201 RU2049130C1 (en) 1992-06-26 1992-06-26 Method for processing aluminium wastes

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2049130C1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 3846123, кл. C 22B 7/00, 1974. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA1193447A (en) Process for separating solid particulates from a melt
US5401294A (en) Method to separate metallic phases from other phases containing same and device to carry out the method
US4917728A (en) Aluminium alloy treatment
RU2049130C1 (en) Method for processing aluminium wastes
US3972514A (en) Centrifuge for the refining of nonferrous metals
US3846123A (en) Aluminum recovery from scrap materials
AU6102194A (en) Method and apparatus for separating and removing liquid particles from molten metal
EP0276576A1 (en) Metal treatment
RU2585874C2 (en) Method of refining hard zinc by centrifugal filtration and device therefor
US3780864A (en) Method and apparatus to refine melts from solid impurities
JPS6126490B2 (en)
EP2029785B1 (en) Method for the separation of molten aluminium and solid inclusions
RU2415733C1 (en) Method of aluminium alloy cleaning
JPH03110059A (en) Method and apparatus for removing impurity in molten metal
SU1747520A1 (en) Method of processing zinc alloy slags
SU1759925A1 (en) Method of removing slag from melt in crucible type melting units, mostly for aluminum alloys
RU2159822C2 (en) Method of refining minor wastes and non-ferrous metal chips
RU2118392C1 (en) Method of preparing silumin
CN221666608U (en) Slag removing device for magnesium alloy smelting
RU2718244C2 (en) Processing method of oxidised zinc powder wastes
RU2310000C1 (en) Magnesium refining method and apparatus for performing the same
KR0121747B1 (en) Refining method of frictional melting
SU1548227A1 (en) Method of removing heavy impurities from melt
Schellinger et al. Centrifugal separation of liquid and solid phases from some binary alloys
RU2653894C2 (en) Method and apparatus for alkaline refining of lead