RU2043388C1 - Method for separation of high-octane component of motor fuel - Google Patents
Method for separation of high-octane component of motor fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2043388C1 RU2043388C1 RU93025240A RU93025240A RU2043388C1 RU 2043388 C1 RU2043388 C1 RU 2043388C1 RU 93025240 A RU93025240 A RU 93025240A RU 93025240 A RU93025240 A RU 93025240A RU 2043388 C1 RU2043388 C1 RU 2043388C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- octane
- pim
- pseudocumene
- reforming
- fraction
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к химической переработке нефтепродуктов, а именно к процессам каталитического риформинга для получения высокооктанового компонента моторного топлива (сокращенного ВКМТ) с октановым числом (сокращенно ОЧ) 95 пунктов и выше по исследовательскому методу (ПиМ) из катализаторов риформинга с ОЧ 91-93 ПиМ. The invention relates to the chemical processing of petroleum products, and in particular to catalytic reforming processes to obtain a high-octane component of motor fuel (abbreviated VKMT) with an octane number (abbreviated VL) of 95 points and higher according to the research method (PiM) from reforming catalysts with VF 91-93 PiM.
В настоящее время на установке каталитического риформинга типа ЛЧ-35-11/1000 ПО "Киришинефтеоргсинтез", где по проекту предусматривается получение катализаторов с ОЧ 95 ПиМ фактически получают катализаты с ОЧ 92-93 ПиМ, что обусловлено следующими причинами:
в проекте установки ЛЧ-35-11/1000 предусмотрено в качестве сырья использование прямогонной фракции 85-180оС, выделенной из нефти ромашкинского месторождения, фактически на ПО "Киришинефтеоргсинтез" перерабатывается смесь нефтей западно-сибирских и ухтинских месторожднний в соотношении 5:1;
в соответствии со сложившейся в настоящее время конъюнктурой на ПО "Киришинефтеоргсинтез" на установке ЛЧ-35-11/1000 перерабатывают прямогонные бензиновые фракции, из которых "вырезаны" фракции 70-105оС и фракции 112-126оС, имеющие высокое октановое число.Currently, a catalytic reforming unit of type LCH-35-11 / 1000 PO Kirishinefteorgsintez, where the project provides for the preparation of catalysts with OCh 95 PiM, actually receive catalyzates with OCh 92-93 PiM, due to the following reasons:
the design of the LCH-35-11 / 1000 installation provides for the use of straight-run fraction 85-180 о С extracted from oil from the Romashkinskoye field as a raw material; in fact, a mix of West-Siberian and Ukhta oil in a ratio of 5: 1 is processed at the Kirishinefteorgsintez PA;
in accordance with the current situation at the Kirishinefteorgsintez Production Association, the straight-run gasoline fractions are processed at the LCh-35-11 / 1000 installation, from which 70-105 о С fractions and 112-126 о С fractions having a high octane number are “cut out” .
Кроме того, с целью увеличения срока службы платиносодержащего катализатора, имеющего высокую цену, на ряде установок риформинга целенаправленно "смягчают" режим риформинга (температуру, объемную скорость и другие параметры), что приводит к снижению ОЧ-катализатора до 91-93 ПиМ. In addition, in order to increase the service life of a high-price platinum-containing catalyst, a number of reforming plants purposefully “soften” the reforming mode (temperature, space velocity, and other parameters), which leads to a decrease in the OCh catalyst to 91-93 PiM.
Поскольку ВКМТ с ОЧ 95-98 ПиМ имеет существенно более высокую цену, чем с ОЧ 91-93 ПиМ, разработка способа повышения ОЧ последнего представляет практический интерес. Since VKMT with OCH 95-98 PiM has a significantly higher price than with OCH 91-93 PiM, the development of a method for increasing the latter's OCh is of practical interest.
Традиционным способом повышения ОЧ моторных топлив является введение в них высокооктановых добавок, например метанола, метилтретбутинового эфира (МТБЭ) и др. [1 и 2]
Использование метанола в качестве высокооктановых добавок имеет ряд недостатков: вдвое меньшая теплотворная способность и почти в четыре раза большая скрытая теплота испарения метанола по сравнению с углеводородными фракциями, отсутствие легких фракций в составе метанола, высокая коррозирующая способность. Используемый в качестве добавок метилтретбутиловый эфир в настоящее время в России не производится, а покупается за валюту по высоким ценам.The traditional way to increase the RH of motor fuels is to introduce high-octane additives, for example methanol, methyl tert-butyl ether (MTBE), etc. [1 and 2]
The use of methanol as high-octane additives has a number of disadvantages: half the calorific value and almost four times the latent heat of evaporation of methanol compared to hydrocarbon fractions, the absence of light fractions in the composition of methanol, and high corrosion resistance. Methyl tert-butyl ether used as additives is not currently produced in Russia, but is bought for foreign currency at high prices.
Известен способ получения высокооктанового компонента моторного топлива (ВКМТ) путем каталитического риформинга прямогонной бензиновой фракции ромашкинской нефти 85-180оС с удельным весом 0,744, имеющей фракционный состав по ГОСТ 2177-82; НК 102оС; 10 113оС; 50 128оС; 90 160оС; кк 180оС. Групповой углеводородный состав этой фракции, мас. ароматические углеводороды 11,0; нафтеновые углеводороды 26,4; парафиновые углеводороды 62,6; октановое число 41 пмм (т.е. по моторному методу) [3] (прототип).A method of producing high-octane component of motor fuel (VKMT) by catalytic reforming of straight-run gasoline fraction Romashkinskoye 85-180 C. oil with a specific gravity of 0.744, having a fractional composition according to GOST 2177-82; NK 102 about With; 10 113 about C; 50128 C; 90 160 ° C; kk 180 about C. The group hydrocarbon composition of this fraction, wt. aromatic hydrocarbons 11.0; naphthenic hydrocarbons 26.4; paraffin hydrocarbons 62.6; octane number 41 pmm (ie, by the motor method) [3] (prototype).
Указанную фракцию после гидроочистки направляют на каталитический риформинг, осуществляемый при давлении 1,5 МПа, температуре 480-530оС, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1 на полиметаллическом катализаторе серии КР. Срок службы катализатора 48 мес, межрегенерационный период 12 мес.This fraction after hydrotreatment is sent to catalytic reforming carried out at a pressure of 1.5 MPa, a temperature of about 480-530 C, the volumetric hourly space velocity of 1.5 hr -1 in Raman polymetallic catalyst series. The catalyst service life is 48 months, the inter-regeneration period is 12 months.
Полученный катализат направляют в сепаратор для отделения газовой фазы от жидкой. Жидкую фазу сепаратора направляют в питание стабилизационной колонны, имеющей 40 тарелок, работающей при давлении 12-13 атм, температуре верха 65-80оС, низа 210-240оС, расхода орошения 40-60 м3/ч. По верху колонны выделяют углеводороды С1-С4, по низу целевой продукт ВКМТ с ОЧ 95 ПиМ, плотностью 0,793 с фракционным составом по ГОСТ 2177-82: нк 60оС; 10% 87оС; 50% 126оС; 90% 166оС; к.к 189оС с углеводородным групповым составом, мас. непредельные углеводороды 0,6; ароматические углеводороды 67; предельные углеводороды (сумма парафиновых и нафтеновых) 32,4.The resulting catalate is sent to a separator to separate the gas phase from the liquid. The liquid phase separator is directed to the stabilization column food having 40 trays operating at a pressure of 12-13 atm, the top temperature of 65-80 ° C, bottom of 210-240 ° C, reflux flow rate of 40-60 m 3 / h. Hydrocarbons C 1 -C 4 are emitted at the top of the column, VKMT target product with OCH 95 PiM, density 0.793 with fractional composition according to GOST 2177-82: nc 60 о С; 10% 87 about C; 50% 126 C; 90% 166 C; K. to 189 about With a hydrocarbon group composition, wt. unsaturated hydrocarbons 0.6; aromatic hydrocarbons 67; saturated hydrocarbons (the sum of paraffinic and naphthenic) 32.4.
В результате проведения процесса из 1000 тт/г прямогонной бензиновой фракции получают 848,9 тт/г целевого продукта с ОЧ 95 ПиМ, 10,4 тт/г нестабильной головки (сниженные углеводороды С3-С4), 20,8 тт/г газа стабилизации.As a result of the process, from 1000 tt / g of straight-run gasoline fraction, 848.9 tt / g of the target product with an OR of 95 PiM, 10.4 tt / g of an unstable head (reduced hydrocarbons C 3 -C 4 ), and 20.8 tt / g are obtained gas stabilization.
Недостатком известного способа [3] является существенная зависимость величины октанового числа целевого продукта от состава широкой бензиновой фракции, поступающей на риформинг, определяемого природой перерабатываемой нефти и четкостью ее первичной переработки. The disadvantage of this method [3] is the significant dependence of the octane number of the target product on the composition of the wide gasoline fraction fed to reforming, determined by the nature of the processed oil and the clarity of its primary processing.
Как следует из данных примера 1, при использовании в качестве сырья риформинга фракции 85-180оС смеси западно-сибирской и ухтинской нефтей при режиме риформинга по способу-прототипу, т.е. при давлении 1,5 МПа, температуре в последнем по ходу сырья реакторе 530оС, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1 при использовании платиносодержащего катализатора серии КР состава, приведенного в примере 1, октановое число выделенного ВКМТ составляет 93,0 ПиМ при межрегенерационном периоде работы катализатора 8 мес. что связано, по-видимому, с повышенной концентрацией углеводородов, склонных к коксообразованию в условиях риформинга. При снижении температуры риформинга до 490оС октановое число целевого продукта составляет 92 ОПиМ, но межрегенерационный период может быть увеличен до 12 мес. при сроке службы катализатора 48 мес. (при 530оС всего 32 мес.)
Недостатком способа-прототипа является также невозможность получения катализатов с ОЧ выше 95 ПиМ даже при предельных режимных параметрах, рекомендуемых в способе.As follows from the data of example 1, when using fractions of 85-180 о С as a raw material for reforming, a mixture of West Siberian and Ukhta oils in the reforming mode according to the prototype method, i.e. at a pressure of 1.5 MPa, a temperature of the latter during the feed the reactor 530 ° C, the volumetric hourly space velocity of 1.5 h -1 by using a platinum series catalyst KR composition shown in Example 1, the octane number of 93.0 is selected VKMT PIM when the inter-regeneration period of the catalyst is 8 months. which is apparently associated with an increased concentration of hydrocarbons prone to coke formation under reforming conditions. By reducing the reformer temperature to 490 ° C Octane number of the expected product is 92 Opimakh but service cycle can be extended up to 12 months. with a catalyst service life of 48 months. (at 530 о С only 32 months)
The disadvantage of the prototype method is the impossibility of producing catalysts with an OCh higher than 95 PiM even with the limiting operating parameters recommended in the method.
Цель изобретения выделение высокооктанового компонента моторного топлива с октановым числом 95 ПиМ и выше из катализатов риформинга с октановым числом 91-93 ПиМ. The purpose of the invention the selection of the high-octane component of motor fuel with an octane number of 95 PiM and higher from reforming catalysts with an octane number of 91-93 PiM.
Это достигается описанным ниже способом выделения ВКМТ из катализатов риформинга широких бензиновых фракций с ОЧ 91-93 ПиМ путем ректификации указанных катализатов с разделяющим агентом (РА) с целью извлечения из последних низкооктановых компонентов, а именно: н-пентан (ОЧ 61,7 ПиМ); н-гексан (ОЧ 24,8 ПиМ); н-гептан (ОЧ ОПиП); 2-метилгексан (ОЧ 42,4 ПиМ); 3-метилгексан (ОЧ 42,0 ПиМ). This is achieved by the method described below for the separation of VKMT from reforming catalysts for wide gasoline fractions with OCh 91-93 PiM by rectification of the indicated catalysts with a separating agent (RA) in order to extract low octane components from the latter, namely: n-pentane (OCh 61.7 PiM) ; n-hexane (OH 24.8 PiM); n-heptane (OCH OPiP); 2-methylhexane (OH 42.4 PiM); 3-methylhexane (OC 42.0 PiM).
В качестве РА предлагается использовать смесь бензола и псевдокумола с содержанием псевдокумола не менее 3% мас при массовом соотношении РА "примеси", равном (0,5-3):1. As RA, it is proposed to use a mixture of benzene and pseudocumene with a pseudocumene content of at least 3 wt% with a mass ratio of RA "impurities" equal to (0.5-3): 1.
"Примеси" сумма вышеуказанных низкооктановых компонентов. "Impurities" are the sum of the above low octane components.
Возможны два варианта технологической схемы осуществления предлагаемого способа. There are two options for the technological scheme of the proposed method.
В первом варианте по верху колонны при давлении 12-13 ати, температуре 90-100оС выделяют так называемую "легкую" фракцию, состоящую из углеводородов С2-С4, а также изо-С5, боковым отбором в жидкой фазе отбирают фракцию, состоящую в основном из вышеуказанных низкооктановых "примесей" и бензола. Боковой отбор осуществляют с 3-5 т.т. от верха колонны. По низу колонны выделяют целевой продукт ВКМТ с ОЧ 95 ПиМ и выше (см.примеры).In the first embodiment, the so-called “light” fraction consisting of C 2 -C 4 hydrocarbons and also iso-C 5 is isolated from the top of the column at a pressure of 12-13 atm, a temperature of 90-100 о С, and a fraction is taken from the side phase in the liquid phase consisting essentially of the aforementioned low-octane “impurities” and benzene. Lateral selection is carried out with 3-5 t.t. from the top of the column. At the bottom of the column, the VKMT target product with an OCH of 95 PiM and higher is isolated (see examples).
Боковой отбор колонны направляют на смешение с сырьем установки экстракции ароматических углеводородов, балансовое количество выделяемого на установке бензола рециркулирует в процесс, рафинат экстракции направляют на переработку, например на установке изоселектоформинга. Lateral selection of the column is directed to mixing with the raw materials of the aromatic hydrocarbon extraction unit, the balance amount of benzene released at the unit is recycled to the process, the extraction raffinate is sent for processing, for example, at an isoselectoforming unit.
Второй компонент РА псевдокумол в смеси с другими ароматическими углеводородами С9 образуется в качестве побочного продукта процессов получения этилбензола и ксилолов на установках экстракции, а также на установках получения ароматических углеводородов С8 методом простой ректификации (так называемый безэкстракционный метод получения ксилолов) [4] Из этих побочных продуктов псевдокумол может быть выделен простой ректификацией. При этом нет необходимости выделять чистый псевдокумол, возможно использование фракции ароматических углеводородов С9 с содержанием псевдокумола не ниже 80 мас. (см.пример 12).The second component of RA pseudocumene in a mixture with other aromatic hydrocarbons C 9 is formed as a by-product of the processes for producing ethylbenzene and xylenes in extraction plants, as well as in plants for producing C 8 aromatic hydrocarbons by simple rectification (the so-called non-extraction method for producing xylenes) [4] From of these by-products, pseudocumene can be isolated by simple distillation. There is no need to isolate pure pseudo-cumene, it is possible to use a fraction of aromatic hydrocarbons With 9 with a pseudo-cumene content of at least 80 wt. (see example 12).
В регенерации псевдокумола из ВКМТ нет практической необходимости, так как с одной строны они повышает детонационную стойкость ВКМТ, а с другой является постоянно нарабатываемым побочным продуктом, т.е. отходом производства. There is no practical need for regeneration of pseudocumene from VKMT, since on the one hand they increase the detonation resistance of VKMT, and on the other it is a constantly produced by-product, i.e. production waste.
В случае отсутствия технической возможности организации бокового отбора в конкретных условиях производства, возможно осуществлять вывод низкооктановых примесей с бензолом совместно с "Легкой" фракцией с последующей сепарацией ее в фазоразделителе на жидкую и газовую фазы при температуре 30-40оС, давлении 11-13 ати. Газовую фазу из сепаратора направляют на установку газофракционирования, жидкую фазу частично возвращают на верхнюю тарелку колонны в виде острого орошения, а балансовое количество на установку экстракции бензола.In the absence of technical opportunity of selecting a lateral specific production conditions possible to carry out withdrawal from impurities of low octane benzene together with "light" fraction, followed by its separation in a phase separator into liquid and gas phase at a temperature of 30-40 ° C, pressure 11-13 psig . The gas phase from the separator is sent to the gas fractionation unit, the liquid phase is partially returned to the top plate of the column in the form of acute irrigation, and the balance amount to the benzene extraction unit.
Отличительным признаком предлагаемого способа является:
выделение ВКМТ с ОЧ 95 ПиМ и выше из катализатов риформинга с ОЧ 91-93 ПиМ и содержащих низкооктановые компоненты "примеси": н-пентан, н-гексан, н-гептан, 2-метилгексан, 3-метилгексан, путем извлечения последних из катализата ректификацией с разделяющим агентом, в качестве которого используют смесь бензола и псевдокумола с содержанием последнего не менее 3 мас. при массовом соотношении РА."примеси" равном (0,5-3):1.A distinctive feature of the proposed method is:
Isolation of VKMTs with HF 95 PiM and higher from reforming catalysts with HF 91-93 PiM and containing low-octane impurity components: n-pentane, n-hexane, n-heptane, 2-methylhexane, 3-methylhexane, by extracting the latter from the catalyst rectification with a separating agent, which is used as a mixture of benzene and pseudocumene with a content of the latter of at least 3 wt. when the mass ratio of RA. "impurities" equal to (0.5-3): 1.
Применение предлагаемого способа позволяет квалифицированно утилизировать низкооктановые катализаты на установках риформинга, допуская более мягкие режимы на стадии риформинга, что позволяет продлить срок службы дорогостоящих катализаторов. The application of the proposed method allows qualified disposal of low-octane catalysts in reforming plants, allowing for milder conditions at the reforming stage, which allows to extend the life of expensive catalysts.
Признаки, отличающие заявляемое решение от известного способа не выявлены в известных технических решениях при изучении данной области химической технологии. Новизна и неочевидность предлагаемого решения поставленной технической задачи определяется также тем, что в литературе отсутствуют сведения о применении рекомендуемого РА для ректификационного отделения низкооктановых компонентов из катализатов риформинга, причем существенно соблюдение установленных соотношений компонентов РА и вышеуказанных "примесей". Достоинством предлагаемого метода является также то, что его применение позволяет повышать ОЧ катализатов с ОЧ 95 ПиМ (т.е. отвечающих проекту установок типа ЛЧ-35-11/1000) до 96-98 ПиМ (см.пример 11). Способ достаточно просто реализуем в промышленности. Для его применения необходима ректификационная колонна, работающая при давлении до 16 ати эффективностью 20 тт, бензол и псевдокумол продукты типовых установок производства ароматических углеводородов. В случае низкой концентрации псевдокумола в вышеуказанных побочных продуктах нужна ректификационная колонна, работающая при атмосферном давлении, эффективностью 20 тт для его концентрирования. Signs that distinguish the claimed solution from the known method are not identified in the known technical solutions in the study of this field of chemical technology. The novelty and non-obviousness of the proposed solution of the technical problem is also determined by the fact that the literature does not contain information on the use of the recommended RA for the distillation separation of low-octane components from reforming catalysts, and it is essential that the established ratios of the RA components and the above-mentioned "impurities" are observed. The advantage of the proposed method is that its application allows to increase the NR of catalysis from RN 95 PiM (i.e., units of the type LCh-35-11 / 1000 corresponding to the project) to 96-98 PiM (see Example 11). The method is quite easy to implement in industry. For its use, a distillation column is required, operating at a pressure of up to 16 atm and an efficiency of 20 tons, benzene and pseudocumene are products of typical aromatics production plants. In the case of a low concentration of pseudocumene in the above-mentioned by-products, a distillation column operating at atmospheric pressure with an efficiency of 20 tt for its concentration is needed.
Необходимо отметить, что вариант технологической схемы с боковым отбором фракции низкооктановых компонентов предпочтительнее. В этом варианте боковой отбор, направленный на экстракцию, не подвергается процессу стабилизации, т. е. дополнительной отгонке из него углеводородов С2-С4, как это предусмотрено в способе-прототипе. В варианте схемы без бокового отбора это необходимо, так как в этом случае все "легкие" углеводороды С2-С4 концентрируются в дистилляте.It should be noted that a variant of the technological scheme with lateral selection of the fraction of low-octane components is preferable. In this embodiment, lateral extraction aimed at extraction is not subjected to a stabilization process, i.e., additional distillation of C 2 -C 4 hydrocarbons from it, as provided for in the prototype method. In a variant of the scheme without lateral extraction, this is necessary, since in this case all the “light” C 2 -C 4 hydrocarbons are concentrated in the distillate.
Способ иллюстрируется примерами, основные результаты по которым приведены также в сводной таблице. The method is illustrated by examples, the main results of which are also given in the summary table.
Необходимо отметить, что при проведении пилотных испытаний, описанных в нижеприведенных примерах, осуществлялись только анализы, позволяющие установить достижение поставленной цели повышения октанового числа катализата, а именно определялся групповой химический состав сырья, поступающего на риформинг, его фракционный состав по ГОСТ, групповой химический состав катализата риформинга, октановое число сырья риформинга, катализата, целевого продукта ВКМТ. It should be noted that during the pilot tests described in the examples below, only analyzes were performed to establish the achievement of the goal of increasing the octane number of catalysis, namely, the group chemical composition of the raw material fed to reforming, its fractional composition according to GOST, the group chemical composition of catalysis were determined reforming, octane number of reforming feedstock, catalysis, VKMT target product.
Химический анализ остальных фракций, выделяемых ректификацией, не проводился, не определялись их октановые числа по причине трудоемкости указанных анализов и отсутствия в этом практической необходимости. A chemical analysis of the remaining fractions isolated by distillation was not carried out, their octane numbers were not determined due to the complexity of these analyzes and the lack of practical need for this.
П р и м е р 1 (средние значения параметров). Гидроочищенную прямогонную фракцию, выкипающую при 85-180оС, выделенную из смеси западно-сибирской и ухтинской нефтей, имеющей фракционный состав по ГОСТ 2177-82: НК 93оС 10% 103оС; 50% 117оС; 90% 157оС, к.к. 144оС с углеводородным составом (групповым), мас. а.у. 16,3; нафтеновые углеводороды 13,1; парафиновые углеводороды 70,6 в том числе: н-пентан 14,6; н-гексан 21,9; н-гептан 12,1, подвергают каталитическому риформингу при давлении 1,5 МПа, температуре 530оС, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1, кратности циркуляции водородсодержащего газа 800 нм3/м3 на катализаторе серии КР, содержащем, мас. платина 0,7; хлор 0,6; рений 0,08; кадмий 0,6; сульфированная окись алюминия остальное.PRI me R 1 (average values of the parameters). Hydrotreated straight run fraction boiling off at 85-180 о С, isolated from a mixture of West Siberian and Ukhta oils having a fractional composition according to GOST 2177-82: НК 93 о
В результате получают катализат риформинга с октановым числом 93,0 ПиМ состава, мас. парафиновые углеводороды С2-С4 1,3 изопентана 2,8; н-пентан 4,7; изогексан 8,9; н-гексан 8,7; изогептаны 11,8, в том числе: 2-метилгексан 5,3; 3-метил-гексан 4,1; н-гептан 4,1; изооктан 1,1; н-октан 0,1; парафиновые углеводороды С9-С10 0,4; нафтеновые углеводороды С5-С9 8,3; ароматические углеводороды 46,5; непредельные углеводороды 1,3.The result is a reforming catalyst with an octane of 93.0 PiM composition, wt. paraffin hydrocarbons C 2 -
Суммарная концентрация низкооктановых "примесей", под которыми здесь и ниже понимается сумма н-пентана, н-гексана, 2-метилгексана, 3-метилгексана, н-гептана 26,9 мас. The total concentration of low-octane "impurities", which here and below is understood as the sum of n-pentane, n-hexane, 2-methylhexane, 3-methylhexane, n-heptane 26.9 wt.
Указанный катализат риформинга в количестве 1000 кг/ч вместе с 300 кг/ч РА направляют в питание ректификационной колонны эффективностью 20 тт, работающей при кратности острого орошения 9:1, давления верха 12 ати, температуре верха 95оС, низа 242оС острого орошения 40оС.Said catalysate reforming in an amount of 1000 kg / h together with 300 kg / h RA fed to the feed stage distillation column efficiency of 20 min, operating at a multiplicity of acute irrigation 9: 1,
Разделяющий агент содержит, мас. бензол 95; псевдокумол 5. The separating agent contains, by weight. benzene 95; pseudocumene 5.
Соотношение РА:"примеси" равно 1,1:1. По верху колонны выделяют 56 кг/ч "легкой" фракции, содержащей парафины С2-С5. Указанный поток направляют на установку газофракционирования.The ratio of RA: "impurities" is 1.1: 1. 56 kg / h of the “light” fraction containing C 2 -C 5 paraffins are isolated at the top of the column. The specified stream is directed to a gas fractionation unit.
Боковым отбором с 4 т.т. от верха колонны в жидкой фазе выделяют фракцию, содержащую низкооктановые компоненты в смеси с бензолом в количестве 510 кг/ч. Lateral selection with 4 t.t. from the top of the column in the liquid phase, a fraction containing low-octane components in a mixture with benzene in an amount of 510 kg / h is isolated.
Указанный поток смешивают с сырьем установки экстракции бензола триэтиленгликолем. Балансовое количество бензола с установки экстракции бензола рециркулируют в РА. По низу колонны выделяют целевой продукт ВКМТ с ОЧ 96,9 ПиМ в количестве 734 кг/ч. The specified stream is mixed with the feed of the installation of the extraction of benzene with triethylene glycol. The balance amount of benzene from the benzene extraction unit is recycled to RA. At the bottom of the column, the target VKMT product with an OH of 96.9 PiM is isolated in an amount of 734 kg / h.
П р и м е р 2 (более "мягкий" режим риформинга). Сырье широкую бензиновую фракцию состава, приведенного в примере 1, подвергают риформингу аналогично примеру 1 с тем отличием, что температура составляет 490оС. При этом получают катализат риформинга с ОЧ 92,1 ПиМ состава, мас. парафиновые углеводороды С2-С4 1,1; изопентан 2,2; н-пентан 5,3; изогексаны 9,6; н-гексан 9,8; изогептаны 12,6, в том числе 2-метилгексан 6,0; 3-метилгексан 6,6, н-гептан 5,6; изооктаны 1,6; н-октан 0,2; парафиновые углеводороды С9-С10 0,7; нафтеновые углеводороды С5-С9 9,2, ароматические углеводороды 41,3; непредельные углеводороды 0,8. Суммарная концентрация низкооктановых "примесей" 33,3 мас.PRI me R 2 (softer "reforming mode). Raw materials wide gasoline fraction of the composition shown in example 1, is subjected to reforming similarly to example 1 with the difference that the temperature is 490 about C. In this case, get the reformate catalysis with OCH 92.1 PiM composition, wt. paraffin hydrocarbons C 2 -
Указанный катализат риформинга в количестве 1000 кг/ч вместе с 364 кг/ч РА направляют в питание ректификационной колонны эффективностью 20 тт, работающей при кратности острого орошения 9:1, давлении верха 12 ати, температуре верха 92оС, низа 237оС, острого орошения 40оС.Said catalysate reforming in an amount of 1000 kg / h together with 364 kg / h RA fed to the feed stage distillation column efficiency of 20 min, operating at a multiplicity of acute irrigation 9: 1, top pressure of 12 atm, a temperature of the top 92 ° C, bottom 237 ° C, acute irrigation 40 o C.
Разделяющий агент содержит, бензол 95; псевдокумол 5. Соотношение РА: "примеси" равно 1,1:1. The separating agent contains benzene 95; pseudocumene 5. The ratio of RA: "impurities" is 1.1: 1.
По верху колонны выделяют 52 кг/ч "легкой" фракции, содержащей парафины С2-С5. Указанный поток направляют на установку газофракционирования. Боковым отбором с 4 тт от верха колонны выделяют фракцию, обогащенную низкооктановыми компонентами в смеси с бензолом в количестве 580 кг/ч.52 kg / h of a “light” fraction containing C 2 -C 5 paraffins are isolated at the top of the column. The specified stream is directed to a gas fractionation unit. Lateral extraction with 4 tt from the top of the column gives off a fraction enriched with low-octane components in a mixture with benzene in an amount of 580 kg / h.
По низу колонны выделяют целевой продукт с ОЧ 96,3 ПиМ в количестве 732 кг/ч. At the bottom of the column, the target product with an OCh of 96.3 PiM is isolated in an amount of 732 kg / h.
П р и м е р 3 (сравнительный, без использования РА). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают ректификации в колонне эффективностью 50 тт, т.е. существенно более эффективной, чем в примере 2, при кратности орошения 15 (в примере 2-9) с тем отличием, что процесс проводят без использования РА. PRI me R 3 (comparative, without the use of RA). The reforming catalyst of the composition shown in example 2 is subjected to rectification in a column with an efficiency of 50 tt, i.e. significantly more effective than in example 2, with a frequency of irrigation of 15 (in example 2-9) with the difference that the process is carried out without the use of RA.
В результате по верху колонны выделяют 52 кг/ч "легкой" фракции, 286 кг/ч низкооктановой фракции, 662 кг/ч целевого продукта с ОЧ 93,8 ПиМ, т.е. продукт более низкого качества, чем в примере 2, несмотря на более значительные затраты на разделение. As a result, 52 kg / h of the "light" fraction, 286 kg / h of the low-octane fraction, 662 kg / h of the target product with an RN of 93.8 PiM are isolated on the top of the column; product of lower quality than in example 2, despite the higher separation costs.
П р и м е р 4 (без бокового отбора в колонне). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают ректификации аналогично примеру 2 с тем отличием, что низкооктановую фракцию выводят не боковым отбором с 4 тт укрепляющей секции колонны, а по верху колонны совместно с "легкой" фракцией. PRI me R 4 (without lateral selection in the column). The reforming catalyst of the composition shown in Example 2 is rectified in the same manner as in Example 2, with the difference that the low-octane fraction is not removed by side extraction with 4 tt of the strengthening section of the column, but along the top of the column together with the “light” fraction.
В результате по верху колонны при 106оС и низа 243оС выделяют 632 кг/ч дистиллята, направляемого на экстракцию триэтиленгликолем с целью извлечения бензола, возвращаемого в разделяющий агент.As a result, the column top at 106 C and 243 C. bottom recovered 632 Kg / h of distillate directed to triethylene extraction to recover benzene recycle separating agent.
По низу колонны выделяют целевой продукт ВКМТ с ОЧ 96,0 ПиМ в количестве 732 кг/ч. At the bottom of the column, the VKMT target product with an OCh of 96.0 PiM is isolated in an amount of 732 kg / h.
П р и м е р 5 (нижняя граница соотношения РА:"примеси"). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогично примеру 2 с тем отличием, что соотношение РА:"примеси" соответствует нижней заявляемой границе, а именно: 0,5:1. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с ОЧ 95 ПиМ. PRI me R 5 (the lower boundary of the ratio of RA: "impurities"). The reforming catalyst of the composition shown in example 2, is subjected to separation analogously to example 2 with the difference that the ratio of RA: "impurities" corresponds to the lower claimed border, namely: 0.5: 1. As a result, 732 kg / h of the target product with an OR of 95 PiM are isolated.
П р и м е р 6 (верхняя граница соотношения РА:"примеси"). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогично примеру 2 с тем отличием, что соотношение РА:"примеси" соответствует верхней заявляемой границе, а именно 3:1. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с ОЧ 97,1 ПиМ. PRI me R 6 (the upper boundary of the ratio of RA: "impurities"). The reforming catalyst of the composition shown in example 2, is subjected to separation analogously to example 2 with the difference that the ratio of RA: "impurities" corresponds to the upper claimed border, namely 3: 1. As a result, 732 kg / h of the target product with an OH of 97.1 PiM are isolated.
П р и м е р 7 (нижняя граница концентрации псевдокумола в РА). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогично примеру 2 с тем отличием, что концентрация псевдокумола в РА отвечает нижней заявляемой границе, а именно 3 мас. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с ОЧ 95 ПиМ. PRI me R 7 (lower limit of the concentration of pseudocumene in RA). The reforming catalyst of the composition shown in example 2 is subjected to separation analogously to example 2 with the difference that the concentration of pseudocumene in RA corresponds to the lower claimed boundary, namely 3 wt. As a result, 732 kg / h of the target product with an OR of 95 PiM are isolated.
П р и м е р 8 (сравнительный без псевдокумола в РА). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогичнро примеру 2 с тем отличием, что в РА псевдокумол отсутствует. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с ОЧ 94,3 ПиМ, т.е. качества ниже требуемого. PRI me R 8 (comparative without pseudocumene in RA). The reforming catalyst of the composition described in Example 2 is subjected to separation similarly to Example 2 with the difference that there is no pseudocumene in RA. As a result, 732 kg / h of the target product with an RN of 94.3 PiM, i.e. quality is lower than required.
П р и м е р 9 (сравнительный). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогично примеру 2 с тем отличием, что концентрация псевдокумола в РА составляет 10 мас. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с ОЧ 96,7 ПиМ, т.е. увеличение октанового числа по сравнению с примером 2 составляет всего 0,4 пункта (в примере 2 концентрация псевдокумола 5 мас.). Технико-экономический расчет показывает, что указанное повышение октанового числа соизмеримо с дополнительными расходами, связанными с введением добавочного количества псевдокумола. PRI me R 9 (comparative). The reforming catalyst of the composition shown in example 2, is subjected to separation analogously to example 2 with the difference that the concentration of pseudocumene in RA is 10 wt. As a result, 732 kg / h of the target product with an OCh of 96.7 PiM, i.e. the increase in the octane number in comparison with example 2 is only 0.4 points (in example 2, the concentration of pseudocumene 5 wt.%). The feasibility study shows that the specified increase in the octane number is commensurate with the additional costs associated with the introduction of an additional amount of pseudocumene.
Оптимальная концентрация псевдокумола в РА по нашим исследованиям составляет 5-6 мас. увеличение его концентрации не ухудшает, а несколько улучшает разделение, однако целесообразность повышения его концентрации должна оцениваться с экономической точки зрения. The optimal concentration of pseudocumene in RA according to our studies is 5-6 wt. an increase in its concentration does not worsen, but slightly improves separation, however, the feasibility of increasing its concentration should be evaluated from an economic point of view.
П р и м е р 10 (сравнительный). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогично примеру 2 с тем отличием, что концентрация псевдокумола в РА составляет 2 мас. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с 0,4 до 94,4 ПиМ. PRI me R 10 (comparative). The reforming catalyst of the composition shown in example 2, is subjected to separation analogously to example 2 with the difference that the concentration of pseudocumene in RA is 2 wt. As a result, 732 kg / h of the target product are isolated from 0.4 to 94.4 PiM.
П р и м е р 11 (сырье из способа-прототипа). Прямогонную бензиновую фракцию 85-180оС ромашкинской нефти с характеристиками, приведенными в описании способа-прототипа, перерабатывают при режимах и катализаторе способа-прототипа, приведенных в примере 1. В результате получают катализат риформинга с октановым числом 95 ПиМ, содержащий 23,8 мас. "примесей".PRI me R 11 (raw materials from the prototype method). Straight-run gasoline fraction 85-180 о С of Romashkinskaya oil with the characteristics given in the description of the prototype method is processed under the conditions and catalyst of the prototype method shown in example 1. The result is a reforming catalyst with an octane number of 95 PiM containing 23.8 wt . "impurities".
Указанный катализат в количестве 1000 кг/ч вместе с 300 кг/ч РА подвергают ректификации аналогично примеру 2. Разделяющий агент содержит, мас. бензол 95; псевдокумол 5. Соотношение РА:"примеси" равно 1,26:1. В результате выделяют 728 кг/ч целевого продукта с ОЧ 97,5 ПиМ. The specified catalyzate in an amount of 1000 kg / h together with 300 kg / h RA is subjected to rectification as in example 2. The separating agent contains, by weight. benzene 95; pseudocumene 5. The ratio of RA: "impurities" is 1.26: 1. As a result, 728 kg / h of the target product with an OH of 97.5 PiM are isolated.
П р и м е р 12 (сравнительный). Катализат риформинга состава, приведенного в примере 2, подвергают разделению аналогично примеру 2 с тем отличием, что вместо чистого псевдокумола используют фракцию ароматических углеводородов С9 (кубовый продукт колонны выделения сумарных ксилолов), содержащую 80% псевдокумола. Соотношение РА:"примеси" равно 1,1:1, концентрация фракции ароматических углеводородов С9 в РА 6,25% в том числе псевдокумола 5 мас. В результате выделяют 732 кг/ч целевого продукта с октановым числом 95,5 ПиМ.PRI me R 12 (comparative). The reforming catalyst of the composition shown in Example 2 is subjected to separation analogously to Example 2 with the difference that instead of pure pseudocumene, a C 9 aromatic hydrocarbon fraction (bottoms product of the total xylene separation column) containing 80% pseudocumene is used. The ratio of RA: "impurities" is 1.1: 1, the concentration of the fraction of aromatic hydrocarbons With 9 in RA of 6.25% including pseudocumene 5 wt. As a result, 732 kg / h of the target product with an octane rating of 95.5 PiM are isolated.
П р и м е р 13 (на концентрирование псевдокумола). Фракцию ароматических углеводородов С9 побочный продукт процесса получения ксилолов безэкстракционным методом состава, мас. псевдокумол 62; гемеллитол 27,2; 1,3-диэтилбензол 5,3; н-бутилбензол 5,5 направляют на ректификацию в ректификационую колонну эффективностью 20 тт, работающую при флегмовом числе 8,0. В результате при давлении верха колонны 1,3 ати, низа 1,5 ати, температуре верха 172,6оС, низа 192,4оС в качестве дистиллятного продукта выделяют фракцию, содержащую 86,4 мас. псевдокумола с выходом от потенциала 77,5 мас.PRI me R 13 (on the concentration of pseudocumene). The fraction of aromatic hydrocarbons With 9 by -product of the process of obtaining xylenes by the non-extraction method of composition, wt. pseudocumene 62; hemellitol 27.2; 1,3-diethylbenzene 5.3; n-butylbenzene 5.5 is sent for distillation in a distillation column with an efficiency of 20 tons, operating at a reflux ratio of 8.0. As a result, the column top pressure of 1.3 atm, 1.5 atm bottom, top temperature of 172.6 ° C, bottom 192.4 ° C as distillate product fraction is recovered, containing 86.4 wt. pseudocumene with a yield of 77.5 wt.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93025240A RU2043388C1 (en) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | Method for separation of high-octane component of motor fuel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93025240A RU2043388C1 (en) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | Method for separation of high-octane component of motor fuel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2043388C1 true RU2043388C1 (en) | 1995-09-10 |
| RU93025240A RU93025240A (en) | 1996-12-10 |
Family
ID=20141070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93025240A RU2043388C1 (en) | 1993-04-27 | 1993-04-27 | Method for separation of high-octane component of motor fuel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2043388C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008024012A1 (en) * | 2006-08-23 | 2008-02-28 | Institut Problem Pererabotki Uglevodorodov Sibirskogo Otdeleniya Rossiiskoi Akademii Nauk | Method for producing motor fuel components |
| WO2012065364A1 (en) * | 2010-11-15 | 2012-05-24 | Zhou Xiangjin | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
-
1993
- 1993-04-27 RU RU93025240A patent/RU2043388C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| 1. Europ, Chem. News, v 30, N 774, p.25, 1977. * |
| 2. Hydrocarbon Process, v 56, N 11, p.185, 1977. * |
| 3. Рабочий проект установки Каталитический риформинг бензина мощностью 1000000 т в 1 г. по сырью, ЛЧ-35-11/1000, том 1, технологическая часть, Чехословакия 1978 г, 131 с. * |
| 4. Маслянский Г.Н., Яблочкина М.Н., Харисов М.А. и др. Нефтепереработка и нефтехимия, 1977, N 6, с.26. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008024012A1 (en) * | 2006-08-23 | 2008-02-28 | Institut Problem Pererabotki Uglevodorodov Sibirskogo Otdeleniya Rossiiskoi Akademii Nauk | Method for producing motor fuel components |
| WO2012065364A1 (en) * | 2010-11-15 | 2012-05-24 | Zhou Xiangjin | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
| US9428697B2 (en) | 2010-11-15 | 2016-08-30 | Xiangjin Zhou | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
| EA025230B1 (en) * | 2010-11-15 | 2016-12-30 | Сянцзинь Чжоу | Method for joint production of low octane number gasoline and high octane number gasoline |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10941352B2 (en) | Processes for increasing an octane value of a gasoline component | |
| CN106661460B (en) | Process for the production of gasoline comprising an isomerization step followed by at least two separation steps | |
| US4174271A (en) | High severity reforming | |
| WO2006118780A2 (en) | Ethyl benzene from refinery grade feedstocks | |
| US4594144A (en) | Process for making high octane gasoline | |
| US3718576A (en) | Gasoline production | |
| RU2043388C1 (en) | Method for separation of high-octane component of motor fuel | |
| KR20190108593A (en) | Isomerization Process Using Feedstock Containing Dissolved Hydrogen | |
| US2880164A (en) | Manufacture of anti-knock gasoline | |
| US2890995A (en) | Process for producing high octane motor fuels | |
| SU510150A3 (en) | The method of obtaining high-octane gasoline | |
| RU2144942C1 (en) | Method for production of motor fuel components (biforming-2) | |
| US3136825A (en) | Process for disproportionation of isoparaffinic hydrocarbons | |
| USRE33323E (en) | Reforming process for enhanced benzene yield | |
| RU2307820C1 (en) | High-octane gasoline iso-component production process | |
| US2933445A (en) | Catalytic reforming process employing a blend of selected hydrocarbon fractions | |
| RU2680377C1 (en) | Method of separation of petrol fractions in the isomerization process | |
| US10774276B2 (en) | Multi-stage fractionation of FCC naphtha with post treatment and recovery of aromatics and gasoline fractions | |
| US2913393A (en) | Process for upgrading of straight run gasolines by a combination of catalytic reforming and isomerization | |
| US2904498A (en) | Process for producing high octane motor fuels | |
| US2874114A (en) | Process for preparing aviation base stock and aviation gasoline | |
| US3166490A (en) | Combination process for upgrading gasoline fractions | |
| RU2533810C2 (en) | Method of isomerisation of light gasoline fractions | |
| WO2023161267A1 (en) | A method and plant for energy efficiently producing n-hexane and isomerate having a high octane number | |
| RU2010837C1 (en) | Method of recovery of high antiknock gasoline and aromatic hydrocarbons |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090428 |