RU2040544C1 - Air tuyere of blast furnace - Google Patents
Air tuyere of blast furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2040544C1 RU2040544C1 RU93039616A RU93039616A RU2040544C1 RU 2040544 C1 RU2040544 C1 RU 2040544C1 RU 93039616 A RU93039616 A RU 93039616A RU 93039616 A RU93039616 A RU 93039616A RU 2040544 C1 RU2040544 C1 RU 2040544C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- grooves
- protrusion
- angle
- slit
- blast
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству чугуна в доменных печах. The invention relates to metallurgy, in particular to the production of pig iron in blast furnaces.
Известна воздушная фурма доменной печи для подачи дутья с дополнительным преимуществено жидким топливом, содержащая фланец, корпус с водоохлаждаемой полостью и проходящие через них топливо-подводящие трубки, выходной конец каждой из которых снабжен цилиндрической насадкой, с осью, лежащей в одной плоскости с осью фурмы, выступающей в рабочий канал фурмы и снабженной выходным отверстием, выполненным в виде щели, ось которой по ее ширине лежит в одной плоскости с осью фурмы [1]
Недостатком этого устройства является то, что при использовании такой конструкции фурмы не удается в полной мере добиться тонкодисперсного распыления вдуваемого жидкого топлива и его равномерного распределения по поперечному сечению фурмы.Known air tuyere of a blast furnace for supplying blast with an additional predominantly liquid fuel, containing a flange, a housing with a water-cooled cavity and passing through them fuel-supply tubes, the output end of each of which is equipped with a cylindrical nozzle, with an axis lying in the same plane with the axis of the tuyere, protruding into the working channel of the tuyere and provided with an outlet made in the form of a slit, the axis of which lies along its width in the same plane with the axis of the tuyere [1]
The disadvantage of this device is that when using such a lance design, it is not possible to fully achieve fine dispersion of the injected liquid fuel and its uniform distribution over the cross section of the lance.
Наиболее близкой к предлагаемой является воздушная фурма доменной печи, содержащая фланец, корпус с водоохлаждаемой полостью и проходящую через них топливоподводящую трубку, выходной конец которой снабжен цилиндрической насадкой, выступающей в рабочий канал фурмы и снабженной выходным отверстием, выполненным в виде щели с выступом, плоская поверхность которого расположена навстречу потоку дутья и под тупым углом α к оси фурмы. Closest to the proposed one is an air tuyere of a blast furnace containing a flange, a housing with a water-cooled cavity and a fuel supply tube passing through them, the outlet end of which is provided with a cylindrical nozzle protruding into the working channel of the tuyere and provided with an outlet made in the form of a gap with a protrusion, a flat surface which is located towards the flow of the blast and at an obtuse angle α to the axis of the tuyere.
При устранении в некоторой степени вышеуказанных недостатков и достижении некоторого улучшения распыливания жидкого топлива (в сравнении с аналогом) при использовании такой конструкции фурмы не удалось в полной мере добиться тонкодисперсного распыления вдуваемого жидкого топлива и его равномерного распределения по поперечному сечению фурмы. Кроме того наблюдалась низкая стойкость выступа при воздействии на него потока горячего дутья. В ряде случаев выступ значительно обгорал, что снижало стойкость и эффективность работы устройства. By eliminating to a certain extent the above drawbacks and achieving some improvement in the atomization of liquid fuel (in comparison with the analogue) when using such a lance design, it was not possible to fully achieve fine atomization of the injected liquid fuel and its uniform distribution over the cross section of the lance. In addition, there was a low resistance of the protrusion when exposed to a stream of hot blast. In some cases, the protrusion significantly burned, which reduced the durability and efficiency of the device.
Целью изобретения является устранение указанных недостатков, а именно повышение стойкости устройства при одновременном повышении качества распыления и перемешивания дополнительного топлива в потоке дутья. The aim of the invention is to eliminate these disadvantages, namely increasing the durability of the device while improving the quality of atomization and mixing of additional fuel in the blast stream.
Цель достигается тем, что на существующей воздушной фурме доменной печи, содержащей фланец, корпус с водоохлаждаемой полостью и проходящую через них топливоподводящую трубку, выходной конец которой оборудован цилиндрической насадкой, выступающей в рабочий канал и снабженной выходным отверстием, выполненным в виде щели с выступом, плоская поверхность которого расположена навстречу потоку дутья и под тупым углом α к оси фурмы, на плоской поверхности упомянутого выступа дополнительно выполнены продольные канавки, концентрически расходящиеся от оси насадка, нижняя кромка которых находится на одном уровне с нижней кромкой щели, а глубина канавок составляет 0,3-0,6 высоты щели, при этом сам выступ выполнен полым с отверстиями по его крайней кромке, оси которых пересекаются с осями продольных канавок в вертикальной плоскости под углом β=α- 65, а общая площадь сечения отверстий и общая площадь сечения щели составляют соответственно 0,2-0,4 и 0,4-0,5, общей площади сечения цилиндрической насадки. The goal is achieved by the fact that on an existing air lance of a blast furnace containing a flange, a housing with a water-cooled cavity and a fuel supply tube passing through them, the outlet end of which is equipped with a cylindrical nozzle protruding into the working channel and provided with an outlet made in the form of a gap with a protrusion, is flat the surface of which is opposite the flow of the blast and at an obtuse angle α to the axis of the tuyere, longitudinal grooves are additionally made on the flat surface of the said protrusion, concentrically spending nozzles extending from the axis, the lower edge of which is at the same level with the lower edge of the slot, and the depth of the grooves is 0.3-0.6 of the height of the slot, while the protrusion itself is hollow with holes along its extreme edge, the axes of which intersect with the axes of the longitudinal grooves in the vertical plane at an angle β = α- 65, and the total cross-sectional area of the holes and the total cross-sectional area of the slit are 0.2-0.4 and 0.4-0.5, respectively, of the total cross-sectional area of the cylindrical nozzle.
Проведенный анализ патентной и научно-технической документации не выявил технических решений, идентичных заявляемому. По сравнению с прототипом заявляемое решение имеет новые отличительные признаки и, следовательно, соответствует критерию "Новизна". The analysis of patent and scientific and technical documentation did not reveal technical solutions identical to the claimed one. Compared with the prototype of the proposed solution has new distinctive features and, therefore, meets the criterion of "Novelty."
При поиске по патентной и научно-технической литературе не выявлены технические решения, содержащие признаки, сходные с отличительными признаками в заявленном решении, что свидетельствует о соответствии его критерию изобретения "Существенные отличия". When searching the patent and scientific and technical literature, no technical solutions were found that contain features similar to the distinctive features in the claimed solution, which indicates that its criteria for the invention are “Significant Differences”.
Предлагаемое устройство имеет в качестве отличительных количественные признаки, выражающиеся в следующем: канавки на плоской поверхности выступа выполнены глубиной 0,3-0,6 ширины щели; оси отверстий, выполненных по крайней кромке выступа, пересекаются с осями продольных каналов в вертикальной плоскости под углом β=α- 65. Здесь α- угол наклона поверхности выступа к оси фурмы. По прототипу этот угол меняется в пределах 95-135о, следовательно угол β в данном случае будет составлять 30-70о; общая площадь сечения отверстий и общая площадь сечения щели составляют соответственно 0,2-0,4 и 0,4-0,5 общей площади сечения цилиндрической насадки.The proposed device has as distinctive quantitative features, expressed in the following: grooves on the flat surface of the protrusion are made with a depth of 0.3-0.6 slit widths; the axis of the holes made along the extreme edge of the protrusion intersect with the axes of the longitudinal channels in the vertical plane at an angle β = α-65. Here, α is the angle of inclination of the surface of the protrusion to the axis of the tuyere. According to the prototype, this angle varies between 95-135 about , therefore the angle β in this case will be 30-70 about ; the total cross-sectional area of the holes and the total cross-sectional area of the slit are respectively 0.2-0.4 and 0.4-0.5 of the total cross-sectional area of the cylindrical nozzle.
Выбор данных пределов изменения указанных параметров обусловлен следующими причинами:
1. Глубина канавок на плоской поверхности выступа составляет 0,3-0,6 ширины щели. Данная величина позволяет при истечении потока дополнительного топлива (ДТ) из щели насадка сформировать преимущественный поток струй ДТ по канавкам выступа и добиться более глубокого и равномерного распределения струй в потоке дутья. Уменьшение глубины канавок ниже 0,3 ширины щели не приводило к созданию направленного по канавкам потока дополнительного топлива, что ограничивало глубину его проникновения в поток дутья и вызывало смещенное (к точке подвода) распределение дополнительного топлива в потоке дутья. Увеличение глубины канавок выше 0,8 ширины щели нецелесообразно, поскольку в этом случае эффект по созданию направленного потока струй ДТ уже мало проявляется. Т.е. при увеличении глубины канавок выше 0,8 ширины щели сколько-нибудь значительного улучшения распределения дополнительного топлива в потоке дутья не отмечалось.The choice of these limits of variation of these parameters is due to the following reasons:
1. The depth of the grooves on the flat surface of the protrusion is 0.3-0.6 slit widths. This value allows the flow of additional fuel (DT) from the nozzle slit to form a predominant stream of DT jets along the grooves of the protrusion and to achieve a deeper and more uniform distribution of jets in the blast stream. Reducing the depth of the grooves below 0.3 of the slot width did not lead to the creation of an additional fuel flow directed along the grooves, which limited the depth of its penetration into the blast flow and caused a displacement (to the supply point) of the distribution of additional fuel in the blast flow. An increase in the depth of the grooves above 0.8 of the slit width is impractical, since in this case the effect of creating a directed flow of DT jets is already not very evident. Those. with an increase in the depth of the grooves above 0.8 the width of the slit, no significant improvement in the distribution of additional fuel in the blast flow was noted.
2. Создание направленных струй ДТ положительно сказывается на равномерности распределения топлива по сечению фурмы, однако в этом случае не достигается качественного требуемого мелкодисперсного распыления частиц дополнительного топлива. Для достижения этой цели предлагается часть потока ДТ направлять через отверстия, расположенные в одной плоскости с осями канавок по краю выступа. Эта часть потока, выходя из отверстий будет воздействовать на основной поток ДТ, идущий из щели по канавкам, дополнительно распыляя его. При этом в зависимости от угла наклона самого насадка к потоку дутья α(по прототипу 95-135о) меняется характер воздействия потока дутья на поток ДТ:
а) при уменьшении угла наклона насадка до 95о основной поток ДТ из щели вводится почти перпендикулярно к оси фурмы. В этом случае наиболее велика глубина проникновения ДТ в объем дутья, а также достаточно велика степень распыления ДТ за счет того, что происходит как бы удар потока дутья по площадке выступа, на которую подают ДТ. В этом случае значительного дополнительного распыления ДТ не требуется и угол β должен быть минимальным;
б) при увеличении угла наклона насадка α до 135о поток ДТ вводят как бы по ходу дутья, в этом случае уменьшается глубина проникновения ДТ в поток дутья и ухудшается степень распыления ДТ, так как снижается эффект от удара потока дутья по площадке выступа, поскольку последняя расположена под более тупым углом к оси фурмы. В этом случае необходимо более интенсивное воздействие на основной поток ДТ. Этому служит увеличение угла β(т.е. увеличение угла атаки потока ДТ, из отверстий к основному потоку ДТ из щели), что позволит нивелировать снижение степени распыления и перемешивания ДТ в потоке дутья.2. The creation of directional jets of diesel fuel positively affects the uniformity of fuel distribution over the lance cross section, however, in this case, the high-quality required finely dispersed atomization of additional fuel particles is not achieved. To achieve this goal, it is proposed to direct part of the DT flow through holes located in the same plane with the axis of the grooves along the edge of the protrusion. This part of the flow, leaving the holes will affect the main flow of diesel fuel coming from the slot through the grooves, additionally spraying it. Thus, depending on the inclination angle of the nozzle to the flow of blast α (prototype 95-135 o) changing nature of the impact blast stream to DT:
a) with a decrease in the nozzle tilt angle to 95 °, the main DT flow from the slit is introduced almost perpendicular to the axis of the tuyere. In this case, the depth of penetration of the diesel fuel into the volume of the blast is greatest, and the degree of spraying of the diesel fuel is also quite large due to the fact that, as it were, a blow of the blast flow occurs over the platform of the protrusion to which the diesel fuel is supplied. In this case, significant additional spraying of the diesel fuel is not required and the angle β should be minimal;
b) by increasing the angle of attachment α and 135 of flow DF is administered as if in the course of blowing, in this case decreases penetration depth DT to the blast flow and deteriorates atomization DT have been reduced effect from hitting the blast flow of projection area, since the latter located at a blunt angle to the axis of the tuyere. In this case, a more intense impact on the main flow of diesel fuel is necessary. This is served by an increase in the angle β (i.e., an increase in the angle of attack of the DT stream from the openings to the main DT stream from the slit), which will make it possible to level the decrease in the degree of atomization and mixing of the DT in the blast stream.
По проведенным исследованиям качества распыления и перемешивания ДТ в потоке дутья была определена зависимость угла β от угла наклона насадка α, которая выглядит следующим образом: β=α- 65. Based on the studies of the quality of spraying and mixing of diesel fuel in the blast stream, the dependence of the angle β on the angle of inclination of the nozzle α was determined, which is as follows: β = α- 65.
3. Выбор пределов изменения общей площади сечения отверстий и общей площади сечения щели соответственно 0,2-0,4 и 0,4-0,5 общей площади сечения цилиндрического насадка определяется степенью перераспределения потока между отверстиями и щелью. 3. The choice of the limits of change in the total cross-sectional area of the holes and the total cross-sectional area of the slit, 0.2-0.4 and 0.4-0.5, respectively, of the total cross-sectional area of the cylindrical nozzle is determined by the degree of redistribution of the flow between the holes and the slit.
При снижении общей площади сечения отверстий ниже 0,2 общей площади сечения насадка выходящего из них потока оказывается недостаточно для полноценного распыления ДТ и эффекта от данного действия не наблюдалось. При увеличении общей площади отверстий выше 0,4 общей площади сечения насадка слишком значительное количество ДТ выходит через отверстия, что снижает качество перемешивания ДТ, так как снижается глубина проникновения основного его потока в поток дутья. При снижении общей площади сечения щели ниже 0,4 общей площади сечения насадка основной поток ДТ оказывается вялым, резко падает глубина его проникновения в поток дутья, снижается степень его перемешивания и качество распыления. При повышении же выше 0,5 поток получается слишком интенсивным, что также приводит к снижению степени его перемешивания и качества распыления, поскольку снижается эффект от воздействия на него дополнительного потока через отверстия в выступе. With a decrease in the total cross-sectional area of the openings below 0.2 of the total cross-sectional area, the nozzle of the stream exiting from them turns out to be insufficient for the full atomization of the diesel fuel and the effect of this action was not observed. With an increase in the total area of the openings above 0.4 of the total cross-sectional area of the nozzle, too much DT exits through the openings, which reduces the quality of mixing of the DT, since the depth of penetration of its main stream into the blast stream decreases. With a decrease in the total cross-sectional area of the slit below 0.4 of the total cross-sectional area of the nozzle, the main DT stream is sluggish, its penetration into the blast stream sharply decreases, the degree of mixing and the quality of spraying decrease. When increasing above 0.5, the flow turns out to be too intense, which also leads to a decrease in the degree of mixing and spraying quality, since the effect of the additional flow through it through the holes in the protrusion is reduced.
На фиг.1 представлена фурма, разрез; на фиг.2 устройство и схема расположения насадка; на фиг.3 насадок, вид сверху. Figure 1 presents the lance, section; figure 2 the device and the layout of the nozzle; figure 3 nozzles, top view.
Фурма содержит водоохлаждаемый корпус 1 и проходящую через него топливоподводящую трубку 2, выходной конец которой оборудован цилиндрической насадкой 3, выступающей в рабочий канал фурмы и снабженной выходным отверстием, выполненным в виде щели 4, которая продолжается полым выступом 5. На плоской поверхности выступа 5, расположенной перпендикулярно и навстречу потоку дутья, выполнен ряд концентрических канавок 6, оси которых перпендикулярны образующей (вертикальной) плоскости щели. The lance contains a water-cooled housing 1 and a
Кроме того по крайней кромке выступа 5 выполнен ряд отверстий 7 одинакового диаметра, оси которых пересекаются с осями продольных канавок 6 в вертикальной плоскости под углом β. In addition, at the extreme edge of the
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
Дополнительное топливо поступает по топливоподовдящей трубке 2 через водоохлаждаемый корпус 1 в насадку 3, где его поток перераспределяется на два потока: основная часть проходит через щель 4, попадает на плоскую площадку выступа 5 с концентрическими канавками 6 и далее в поток дутья; второй поток проходит через сам полый выступ 5 (дополнительно охлаждая его), отверстия 7 и также подается в объем дутья, под углом β к основному потоку ДТ, дополнительно распыляя последний. Additional fuel enters through the
П р и м е р. На доменной печи производят вдувание горячего дутья и дополнительного топлива через фурмы, содержащие корпус с водоохлаждаемой полостью и проходящую через них топливоподводящую трубку, выходной конец которой снабжен цилиндрической насадкой. Насадка снабжена выходным отверстием, выполненным в виде щели с выступом, плоская поверхность которого расположена навстречу потоку дутья и под тупым углом α к оси фурмы. PRI me R. Hot blast and additional fuel are blown on a blast furnace through tuyeres containing a body with a water-cooled cavity and a fuel supply tube passing through them, the outlet end of which is equipped with a cylindrical nozzle. The nozzle is equipped with an outlet made in the form of a slit with a protrusion, the flat surface of which is located towards the flow of the blast and at an obtuse angle α to the axis of the tuyere.
При реализации предлагаемого устройства на плоской поверхности выступа выполняют продольные канавки 6, концентрически расходящиеся от оси насадка. Нижняя кромка канавок находится на одном уровне с нижней кромкой щели. Из заявленных пределов выбирают глубину канавок r 0,5 ширины щели. Сам выступ 5 выполняют полым с отверстиями по его крайней кромке, оси которых пересекаются с осями продольных канавок в вертикальной плоскости под углом: β=α- 65, где α- угол наклона насадка к оси фурмы. При угле наклона насадка α= 110о угол наклона отверстий составит соответственно: β=110-65 45о. При этом общая площадь сечения отверстий и общая площадь сечения щели (из заявленных пределов) составляют соответственно 0,3 и 0,4 общей площади сечения цилиндрической насадки.When implementing the proposed device on a flat surface of the protrusion perform
Для конкретных условий, если имеется цилиндрический насадок для подачи дополнительного топлива, диаметром D 7 см, то общая площадь его сечения будет составлять π˙R2 3,14˙3,52 38,5 см2. Отсюда общая площадь сечения отверстий S1 и общая площадь сечения щели S2 составят соответственно: 11,5 и 15,4 см2.For specific conditions, if there is a cylindrical nozzle for supplying additional fuel with a diameter of
Для расчета высоты щели А необходимо задаться величиной радиуса кривизны щели. В данном случае для расчета использовалась формула Гюйгенса для длины дуги, по которой для этого достаточно задаться лишь расстоянием L и l (фиг. 3). Принимают L 1,5 см, а l 3,58 см. Т.е. длина щели будет составлять: 3 2˙ l-1/3(2˙ l-D) 2 x x3,58+1/3(2 ˙3,58-7)=7,21 см. To calculate the height of the slit A, you must set the radius of curvature of the slit. In this case, the Huygens formula for the length of the arc was used for the calculation, according to which it is enough to specify only the distance L and l (Fig. 3). Take L 1.5 cm, and l 3.58 cm. the length of the gap will be: 3 2˙ l-1/3 (2˙ l-D) 2 x x 3.58 + 1/3 (2 ˙ 3.58-7) = 7.21 cm.
Находят величину высоты щели:
A S2/B 2,14 см.Find the value of the height of the slit:
A S2 / B 2.14 cm.
После этого необходимо определить глубину и количество концентрических канавок. Глубина канавок будет составлять:
r 0,5˙ A 1,07 см.After this, it is necessary to determine the depth and number of concentric grooves. The depth of the grooves will be:
r 0.5˙ A 1.07 cm.
Количество канавок n определяется исходя из того соображения, что оптимальной формой их выполнения в сечении является полуокружность, следовательно их ширина будет равна диаметру. Расстояния между канавками можно принять как 0,1-0,3 их глубины. Т.е. расстояние между осями канавок у щели (С) составит:
C r˙ 2+(0,1-0,3)˙ r 2,247-2,461;
Принимают С 2,3 см.The number of grooves n is determined on the basis of the consideration that the semicircle is the optimal shape for their execution in cross section, therefore their width will be equal to the diameter. The distance between the grooves can be taken as 0.1-0.3 of their depth. Those. the distance between the axes of the grooves at the slit (C) is:
C r˙ 2+ (0.1-0.3) ˙ r 2.247-2.461;
Take C 2.3 cm.
Тогда n B/C 7,21/2,3 3 шт. Then n B / C 7.21 / 2.3 3 pcs.
На практике обычно можно просто задать возможно допустимое количество канавок из предела 3-7 шт. In practice, you can usually just set the possible allowable number of grooves from the limit of 3-7 pcs.
Количество отверстий, выполняемых по крайней кромке выступа, равно количеству канавок, при этом диаметр отверстий D определяется исходя из их общей площади следующим образом:
D 2· 
В результате получены следующие параметры предлагаемого устройства: высота щели А 2,14 см; глубина концентрических канавок r 1,07 см; количество канавок n 3 шт; диаметр отверстий в крайней кромке выступа D 2,2 см; угол наклона их осей к осям канавок β= 45о; угол наклона самого насадка к оси фурмы α= 110о.The number of holes made at the extreme edge of the protrusion is equal to the number of grooves, while the diameter of the holes D is determined based on their total area as follows:
As a result, the following parameters of the proposed device were obtained: slot height A 2.14 cm; depth of concentric grooves r 1.07 cm; number of
Предлагаемая конструкция при применении на доменных печах позволит в значительной мере повысить стойкость устройства, при повышении качества распыления и перемешивания дополнительного топлива в потоке дутья. The proposed design when used on blast furnaces will significantly increase the durability of the device, while improving the quality of atomization and mixing of additional fuel in the blast stream.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93039616A RU2040544C1 (en) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | Air tuyere of blast furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93039616A RU2040544C1 (en) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | Air tuyere of blast furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2040544C1 true RU2040544C1 (en) | 1995-07-25 |
| RU93039616A RU93039616A (en) | 1996-01-27 |
Family
ID=20146096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93039616A RU2040544C1 (en) | 1993-08-02 | 1993-08-02 | Air tuyere of blast furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2040544C1 (en) |
-
1993
- 1993-08-02 RU RU93039616A patent/RU2040544C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1675337, кл. C 21B 7/16, 1988. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4416620A (en) | Larger capacity Vortex burner | |
| US6024030A (en) | Pulverized fuel combustion burner | |
| RU2011117C1 (en) | Atomizer | |
| US7670135B1 (en) | Burner and method for induction of flue gas | |
| CN1110630C (en) | Oxy/oil swirl burner | |
| US5622489A (en) | Fuel atomizer and apparatus and method for reducing NOx | |
| RU98107161A (en) | BURNER AND INTERNAL COMBUSTION DEVICE WITH A BURNER | |
| JPH09112814A (en) | Combustion method containing separation injection of fuel and oxidant flow and combustion apparatus thereof | |
| JPH09178121A (en) | Burner for use in heat producer | |
| JP2001141236A (en) | Method for changing length of coagulated jet | |
| KR19990068227A (en) | Pulverized coal combustion burner and combustion method thereby | |
| RU2040544C1 (en) | Air tuyere of blast furnace | |
| US3833356A (en) | Method and apparatus for injecting oil into the tuyeres of a blast furnace | |
| NL8003089A (en) | FLAME GRANTING LANCE. | |
| CA1330874C (en) | Nozzle for refining lance | |
| CN2603809Y (en) | Oxygen spray pistol of revolving furnace | |
| US4346724A (en) | Apparatus for spraying a coolant on a steel slab | |
| SU1027474A2 (en) | Air-atomizing burner | |
| CN1163371A (en) | Premixing burner for heat generator | |
| JP4060165B2 (en) | Burner for liquid fuel | |
| RU2001128100A (en) | Blast furnace air lance | |
| SU501073A1 (en) | Fuel-oxygen lance | |
| KR840002322B1 (en) | Device for spraying a cooling agent on steel blooms | |
| SU980853A1 (en) | Injection nozzle | |
| SU1020702A1 (en) | Gas burner |