RU2039631C1 - Method of manufacturing abradable material - Google Patents

Method of manufacturing abradable material Download PDF

Info

Publication number
RU2039631C1
RU2039631C1 RU93042915/02A RU93042915A RU2039631C1 RU 2039631 C1 RU2039631 C1 RU 2039631C1 RU 93042915/02 A RU93042915/02 A RU 93042915/02A RU 93042915 A RU93042915 A RU 93042915A RU 2039631 C1 RU2039631 C1 RU 2039631C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
nickel
granules
cells
binder
iron
Prior art date
Application number
RU93042915/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU93042915A (en
Inventor
С.Т. Телевный
Р.Т. Варфоломеева
В.П. Мигунов
Original Assignee
Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов filed Critical Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов
Priority to RU93042915/02A priority Critical patent/RU2039631C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2039631C1 publication Critical patent/RU2039631C1/en
Publication of RU93042915A publication Critical patent/RU93042915A/en

Links

Images

Abstract

FIELD: powder metallurgy. SUBSTANCE: method of manufacturing abradable material for sealing radial gaps of gas turbines includes mixing components, granulating on a binder, nickel plating till receiving granules of 0,25-0,8 mm filling up cellular nucleus with further sintering in vacuum or protecting agent. Granules are composed of (mass per cent) chrome 1,5-4,5, iron 0,01-0,1, nickel the rest. Method permits to receive material of abradability 3,4-4,5 times higher and erosion resistance 30-40 per cent higher than outstanding material. EFFECT: enhanced quality. 1 tbl

Description

Изобретение относится к машиностроению, в частности к уплотнениям радиальных зазоров проточной части газовых турбин с рабочей температурой до 1150оС.The invention relates to mechanical engineering, in particular to seals radial gaps of gas turbines of an operating temperature up to 1150 ° C.

Существенным способом повышения эффективности газовых турбин является минимизация радиальных зазоров между корпусом и деталями ротора (рабочими лопатками), позволяющая снизить утечки горячих газов (продуктов сгорания топлива). Применяемые для этого уплотнения позволяют сократить удельный расход топлива и повысить полезную мощность турбины. An essential way to increase the efficiency of gas turbines is to minimize the radial gaps between the casing and the rotor parts (rotor blades), which allows to reduce the leakage of hot gases (fuel combustion products). The seals used for this can reduce specific fuel consumption and increase the useful power of the turbine.

Высокотемпературный скоростной газовый поток на входе в турбину требует использования уплотнительных материалов, имеющих сочетание следующих свойств: жаростойкости, сопротивления термической усталости (термостойкость), стойкости к газовой эрозии, достаточной механической прочности. Наряду с этим уплотнительные материалы должны обладать хорошей истираемостью, т.е. они должны легко срабатываться при врезании в них рабочих лопаток или гребней лабиринтов, минимально их изнашивая. Не допускается схватывание трущихся деталей и перенос материалов на сопряженные детали ротора. Совмещенное в одном материале перечисленных требований вызывает серьезные трудности при создании высокотемпературных уплотнительных материалов. The high-temperature high-speed gas flow at the turbine inlet requires the use of sealing materials having a combination of the following properties: heat resistance, resistance to thermal fatigue (heat resistance), resistance to gas erosion, and sufficient mechanical strength. Along with this, the sealing materials must have good abrasion, i.e. they should be easily triggered when cutting into them the working blades or ridges of the labyrinths, minimizing their wear. The setting of rubbing parts and the transfer of materials to the mating parts of the rotor are not allowed. The listed requirements combined in one material cause serious difficulties in creating high-temperature sealing materials.

Используемые в газовых турбинах сотовые уплотнения позволяют существенно уменьшить величину радиального зазора, так как они допускают скольжения торцов рабочих лопаток по сотам. Это обусловлено тем, что сотовая поверхность значительно уменьшает площадь металлического контакта по сравнению с гладким уплотнением. Однако сотовое уплотнение вызывает дополнительные потери мощности у концов лопаток, которые вызваны главным образом пульсациями давления газа в ячейках сотов с частотой, равной произведению числа лопаток на число оборотов ротора. Помимо этого эффективность турбины с сотовым уплотнением ниже, чем турбины с гладким уплотнением при той же величине радиального зазора (Речкоблит А.Я. Эффективность применения сотовых уплотнений радиального зазора в газовых турбинах. Труды ЦИАМ N 479. 1970). В жестких условиях эксплуатации газовых турбин сотовые уплотнения быстро деформируются и прогорают. Для устранения этих недостатков рекомендуется заполнение сотов материалами, обладающими указанными выше свойствами. Cellular seals used in gas turbines can significantly reduce the radial clearance, since they allow sliding of the ends of the working blades along the honeycombs. This is due to the fact that the honeycomb surface significantly reduces the area of metal contact in comparison with a smooth seal. However, the honeycomb seal causes additional power losses at the ends of the blades, which are mainly caused by pulsations of gas pressure in the cells of the cells with a frequency equal to the product of the number of blades by the number of rotor rotations. In addition, the efficiency of a turbine with a honeycomb seal is lower than that of a turbine with a smooth seal with the same radial clearance (Rechkoblit A.Ya. Efficiency of using cellular radial clearance seals in gas turbines. TsIAM N 479. 1970). Under harsh operating conditions of gas turbines, cellular seals quickly deform and burn out. To eliminate these shortcomings, it is recommended that the cells be filled with materials having the above properties.

Известен способ заполнения ячеистых конструкций путем напыления одного или нескольких слоев жаростойких керамических материалов и верхнего пористого истираемого слоя из сплава системы Ni-Cr-Co-Al-Mo/W-Ta-Re-Y-Hf-Si (патент США N 5080934, кл. F 01 D 11/08, 427/271, 1991). A known method of filling cellular structures by spraying one or more layers of heat-resistant ceramic materials and the upper porous abrasion layer of an alloy of the system Ni-Cr-Co-Al-Mo / W-Ta-Re-Y-Hf-Si (US patent N 5080934, CL F 01 D 11/08, 427/271, 1991).

Также известен способ заполнения истираемым материалом ячеек сотовой структуры лентой, состоящей из двух слоев: нижнего, содержащего припой системы Ni-B-Si, и верхнего, являющегося истираемым и содержащего сплавы систем Ni-Cr, Co-Al-Y и диатомовую землю. Оба слоя включают связующее и пластификатор. Ленту впрессовывают в сотовые ячейки роликом, а затем подвергают термообработке (патент США N 4409054, кл. 156/293, B 29 C 19/00, 1981). Also known is a method of filling abrasive material of cells of a honeycomb structure with a tape consisting of two layers: the lower one containing the solder of the Ni-B-Si system, and the upper one, which is abrasive and containing alloys of the Ni-Cr, Co-Al-Y systems and diatomaceous earth. Both layers include a binder and a plasticizer. The tape is pressed into the cells with a roller, and then heat treated (US Pat. No. 4,409,054, CL 156/293, B 29 C 19/00, 1981).

Оба указанных способа отличаются сложностью осуществления и не позволяют качественно заполнить истираемым материалом маленькие и глубокие сотовые ячейки. Both of these methods are difficult to implement and do not allow high-quality filling of small and deep honeycomb cells with abrasive material.

Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ заполнения сотовых ячеек дисперсией пустотелых микросфер из неорганического жаростойкого материала, расположенных в плавкой матрице, путем плазменного или газопламенного напыления (Заявка ЕПВ N 0067746, кл. С 23 С 7/00, 1982). Closest to the proposed technical essence is a method of filling cell cells with a dispersion of hollow microspheres of inorganic heat-resistant material located in a fusible matrix by plasma or flame spraying (Application EPO N 0067746, class C 23 C 7/00, 1982).

Однако указанный способ предусматривает применение пустотелых микросфер (на основе Al2O3, AlSi или углерода), изготовление которых сложно, а малейшие механические напряжения и деформации при напылении приводят к их хрупкому разрушению, что сильно снижает истираемость получившейся структуры. Кроме того, таким способом можно заполнять только неглубокие (до 2 мм) и крупноячеистые (более 4 мм) соты.However, this method involves the use of hollow microspheres (based on Al 2 O 3 , AlSi or carbon), the manufacture of which is difficult, and the slightest mechanical stress and strain during spraying lead to their brittle fracture, which greatly reduces the abrasion of the resulting structure. In addition, in this way only shallow (up to 2 mm) and coarse-cell (more than 4 mm) cells can be filled.

Техническая задача создание способа изготовления истираемого материала преимущественно для уплотнения радиальных зазоров газовых турбин, лишенного вышеуказанных недостатков, а также состава такого материала, имеющего повышенную истираемость и стойкость к газовой эрозии при температуре до 1150оС, которым можно заполнять соты с любыми размерами и глубиной ячеек.The technical problem to provide a method of manufacturing an abradable material preferably for sealing the radial clearances of gas turbines, lacking the above drawbacks, as well as the composition of a material having higher abrasion resistance and resistance to gas erosion at temperatures up to 1150 C, which is possible to fill the cell with any size and depth of the cell .

Для решения указанной задачи предложен способ изготовления истираемого материала, включающий смешивание компонентов и заполнение сотовых ячеек, который отличается от известного тем, что смесь компонентов перед заполнением сотовых подвергают гранулированию на связующем, никелированию до получения гранул размерами 0,25.0,8 мм со следующим химическим составом, мас. To solve this problem, a method for manufacturing an abradable material is proposed, which includes mixing the components and filling the cells, which differs from the known one in that the mixture of components is subjected to granulation on a binder and nickel prior to filling the cells to obtain granules with dimensions of 0.25.0.8 mm with the following chemical composition wt.

Хром 1,5.4,5
Железо 0,01.2,5
Нитрид бора 7,0.10,5
Углерод 0,01.0,1
Никель Остальное с последующим спеканием в вакууме или защитной среде.Chrome 1,5.4,5
Iron 0.01.2.5
Boron Nitride 7.0.10.5
Carbon 0.01.0.1
Nickel The rest followed by sintering in a vacuum or protective medium.

В качестве связующего могут быть использованы, например, водный раствор поливинилового спирта, эмульсия поливинилацетат, раствор этилсиликата в этаноле, алюмофосфатные связи и др. As a binder, for example, an aqueous solution of polyvinyl alcohol, an emulsion of polyvinyl acetate, a solution of ethyl silicate in ethanol, aluminophosphate bonds, etc. can be used.

Никелирование гранул может осуществляться, например, в аммиачных растворах химического никелирования путем разложения карбонилов никеля, нанесением на поверхность гранул мелкого порошка металлического никеля на связующем и др. Pellet nickel can be carried out, for example, in ammonia solutions of chemical nickel plating by decomposing nickel carbonyls, applying fine nickel metal powder on a binder to the surface of the granules, etc.

Гранулирование смеси компонентов на связующем позволяет достичь высокой степени гомогенности материала, которую не удается получить, применяя механическую смесь порошков. Это дает возможность повысить эрозионную стойкость и добиться хорошей термостойкости заполненных сотов. Гранулы, каждая из которых включает в себя все необходимые компоненты и имеет определенные размеры (0,25.0,8 мм), обеспечивают возможность регулирования размеров пор и получения оптимальной пористости, обуславливающей достаточную истираемость материала. Никелирование гранул создает условия для достаточно прочного соединения гранул как между собой (этим обеспечивается когезионная прочность), так и со стенками сотовых ячеек и подложкой (адгезионная прочность) за счет диффузии никеля при высокотемпературном спекании. Следствием этого являются высокие термо- и эрозионная стойкости, а также истираемость (прирабатываемость) заполненных сотов при контакте с контртелом (рабочими лопатками). Granulation of a mixture of components on a binder allows to achieve a high degree of homogeneity of the material, which cannot be obtained using a mechanical mixture of powders. This makes it possible to increase erosion resistance and achieve good heat resistance of filled honeycombs. Granules, each of which includes all the necessary components and has certain dimensions (0.25.0.8 mm), provide the ability to control pore sizes and obtain optimal porosity, which determines the sufficient abrasion of the material. The nickel plating of the granules creates the conditions for a sufficiently strong connection of the granules both with each other (this ensures cohesive strength) and with the walls of the cell cells and the substrate (adhesive strength) due to the diffusion of nickel during high-temperature sintering. The consequence of this is the high thermal and erosion resistance, as well as the abrasion (break-in) of the filled honeycombs in contact with the counterbody (working blades).

Сочетание предлагаемого способа и специально подобранного состава позволяет достичь поставленную задачу. The combination of the proposed method and a specially selected composition allows to achieve the task.

П р и м е р 1. Механические смешивали порошковые компоненты в следующей пропорции, мас. сплав на основе никеля, содержащий хром, железо и углерод 50, нитрид бора 50. Смешивали порошковую смесь (шихту) со связующим-водным раствором поливинилового спирта. Получены гранулы размером 0,25 мм. Затем никелировали гранулы путем нанесения на их поверхность порошка металлического никеля на связующем водном растворе поливинилового спирта и заполнениями ячейки сотов никелированными гранулами, имеющими следующий химический состав, мас. хром 1,5, железо 0,01, нитрид бора 10,5, углерод 0,01, никель остальное. Спекали заполненные соты в среде аргона при температуре 1100оС в течение 3,5 ч.PRI me R 1. Mechanical mixed powder components in the following proportion, wt. nickel-based alloy containing chromium, iron and carbon 50, boron nitride 50. The powder mixture (charge) was mixed with a binder-aqueous solution of polyvinyl alcohol. Received granules with a size of 0.25 mm Then the granules were nickelized by applying a metal nickel powder on their surface in a binder aqueous solution of polyvinyl alcohol and filling the cell cells with nickelized granules having the following chemical composition, wt. chromium 1.5, iron 0.01, boron nitride 10.5, carbon 0.01, nickel the rest. Filled cell was sintered in argon at 1100 ° C for 3.5 hours.

П р и м е р 2. Механически смешивали порошковые компоненты в следующей пропорции, мас. сплав на основе никеля, содержащий хром, железо и углерод, 60, нитрид бора 40. Смешивали порошковую смесь со связующим раствором этилсиликата в этаноле. Получены гранулы размером 0,5 мм. Затем никелировали гранулы путем химического осаждения никеля в аммиачном растворе и заполняли ячейки сотов никелированными гранулами, имеющими следующий химический состав, мас. хром 2,5, железо 1,2, нитрид бора 8, углерод 0,04, никель остальное. Спекали заполненные соты в вакууме (остаточное давление 10-4 мм рт.ст.) при температуре 110оС в течение 4 ч.PRI me R 2. Mechanically mixed powder components in the following proportion, wt. nickel-based alloy containing chromium, iron and carbon, 60, boron nitride 40. The powder mixture was mixed with a binder solution of ethyl silicate in ethanol. Received granules with a size of 0.5 mm Then the granules were nickelized by chemical precipitation of nickel in an ammonia solution and the cell cells were filled with nickel-plated granules having the following chemical composition, wt. chrome 2.5, iron 1.2, boron nitride 8, carbon 0.04, nickel else. Filled cell was sintered in vacuo (residual pressure of 10 -4 mm Hg) at 110 ° C for 4 hours.

П р и м е р 3. Механически смешивали порошковые компоненты в следующей пропорции, мас. сплав на основе никеля, содержащий хром, железо и углерод, 75, нитрид бора 25. Смешивали порошковую смесь со связующим водным раствором алюмохромфосфата. Получены гранулы размером 0,8 мм. Затем никелировали гранулы путем осаждения никеля из карбонильной газовой фазы в виброкипящем слое и заполняли ячейки сотов никелированными гранулами, имеющими следующий химический состав, мас. хром 4,5, железо 2,5, нитрид бора 7,0, углерод 0,1, никель остальное. Спекали заполненные соты в вакууме ( остаточное давление 10-4 мм рт.ст.) при температуре 1100оС в течение 4,5 ч.PRI me R 3. Mechanically mixed powder components in the following proportion, wt. nickel-based alloy containing chromium, iron and carbon, 75, boron nitride 25. The powder mixture was mixed with a binder aqueous solution of aluminum chromophosphate. Received granules with a size of 0.8 mm Then, the granules were nickelized by deposition of nickel from the carbonyl gas phase in a vibro-boiling layer, and the cell cells were filled with nickel-plated granules having the following chemical composition, wt. chromium 4.5, iron 2.5, boron nitride 7.0, carbon 0.1, nickel the rest. Filled cell was sintered in vacuo (residual pressure of 10 -4 mm Hg) at a temperature of 1100 C for 4.5 hours.

Примеры 1.3 по предлагаемому способу. Examples 1.3 by the proposed method.

П р и м е р 4. Механически смешивали порошковые компоненты в следующей пропорции, мас. сплав на основе никеля, содержащий хром, железо и углерод 40, нитрид бора 60. Смешивали порошковую смесь со связующим раствором этилсиликата в этаноле. Получены гранулы размером 0,15 мм. Затем никелировали гранулы путем осаждения никеля из карбонильной газовой фазы и заполняли ячейки сотов никелированными гранулами, имеющими следующий химический состав, мас. хром 1,2, железо 0,008, нитрид бора 12, углерод 0,001, никель остальное. Спекали заполненные соты в вакууме при температуре 1100оС в течение 3,5 ч.PRI me R 4. Mechanically mixed powder components in the following proportion, wt. nickel-based alloy containing chromium, iron and carbon 40, boron nitride 60. The powder mixture was mixed with a binder solution of ethyl silicate in ethanol. Received granules with a size of 0.15 mm Then, the granules were nickelized by deposition of nickel from the carbonyl gas phase and the cell cells were filled with nickelized granules having the following chemical composition, wt. chromium 1.2, iron 0.008, boron nitride 12, carbon 0.001, nickel the rest. Filled cell was sintered in vacuum at 1100 ° C for 3.5 hours.

П р и м е р 5. Механически смешивали порошковые компоненты в следующей пропорции, мас. сплав на основе никеля, содержащий хром, железо и углерод, 85, нитрид бора 15. Смешивали порошковую смесь со связующим раствором этилсиликата в этаноле. Получены гранулы размером 1 мм. Затем никелировали гранулы путем осаждения никеля из карбонильной газовой фазы в виброкипящем слое и заполняли ячейки сотов никелированными гранулами, имеющими следующий химический состав, мас. хром 6,6, железо 3, нитрид бора 4,5, углерод 0,15, никель остальное. Спекали заполненные соты в вакууме при температуре 1100оС в течение 4,5 ч.PRI me R 5. Mechanically mixed powder components in the following proportion, wt. nickel-based alloy containing chromium, iron and carbon, 85, boron nitride 15. The powder mixture was mixed with a binder solution of ethyl silicate in ethanol. Received granules 1 mm in size. Then, the granules were nickelized by deposition of nickel from the carbonyl gas phase in a vibro-boiling layer, and the cell cells were filled with nickel-plated granules having the following chemical composition, wt. chromium 6.6, iron 3, boron nitride 4.5, carbon 0.15, nickel the rest. Filled cell was sintered in vacuum at 1100 ° C for 4.5 hours.

Примеры 4 и 5 запредельные составы и размеры гранул. Examples 4 and 5 transcendental compositions and sizes of granules.

П р и м е р 6. Механически смешивали пустотелые микросферы из оксида алюминия диаметром 10.200 мкм с плавким связующим порошком сплава на основе никеля, содержащим хром. Осуществляли плазменное напыление в соты смеси, имеющей следующий химический состав, мас. хром 19, оксид алюминия 5, никель остальное. Проводили термообработку заполненных сотов: нагрев в вакууме до температуры 1450оС.PRI me R 6. Mechanically mixed hollow microspheres of aluminum oxide with a diameter of 10.200 μm with a fusible binder powder of an alloy based on Nickel containing chromium. Carried out plasma spraying in the honeycomb of a mixture having the following chemical composition, wt. chromium 19, alumina 5, nickel the rest. Conducted heat treatment of the filled cells: heating in vacuum to a temperature of 1450 about C.

П р и м е р 6 по известному способу (прототип). PRI me R 6 by a known method (prototype).

Свойства материалов, изготовленных по предлагаемому способу, приведенные в таблице, были получены на образцах в лабораторных условиях. Гранулами были заполнены паяные соты из сплава Х20Н80Т (ЭИ435) с ячейками шестиугольной формы (диаметр вписанной окружности 2,5 мм, толщина стенок сотов 0,1 мм). Для сравнения приведены свойства прототипа. The properties of the materials manufactured by the proposed method, shown in the table, were obtained on samples in laboratory conditions. Soldered honeycombs made of X20H80T alloy (EI435) with hexagonal cells (inscribed circle diameter 2.5 mm, honeycomb wall thickness 0.1 mm) were filled with granules. For comparison, the properties of the prototype.

Из таблицы видно, что соты, заполненные никелированными гранулами по предлагаемому способу, работоспособны до температуры 1150оС. Предлагаемый материал по термостойкости превосходит известный (прототип), стойкость к абразивной эрозии предлагаемого материала на 30.40% выше, чем известного. Кроме того, твердость предлагаемого материала значительно (в 4,5.5 раз) ниже твердости известного, который обладает высокой твердостью из-за присущей ему хрупкости, обусловленной наличием пустотелых керамических микросфер. Отношение работы трения, характеризующей способность материала истираться (прирабатываться), к глубине врезания (которое является определяющей характеристикой истираемых материалов) у материала, изготовленного по предлагаемому способу, в 3,4.4,5 раза ниже, чем у материала, полученного по известному способу. Таким образом, предлагаемый способ позволяет обеспечить высокую истираемость сотового уплотнения.The table shows that a cell filled with nickel-plated pellets according to the proposed method, operable at a temperature of 1150 C. The proposed material according to the heat resistance superior to known (prototype), resistance to abrasive erosion of the proposed material to 30.40% higher than the known. In addition, the hardness of the proposed material is significantly (4.5.5 times) lower than the hardness of the known, which has high hardness due to its inherent fragility due to the presence of hollow ceramic microspheres. The ratio of the friction work, which characterizes the ability of the material to wear (run in), to the depth of cut (which is the determining characteristic of abrasion materials) of the material manufactured by the proposed method is 3.4.4.5 times lower than that of the material obtained by the known method. Thus, the proposed method allows for high abrasion of the honeycomb seal.

Данные таблицы также показывают, что материал, полученный по примеру 4, обладая низкой твердостью и хорошей истираемостью, имеет худшие термо- и эрозионную стойкости. Материал, полученный по примеру 5, при достаточной эрозионной стойкости имеет неудовлетворительную истираемость и относительно невысокую термостойкость. These tables also show that the material obtained in example 4, having low hardness and good abrasion, has the worst thermal and erosion resistance. The material obtained in example 5, with sufficient erosion resistance has poor abrasion and relatively low heat resistance.

Таким образом, предлагаемый способ изготовления истираемого материала технологически относительно прост, не требует нестандартного оборудования и значительных затрат. Способ позволяет заполнять соты с различными размерами ячеек и глубиной, отличается экологической чистотой и отсутствием вредных выбросов в окружающую среду. Применение предлагаемого способа изготовления истираемого материала для уплотнения радиальных зазоров газовых турбин позволит снизить удельный расход топлива и повысить КПД на 1.1,5% Thus, the proposed method for the manufacture of abradable material is technologically relatively simple, does not require non-standard equipment and significant costs. The method allows you to fill cells with different cell sizes and depths, different environmental cleanliness and the absence of harmful emissions into the environment. The application of the proposed method for the manufacture of abradable material for sealing radial clearances of gas turbines will reduce specific fuel consumption and increase efficiency by 1.1.5%

Claims (1)

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИСТИРАЕМОГО МАТЕРИАЛА для уплотнения радиальных зазоров газовых турбин, включающий смешивание компонентов и заполнение сотовых ячеек, отличающийся тем, что смесь компонентов перед заполнением сотов подвергают гранулированию на связующем, никелированию до получения гранул размерами 0,25 0,8 мкм со следующим химическим составом, мас. METHOD FOR PRODUCING WIPABLE MATERIAL for sealing radial clearances of gas turbines, comprising mixing the components and filling the cells, characterized in that the mixture of components before filling the cells is subjected to granulation on a binder, nickel plating to obtain granules with a size of 0.25 0.8 μm with the following chemical composition, wt. Хром 1,5 4,5
Железо 0,01 2,5
Нитрид бора 7,0 10,5
Углерод 0,01 0,1
Никель Остальное
с последующим спеканием в вакууме или защитной среде.Chrome 1.5 4.5
Iron 0.01 2.5
Boron Nitride 7.0 10.5
Carbon 0.01 0.1
Nickel Else
followed by sintering in a vacuum or protective medium.
RU93042915/02A 1993-08-27 1993-08-27 Method of manufacturing abradable material RU2039631C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93042915/02A RU2039631C1 (en) 1993-08-27 1993-08-27 Method of manufacturing abradable material

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93042915/02A RU2039631C1 (en) 1993-08-27 1993-08-27 Method of manufacturing abradable material

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2039631C1 true RU2039631C1 (en) 1995-07-20
RU93042915A RU93042915A (en) 1996-09-27

Family

ID=20146990

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU93042915/02A RU2039631C1 (en) 1993-08-27 1993-08-27 Method of manufacturing abradable material

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2039631C1 (en)

Cited By (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6287489B1 (en) 1999-04-07 2001-09-11 Sandvik Ab Method for making a sintered composite body
US6676893B2 (en) 1999-04-07 2004-01-13 Sandvik Ab Porous cubic boron nitride based material suitable for subsequent production of cutting tools and method for its production
RU2454473C1 (en) * 2010-12-03 2012-06-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Worn-out seal of turbomachine
RU2455116C1 (en) * 2010-12-03 2012-07-10 Общество с Ограниченной Ответственностью "Научно-производственное предприятие "Вакууммаш" Abrasive turbine gland element
RU2457066C1 (en) * 2011-05-10 2012-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in cellular seal
RU2457071C1 (en) * 2011-05-31 2012-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in aligned-structure seal
RU2461448C1 (en) * 2011-05-27 2012-09-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in columnar-structure seal
RU2461449C1 (en) * 2011-06-27 2012-09-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in seal with multilayer shell
RU2464128C1 (en) * 2011-04-07 2012-10-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine worn-in seal element
RU2478454C1 (en) * 2011-07-28 2013-04-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of making turbo machine conformable seal
RU2483838C2 (en) * 2011-04-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine worn-in seal composite element
RU2483839C2 (en) * 2011-04-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine reinforced worn-in seal element
RU2483837C2 (en) * 2011-04-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of making turbo machine conformable seal
RU2484924C2 (en) * 2011-05-03 2013-06-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine worn-in seal element
RU2507033C2 (en) * 2011-07-28 2014-02-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of making turbo machine conformable seal
RU2662003C2 (en) * 2014-02-25 2018-07-23 Сименс Акциенгезелльшафт Gas turbine component, gas turbine engine, method of manufacturing gas turbine engine component
US10196920B2 (en) 2014-02-25 2019-02-05 Siemens Aktiengesellschaft Turbine component thermal barrier coating with crack isolating engineered groove features
RU2696985C1 (en) * 2018-10-16 2019-08-08 Общество с ограниченной ответственностью Научно-технический центр "Уралавиаспецтехнология" Worn-in seal material of turbomachine
RU2699340C2 (en) * 2017-12-18 2019-09-04 Акционерное общество "Завод "Композит" (АО "Завод "Композит") Sintered sealing material for gas turbine engines
RU2700848C2 (en) * 2014-05-15 2019-09-23 Нуово Пиньоне СРЛ Turbomachine component manufacturing method, turbomachine component and turbomachine
RU2754943C1 (en) * 2020-12-03 2021-09-08 ООО НПП "Уралавиаспецтехнология" Method for manufacturing element of running-in seal of turbomachine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Европейский патент N 0067746, кл. C 23C 7/00, 1982. *

Cited By (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6676893B2 (en) 1999-04-07 2004-01-13 Sandvik Ab Porous cubic boron nitride based material suitable for subsequent production of cutting tools and method for its production
US6287489B1 (en) 1999-04-07 2001-09-11 Sandvik Ab Method for making a sintered composite body
RU2454473C1 (en) * 2010-12-03 2012-06-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Worn-out seal of turbomachine
RU2455116C1 (en) * 2010-12-03 2012-07-10 Общество с Ограниченной Ответственностью "Научно-производственное предприятие "Вакууммаш" Abrasive turbine gland element
RU2483839C2 (en) * 2011-04-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine reinforced worn-in seal element
RU2464128C1 (en) * 2011-04-07 2012-10-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine worn-in seal element
RU2483837C2 (en) * 2011-04-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of making turbo machine conformable seal
RU2483838C2 (en) * 2011-04-07 2013-06-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine worn-in seal composite element
RU2484924C2 (en) * 2011-05-03 2013-06-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Turbine worn-in seal element
RU2457066C1 (en) * 2011-05-10 2012-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in cellular seal
RU2461448C1 (en) * 2011-05-27 2012-09-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in columnar-structure seal
RU2457071C1 (en) * 2011-05-31 2012-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in aligned-structure seal
RU2461449C1 (en) * 2011-06-27 2012-09-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of fabricating turbine run-in seal with multilayer shell
RU2478454C1 (en) * 2011-07-28 2013-04-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of making turbo machine conformable seal
RU2507033C2 (en) * 2011-07-28 2014-02-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Вакууммаш" Method of making turbo machine conformable seal
RU2662003C2 (en) * 2014-02-25 2018-07-23 Сименс Акциенгезелльшафт Gas turbine component, gas turbine engine, method of manufacturing gas turbine engine component
US10196920B2 (en) 2014-02-25 2019-02-05 Siemens Aktiengesellschaft Turbine component thermal barrier coating with crack isolating engineered groove features
US10323533B2 (en) 2014-02-25 2019-06-18 Siemens Aktiengesellschaft Turbine component thermal barrier coating with depth-varying material properties
RU2700848C2 (en) * 2014-05-15 2019-09-23 Нуово Пиньоне СРЛ Turbomachine component manufacturing method, turbomachine component and turbomachine
US11105216B2 (en) 2014-05-15 2021-08-31 Nuovo Pignone Srl Method of manufacturing a component of a turbomachine, component of a turbomachine and turbomachine
RU2699340C2 (en) * 2017-12-18 2019-09-04 Акционерное общество "Завод "Композит" (АО "Завод "Композит") Sintered sealing material for gas turbine engines
RU2696985C1 (en) * 2018-10-16 2019-08-08 Общество с ограниченной ответственностью Научно-технический центр "Уралавиаспецтехнология" Worn-in seal material of turbomachine
RU2754943C1 (en) * 2020-12-03 2021-09-08 ООО НПП "Уралавиаспецтехнология" Method for manufacturing element of running-in seal of turbomachine

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2039631C1 (en) Method of manufacturing abradable material
US3975165A (en) Graded metal-to-ceramic structure for high temperature abradable seal applications and a method of producing said
US3817719A (en) High temperature abradable material and method of preparing the same
US5677060A (en) Method for protecting products made of a refractory material against oxidation, and resulting protected products
EP1392957B1 (en) Abradeable seal system
US3879831A (en) Nickle base high temperature abradable material
US5780116A (en) Method for producing an abradable seal
RU2451043C2 (en) Strontium and titanium oxides and abrasive coatings obtained on their basis
EP0467821B1 (en) Method for applying abrasive layers to blade surfaces
CA1174082A (en) Coating material
EP1312693B1 (en) Thermal barrier coating material, gas turbine parts and gas turbine
CA1143508A (en) Coating material
US3061482A (en) Ceramic coated metal bodies
CN108396278B (en) Long-life MCrAlY coating, preparation method and application in hot-end part
GB2152079A (en) Porous metal structures made by thermal spraying fugitive material and metal
JPS6018746B2 (en) Sealing member made of powder mixture and its manufacturing method
US3746352A (en) Rubbing seal for high temperature ceramics
JPS60190580A (en) Coating powder for heat-shielding and metallic member having heat shielding coating layer
CN112662978B (en) Coating for tungsten-copper alloy material and preparation method thereof
JPS58194782A (en) Composite material coating material and application to article
JPH09316622A (en) Gas turbine member and its thermal insulation coating method
JP2022522642A (en) Honeycomb structure containing abradable material
JP2009235476A (en) Coating for high-temperature seal
GB1456554A (en) High temperature abradable material
US4550063A (en) Silicon nitride reinforced nickel alloy composite materials

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20050828