RU2038907C1 - Mold for metal continuous casting - Google Patents
Mold for metal continuous casting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2038907C1 RU2038907C1 RU93021186A RU93021186A RU2038907C1 RU 2038907 C1 RU2038907 C1 RU 2038907C1 RU 93021186 A RU93021186 A RU 93021186A RU 93021186 A RU93021186 A RU 93021186A RU 2038907 C1 RU2038907 C1 RU 2038907C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- funnel
- wide
- walls
- working
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к непрерывной разливке тонких слябов. The invention relates to metallurgy, and more particularly to the continuous casting of thin slabs.
Известен кристаллизатор для непрерывной разливки тонких слябов, включающий опорные плиты с закрепленными на них широкими и узкими рабочими стенками с образованием рабочей полости кристаллизатора с верхним участком воронкообразной формы и нижним участком прямоугольной формы. Широкие рабочие стенки на воронкообразной части изогнуты в рабочей полости в горизонтальной плоскости по кривой. Недостатком известного кристаллизатора является неудовлетворительное качество тонких слябов, Это объясняется тем, что в процессе разливки при различных скоростях втягивания в одних случаях происходит отход оболочки сляба от поверхности широких рабочих стенок, а в других случаях, наоборот происходит образование складок на поверхности слитка и его заклинивание в кристаллизаторе. Сказанное является следствием несоответствия усадки оболочки широких граней сляба изменению ширины периметра широких стенок на воронкообразном участке кристаллизатора. В результате в слитках образуются наружные и внутренние трещины, а также происходят прорывы металла под кристаллизатором. A known mold for continuous casting of thin slabs, including base plates with wide and narrow working walls fixed to them, forms a working cavity of the mold with the upper section of the funnel-shaped and lower section of a rectangular shape. The wide working walls on the funnel-shaped part are curved in the working cavity in a horizontal plane along a curve. A disadvantage of the known mold is the unsatisfactory quality of thin slabs. This is due to the fact that during casting at different retraction speeds, in some cases, the slab shell moves away from the surface of the wide working walls, and in other cases, on the contrary, wrinkles form on the surface of the ingot and it sticks in crystallizer. The foregoing is a consequence of the mismatch between the shrinkage of the shell of the wide faces of the slab and the change in the width of the perimeter of the wide walls in the funnel-shaped portion of the mold. As a result, external and internal cracks are formed in the ingots, as well as breakouts of the metal under the mold.
Наиболее близким по технической сущности является кристаллизатор для непрерывной разливки металлов, включающий опорные плиты с закрепленными на них широкими и узкими рабочими стенками с образованием рабочей полости кристаллизатора с верхним участком воронкообразной формы и нижним участком прямоугольной формы. Широкие рабочие стенки радиально изогнуты в горизонтальной плоскости. The closest in technical essence is a mold for continuous casting of metals, including base plates with wide and narrow working walls fixed to them with the formation of the working cavity of the mold with the upper section of the funnel-shaped and lower section of a rectangular shape. The wide working walls are radially bent in the horizontal plane.
В направлении от верхнего торца кристаллизатора к выходу из воронкообразного участка его рабочей полости радиальный участок широких рабочих стенок выполнен с уменьшением стрелки h от 0,1-1,4 толщины прямоугольного участка рабочей полости и увеличением R по зависимости
R (a2 + 4h2)/8h, где а расстояние между узкими рабочими стенками, мм.In the direction from the upper end of the mold to the exit from the funnel-shaped section of its working cavity, the radial section of the wide working walls is made with a decrease in the arrow h from 0.1-1.4 of the thickness of the rectangular section of the working cavity and an increase in R depending
R (a 2 + 4h 2 ) / 8h, where a is the distance between the narrow working walls, mm.
Недостатком известного кристаллизатора является неудовлетворительное качество тонких непрерывнолитых слябов. Это объясняется несоответствием величины уменьшения ширины выпуклой широкой грани сляба вследствие усадки ширине вогнутой части широких рабочих стенок на каждом горизонтальном уровне по высоте кристаллизатора. При этом при изменении скорости вытягивания слитка происходит либо отход оболочки широкой грани сляба от поверхности рабочих широких стенок с образованием зазора или, наоборот, образуются складки на поверхности слитка, что сопровождается его заклиниванием в кристаллизаторе. В первом случае происходит разогрев оболочки сляба, что сопровождается уменьшением толщины оболочки и нарушением ее сплошности. В другом случае образуются трещины. В обоих случаях происходят прорывы металла под кристаллизатором. A disadvantage of the known mold is the unsatisfactory quality of thin continuously cast slabs. This is explained by the mismatch of the decrease in the width of the convex wide face of the slab due to shrinkage of the width of the concave part of the wide working walls at each horizontal level along the height of the mold. In this case, when the ingot pulling speed changes, either the shell of the wide facet of the slab leaves the surface of the working wide walls to form a gap or, conversely, folds form on the surface of the ingot, which is accompanied by its jamming in the mold. In the first case, the slab shell heats up, which is accompanied by a decrease in the shell thickness and a violation of its continuity. In another case, cracks form. In both cases, breakouts of the metal under the mold occur.
Исследованиями установлено, что для расширения диапазона скоростей вытягивания тонких слябов без прорывов металла под кристаллизатором и образования на их поверхности необходимо выполнять форму поверхности вогнутой части широких стенок кристаллизатора по определенному профилю. В этих условиях в широком диапазоне скоростей вытягивания слябов на широкие грани не будут отходить от вогнутых поверхностей широких стенок кристаллизатора и не будут образовываться складки на поверхности сляба, не будет происходить его заклинивание в кристаллизаторе. Оптимальная форма воронкообразной части кристаллизатора обеспечивает соответствие величины усадки широких граней сляба величине уменьшения периметра вогнутой части широких рабочих стенок по высоте кристаллизатора в широком диапазоне скоростей вытягивания. Studies have found that to expand the range of speeds for drawing thin slabs without breakthroughs of metal under the mold and to form on their surface, it is necessary to perform the surface shape of the concave part of the wide walls of the mold along a specific profile. Under these conditions, in a wide range of speeds for drawing slabs to wide faces, they will not depart from the concave surfaces of the wide walls of the mold and wrinkles will not form on the surface of the slab; it will not jam in the mold. The optimal shape of the funnel-shaped part of the mold ensures that the shrinkage of the wide faces of the slab corresponds to the decrease in the perimeter of the concave part of the wide working walls along the height of the mold in a wide range of drawing speeds.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в улучшении качества непрерывнолитых слитков и повышении производительности и стабильности процесса непрерывной разливки в широком диапазоне скоростей вытягивания. The technical effect when using the invention is to improve the quality of continuously cast ingots and increase the productivity and stability of the continuous casting process in a wide range of drawing speeds.
Указанный технический эффект достигается тем, что кристаллизатор включает опорные плиты с закрепленными на них широкими и узкими рабочими стенками с образованием рабочей полости кристаллизатора с верхним участком воронкообразной формы и нижним участком прямоугольной формы. Широкие рабочие стенки на воронкообразном участке рабочей полости выполнены криволинейными в горизонтальной плоскости. The specified technical effect is achieved by the fact that the mold includes base plates with wide and narrow working walls fixed to them with the formation of the working cavity of the mold with the upper section of the funnel-shaped and lower section of a rectangular shape. The wide working walls on the funnel-shaped portion of the working cavity are made curved in the horizontal plane.
Ширина вогнутой части широких pабочих стенок выполнена пеpеменной по высоте воpонкообразной части кристаллизатора и изменяется от максимального значения на верхнем торце кристаллизатора, равном [b (0,1-0,4)˙a] до минимального значения, равного [b (1,0-0,4)˙a] в нижней части воронкообразного участка рабочей полости кристаллизатора, а величина радиуса кривизны вогнутой части широких рабочих стенок кристаллизатора изменяется по высоте воронкообразной части рабочей полости от минимального значения на верхнем торце кристаллизатора до максимального значения в конце воронкообразной части по зависимости
R(z) (0,15÷0,3)˙Zk˙b2/(c a)˙(Zk Zi); где R(z) значение величины радиуса кривизны вогнутой части широких рабочих стенок кристаллизатора, мм;
Zk длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора, мм;
Zi текущая длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора, начиная от верхнего торца кристаллизатора, мм;
n ширина рабочей полости кристаллизатора между узкими рабочими стенками на верхнем торце кристаллизатора, мм;
с максимальное расстояние между вогнутыми широкими стенками на верхнем торце кристаллизатора, мм;
(0,15÷0,3) эмпирический коэффициент, зависящий от величины диапазона скоростей вытягивания сляба, безразмерный.The width of the concave part of the wide working walls is made variable in height of the funnel-shaped part of the mold and varies from the maximum value at the upper end of the mold equal to [b (0.1-0.4) ˙a] to the minimum value equal to [b (1.0- 0.4) ˙a] in the lower part of the funnel-shaped portion of the working cavity of the mold, and the radius of curvature of the concave part of the wide working walls of the mold varies in height from the funnel-shaped part of the working cavity from the minimum value at the upper end of the mold values at the end of the funnel-shaped part according to
R (z) (0.15 ÷ 0.3) ˙Z k ˙b 2 / (ca) ˙ (Z k Z i ); where R (z) is the value of the radius of curvature of the concave part of the wide working walls of the mold, mm;
Z k the length of the funnel-shaped part of the working cavity of the mold, mm;
Z i the current length of the funnel-shaped part of the working cavity of the mold, starting from the upper end of the mold, mm;
n the width of the working cavity of the mold between the narrow working walls at the upper end of the mold, mm;
with the maximum distance between the concave wide walls at the upper end of the mold, mm;
(0.15 ÷ 0.3) the empirical coefficient, which depends on the magnitude of the range of speeds of stretching the slab, is dimensionless.
Улучшение качества тонких непрерывнолитых слябов будет происходить вследствие постоянного контакта оболочки широких граней слаба с поверхностью вогнутых широких стенок кристаллизатора и отсутствия образования складок в широком диапазоне скоростей вытягивания. Это обеспечивает специальный профиль воронкообразной части кристаллизатора как по ее длине, так и ширине, что исключает возникновение в оболочке растягивающих и сжимающих напряжений, превосходящих допустимые значения, а также исключает заклинивание сляба в кристаллизаторе. Improving the quality of thin continuously cast slabs will occur due to the constant contact of the shell of the wide faces is weak with the surface of the concave wide walls of the mold and the absence of wrinkles in a wide range of drawing speeds. This provides a special profile of the funnel-shaped part of the mold both along its length and width, which eliminates the appearance of tensile and compressive stresses exceeding the permissible values in the shell, and also eliminates jamming of the slab in the mold.
Диапазон значений эмпирического коэффициента в пределах (0,15÷0,3) объясняется закономерностями усадки широких граней сляба в зависимости от диапазона скоростей вытягивания. При больших значениях на поверхности слитка будут возникать складки и трещины, так как периметр широких граней будет превышать периметр широких стенок. При меньших значениях будет образовываться зазор между оболочкой и поверхностью широких рабочих стенок, что будет приводить к нарушению сплошности оболочки сляба и образованию трещин и прорывов металла. The range of values of the empirical coefficient in the range of (0.15–0.3) is explained by the regularity of shrinkage of the wide faces of the slab depending on the range of drawing speeds. At large values, wrinkles and cracks will appear on the surface of the ingot, since the perimeter of the wide faces will exceed the perimeter of the wide walls. At lower values, a gap will form between the shell and the surface of the wide working walls, which will lead to a violation of the continuity of the slab shell and the formation of cracks and breakthroughs of the metal.
Указанный диапазон устанавливается в прямой пропорциональной зависимости от диапазона скоростей вытягивания слябов. The specified range is set in direct proportion to the range of speeds of stretching slabs.
Диапазон эмпирического коэффициента в пределах (0,1÷0,04) и (1,0÷0,4) ширины узких рабочих стенок объясняется закономерностями увеличения толщины оболочки слитка по высоте кристаллизатора при различных диапазонах скоростей вытягивания сляба. При меньших значениях будут образовываться трещины в углах слитка, что вызовет их брак. При больших значениях будет происходить образование зазора между оболочкой слитка и поверхностью рабочих стенок в месте перехода от плоского положения в изогнутое горизонтальное, что вызовет образование внутренних и наружных трещин, а также прорывы металла. Указанный диапазон устанавливается в обратной пропорциональной зависимости от диапазона скоростей вытягивания слябов. The range of the empirical coefficient in the range of (0.1 ÷ 0.04) and (1.0 ÷ 0.4) of the width of the narrow working walls is explained by the laws of increasing the thickness of the ingot shell along the height of the mold for various ranges of slab pulling speeds. At lower values, cracks will form in the corners of the ingot, which will cause their marriage. At large values, a gap will form between the shell of the ingot and the surface of the working walls at the place of transition from a flat position to a curved horizontal one, which will cause the formation of internal and external cracks, as well as metal breaks. The specified range is set in inverse proportion to the range of speeds of stretching slabs.
На фиг. 1 изображен кристаллизатор для непрерывной разливки металлов, продольный разрез; на фиг.2 то же, разрез А-А на фиг.1; на фиг.3 то же, разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 то же, разрез В-В на фиг.1. In FIG. 1 shows a mold for continuous casting of metals, a longitudinal section; figure 2 is the same, a section aa in figure 1; figure 3 is the same, a section bB in figure 1; figure 4 is the same, a section bb in figure 1.
Кристаллизатор для непрерывной разливки металлов состоит из опорных плит 1 и 2, широких 3 и узких 4 рабочих стенок, воронкообразной 5 и прямолинейной 6 частей рабочей полости кристаллизатора, криволинейной 7 и плоской 8 поверхностей, границы 9 воронкообразной и прямолинейной частей рабочей полости кристаллизатора, 10 плоских участков широких рабочих стенок. Обозначено: а ширина узких рабочих стенок; b ширина рабочей полости кристаллизатора между узкими рабочими стенками на верхнем торце кристаллизатора; с максимальное расстояние между вогнутыми широкими стенками на верхнем торце кристаллизатора; Zk длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора; Zi текущая длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора; R(z) радиус кривизны вогнутой части широких рабочих стенок; di ширина вогнутой части широких стенок.The mold for continuous casting of metals consists of
Кристаллизатор для непрерывной разливки металлов работает следующим образом. A mold for continuous casting of metals works as follows.
П р и м е р. В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор подается сталь марки 3сп и из него вытягивается слиток прямоугольного сечения с переменной скоростью. К опорным плитам 1 и 2 кристаллизатора прикреплены при помощи шпилек водоохлаждаемые, соответственно, широкие 3 и узкие 4 медные рабочие стенки, которые образуют рабочую полость кристаллизатора с верхним участком 5 воронкообразной формы и нижним участком 6 прямоугольной формы. Широкие рабочие стенки 3 на воронкообразном участке 5 выполнены вогнутыми по кривой 7 в горизонтальной плоскости по радиусу R(z). PRI me R. During continuous casting, 3sp steel is fed into the mold and a rectangular bar with a variable speed is drawn from it. Water-cooled, respectively, wide 3 and narrow 4 copper working walls, which form the working cavity of the mold with the
Широкие рабочие стенки 3 имеют по краям со стороны узких рабочих стенок 4 плоские участки 10, расстояние между которыми равно ширине а узких рабочих стенок 4. The wide
Ширина вогнутой части di широких рабочих стенок 3 выполнена переменной по высоте Zk воронкообразной части 5 кристаллизатора и изменяется от максимального значения dmax на верхнем торце кристаллизатора, равном [b (0,1÷0,040˙a] до минимального значения, равного [b ÷(1,0÷0,4)˙a] в нижней части 9 воронкообразного участка 5 рабочей полости кристаллизатора. Величина радиуса R(z) кривизны 7 вогнутой части широких рабочих стенок 3 кристаллизатора изменяется по высоте Zk воронкообразной части 5 рабочей полости от минимального значения Rmin на верхнем торце кристаллизатора до максимального значения Rmax в конце 9 воpонкообpазной части по зависимости
R(z) (0,15 ÷ 0,3) Zk˙b2 / (c a)˙(Zk Zi), где R(z) значение величины радиуса кривизны вогнутой части широких рабочих стенок кристаллизатора, мм;
Zk длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора, мм;
Zi текущая длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора, начиная от верхнего торца кристаллизатора, мм;
b ширина рабочей полости кристаллизатора между узкими рабочими стенками на верхнем торце кристаллизатора, мм;
с максимальное расстояние между вогнутыми широкими стенками на верхнем торце кристаллизатора, мм;
а ширина узких рабочих стенок мм;
(0,15÷0,3) эмпирический коэффициент, зависящий от величины диапазона скоростей вытягивания сляба, безразмерный.The width of the concave part d i of the wide
R (z) (0.15 ÷ 0.3) Z k ˙ b 2 / (ca) ˙ (Z k Z i ), where R (z) is the value of the radius of curvature of the concave part of the wide working walls of the mold, mm;
Z k the length of the funnel-shaped part of the working cavity of the mold, mm;
Z i the current length of the funnel-shaped part of the working cavity of the mold, starting from the upper end of the mold, mm;
b the width of the working cavity of the mold between the narrow working walls at the upper end of the mold, mm;
with the maximum distance between the concave wide walls at the upper end of the mold, mm;
and the width of the narrow working walls mm;
(0.15 ÷ 0.3) the empirical coefficient, which depends on the magnitude of the range of speeds of stretching the slab, is dimensionless.
В общем случае узкие рабочие стенки 4 могут иметь различный наклон к продольной оси кристаллизатора в зависимости от марки разливаемой стали, коэффициента усадки и скорости вытягивания сляба. В общем случае величина Zk может быть равной (0,4÷0,9) общей длины кристаллизатора.In the General case, the narrow
В таблице приведены примеры работы кристаллизатора с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the operation of the mold with various technological parameters.
В первом примере вследствие большой величины радиусов кривизны и ширины вогнутой части широких стенок кристаллизатора на поверхности слябов будут образовываться складки, а в углах слитка трещины. При этом ширина выпуклых граней сляба не будет соответствовать периметру вогнутых стенок кристаллизатора, будет происходить заклинивание сляба в кристаллизаторе. В пятом примере вследствие малого значения радиуса кривизны и ширины вогнутой части широких стенок кристаллизатора будет образовываться зазор между оболочкой слитка и поверхностью широких стенок кристаллизатора из-за несоответствия ширины широких граней сляба ширине периметра вогнутых рабочих стенок. В этих условиях будут образовываться трещины в оболочке слитка, что приведет к браку слитков и прорывам металла под кристаллизатором. In the first example, due to the large values of the radii of curvature and the width of the concave part of the wide walls of the mold, folds will form on the surface of the slabs, and cracks will form in the corners of the ingot. In this case, the width of the convex faces of the slab will not correspond to the perimeter of the concave walls of the mold; the slab will jam in the mold. In the fifth example, due to the small radius of curvature and the width of the concave part of the wide walls of the mold, a gap will be formed between the shell of the ingot and the surface of the wide walls of the mold due to the mismatch between the width of the wide faces of the slab and the width of the perimeter of the concave working walls. Under these conditions, cracks will form in the shell of the ingot, which will lead to marriage of the ingots and breakthroughs of the metal under the mold.
В шестом примере (прототипе) вследствие несоответствия формы воронкообразной части кристаллизатора процессу усадки широких граней сляба во время его вытягивания образуются складки и трещины на поверхности, что приведет к браку слитков и прорывам металла под кристаллизатором. In the sixth example (prototype) due to the mismatch of the shape of the funnel-shaped part of the mold to the process of shrinkage of the wide faces of the slab during its drawing, folds and cracks form on the surface, which will lead to the marriage of ingots and breakthroughs of the metal under the mold.
В примерах 2-4 вследствие оптимизации формы воронкообразной части кристаллизатора и ее соответствия процессу усадки широких граней сляба при его вытягивании из кристаллизатора достигается постоянный контакт выпуклых широких граней слитка с поверхностью вогнутых широких стенок кристаллизатора. В этих условиях не образуются складки и трещины на поверхности слябов, устраняются прорывы металла, а также заклинивание сляба в кристаллизаторе. In examples 2-4, due to the optimization of the shape of the funnel-shaped part of the mold and its compliance with the process of shrinkage of the wide faces of the slab when it is pulled out of the mold, constant convex wide faces of the ingot are contacted with the surface of the concave wide walls of the mold. Under these conditions, folds and cracks do not form on the surface of the slabs, metal breakouts, as well as jamming of the slab in the mold, are eliminated.
Применение предлагаемого кристаллизатора позволяет расширить допустимый диапазон скоростей вытягивания слябов из кристаллизатора из широкого круга марок сталей с различными коэффициентами усадки без прорывов металла и брака слитков по качеству поверхности. The use of the proposed mold allows you to expand the allowable range of speeds for drawing slabs from the mold from a wide range of steel grades with different shrinkage coefficients without breakthroughs of metal and defective ingots for surface quality.
Использование кристаллизатора позволяет снизить брак тонких слябов по трещинам на 0,8% и сократить прорывы металла под кристаллизатором на 2,5% The use of a mold allows to reduce the rejects of thin slabs along cracks by 0.8% and to reduce breakouts of the metal under the mold by 2.5%
Claims (1)
P(z)(0,15 0,3) · Zк · b2/ (c a) (Zк - Zi),
где P(z) значение величины радиуса кривизны вогнутой части широких рабочих стенок кристаллизатора, мм;
Zк длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора, мм;
Zi текущая длина воронкообразной части рабочей полости кристаллизатора, начиная от верхнего торца кристаллизатора, мм;
b ширина рабочей полости кристаллизатора между узкими рабочими стенками на верхнем торце кристаллизатора, мм;
c максимальное расстояние между вогнутыми широкими стенками на верхнем торце кристаллизатора, мм;
a ширина узких рабочих стенок, мм;
(0,15 0,3) эмпирический коэффициент, выбираемый в зависимости от величины поперечного сечения кристаллизатора, безразмерный.CRYSTALIZER FOR CONTINUOUS METAL Pouring, containing base plates with wide and narrow working walls fixed to them to form a mold working cavity with an upper funnel-shaped section and a rectangular lower part, while the wide walls on the funnel-shaped portion of the working cavity are curved in the horizontal plane, which differs the fact that the concave part of the wide working walls is made with a change in width from the maximum value at the upper end of the mold, equal to w [b (0.1 0.04) · a] to the minimum value in the lower part of the funnel-shaped portion of the working cavity of the mold equal to [b (1.0 0.4) · a] and the radius of curvature of the concave part of the wide walls of the mold changes the height of the funnel-shaped part of the working cavity from the minimum value at the upper end of the mold to the maximum value at the end of the funnel-shaped
P (z) (0.15 0.3) Z k b 2 / (ca) (Z k - Z i ),
where P (z) is the value of the radius of curvature of the concave part of the wide working walls of the mold, mm;
Z to the length of the funnel-shaped part of the working cavity of the mold, mm;
Z i the current length of the funnel-shaped part of the working cavity of the mold, starting from the upper end of the mold, mm;
b the width of the working cavity of the mold between the narrow working walls at the upper end of the mold, mm;
c the maximum distance between the concave wide walls at the upper end of the mold, mm;
a width of narrow working walls, mm;
(0.15 0.3) empirical coefficient, selected depending on the size of the cross-section of the mold, dimensionless.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93021186A RU2038907C1 (en) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | Mold for metal continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93021186A RU2038907C1 (en) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | Mold for metal continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2038907C1 true RU2038907C1 (en) | 1995-07-09 |
| RU93021186A RU93021186A (en) | 1996-11-20 |
Family
ID=20140789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93021186A RU2038907C1 (en) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | Mold for metal continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2038907C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109702154A (en) * | 2019-02-27 | 2019-05-03 | 山东钢铁股份有限公司 | A kind of crystallizer producing sheet billet |
-
1993
- 1993-04-22 RU RU93021186A patent/RU2038907C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Журнал "Черные металлы". 1988. N 3, с.3-13. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109702154A (en) * | 2019-02-27 | 2019-05-03 | 山东钢铁股份有限公司 | A kind of crystallizer producing sheet billet |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1010194B (en) | Crystallizer for continuous casting of steel band | |
| CA2093327A1 (en) | Liquid-cooled mould for continuous casting of steel billets in slab form | |
| KR20070095982A (en) | Shaped direct chill aluminum ingot | |
| JPH11179505A (en) | Method for reducing plate thickness during solidifying in high speed continuous casting apparatus and device therefor | |
| US4023612A (en) | Continuous casting mold and process of casting | |
| JP2001513445A (en) | An improved contact mold for continuous casting of steel slabs. | |
| CA2087314A1 (en) | Mold for continuously casting steel strip | |
| CA2181903A1 (en) | Continuous casting ingot mould for guiding continuous castings | |
| RU2038907C1 (en) | Mold for metal continuous casting | |
| US5839503A (en) | Method and continuous casting facility for guiding continuously cast metal | |
| KR19990030178A (en) | Funnel molds for metal continuous casting | |
| RU2038906C1 (en) | Metal continuous casting mold | |
| JPS59199151A (en) | Continuous casting device for thin billet | |
| RU2055681C1 (en) | Metal continuous casting mold | |
| WO1999012675A1 (en) | Continuous casting of metal slabs | |
| SU973220A1 (en) | Ingot mould for making sheet ingots | |
| KR19990062772A (en) | Molds for continuous casting of metal | |
| SU948471A1 (en) | Ingot for rolling | |
| SU774063A1 (en) | Slab continous caster mould | |
| RU2017568C1 (en) | Method for manufacture of square billets | |
| JPS58112638A (en) | Endless track type continuous casting installation | |
| GB2311029A (en) | Continuous casting of metal slabs with concave faces | |
| EP1934003B9 (en) | Ingot mold for casting slabs | |
| SU1057168A1 (en) | Ingot | |
| KR950014491B1 (en) | Process for making strip and mold thereby |