RU2037802C1 - Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления - Google Patents

Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления

Info

Publication number
RU2037802C1
RU2037802C1 SU5031734A RU2037802C1 RU 2037802 C1 RU2037802 C1 RU 2037802C1 SU 5031734 A SU5031734 A SU 5031734A RU 2037802 C1 RU2037802 C1 RU 2037802C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
piston
oil layer
thickness
cylinder
engine
Prior art date
Application number
Other languages
English (en)
Inventor
Ю.Н. Никитин
С.В. Коротеев
А.Ю. Никитин
А.Г. Леонтьев
С.В. Крутько
С.М. Захаров
В.А. Бойцов
О.А. Солодухо
Original Assignee
Акционерное общество "Пронтис"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Пронтис" filed Critical Акционерное общество "Пронтис"
Priority to SU5031734 priority Critical patent/RU2037802C1/ru
Priority to EP19930914518 priority patent/EP0577852A1/de
Priority to PCT/RU1993/000001 priority patent/WO1993014900A1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2037802C1 publication Critical patent/RU2037802C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B23P15/10—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass pistons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F3/00—Pistons 
    • F02F3/02—Pistons  having means for accommodating or controlling heat expansion
    • F02F3/022—Pistons  having means for accommodating or controlling heat expansion the pistons having an oval circumference or non-cylindrical shaped skirts, e.g. oval
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/02—Cylinders; Cylinder heads  having cooling means
    • F02F1/10—Cylinders; Cylinder heads  having cooling means for liquid cooling
    • F02F2001/104—Cylinders; Cylinder heads  having cooling means for liquid cooling using an open deck, i.e. the water jacket is open at the block top face

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
  • Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)

Abstract

Использование: машиностроение, в частности способы испытаний и оптимизации деталей цилиндропоршневой группы. Сущность изобретения: устройство содержит полупроводниковый измеритель 1, выход 2 которого связан электрической цепью с электронно-лучевым блоком 3 и входом 4 шлейфового осциллографа 5. Электронно-лучевой блок 3 может быть подключен в электрическую цепь как последовательно, так и параллельно. Прибор 6 для регистрации температуры головки поршня двигателя, снабженного отметчиком верхней мертвой точки, сообщен с датчиком температуры головки поршня. Двигатель 7 через жесткую связь 10 соединен с тормозной установкой. Измеритель работает по принципу частотной модуляции. Изменение емкости датчика 16, включенного в контур генератора высокочастотных колебаний, вызывает соответствующее отклонение частоты генератора от номинальной величины. 2 с. и 1 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Изобретение относится к машиностроению, в частности к способам испытаний двигателей внутреннего сгорания, и может быть использовано при совершенствовании условий смазки и оптимизации конструктивных параметров деталей цилиндропоршневой группы.
Известен способ оптимизации деталей цилиндропоршневой группы двигателя внутреннего сгорания, заключающийся в том, что двигатель выводят на заданные режимы и измеряют толщину масляного слоя между поршнем и цилиндром двигателя [1]
Данный способ не позволяет измерять малые толщины масляного слоя с заданной точностью.
Известно устройство оптимизации деталей цилиндропоршневой группы, содержащее измеритель толщины масляного слоя и датчики для измерения толщины масляного слоя, связанные электрической цепью с измерителем толщины масляного слоя [2]
Недостаток данного устройства связан с изменением геометрического положения датчика (вдавливание его в стенку цилиндра) в процессе работы и отложением частиц абразивного износа деталей цилиндропоршневой группы на поверхности датчика, приводящей к замыканию электрода датчика со стенкой цилиндра. Отмеченные недостатки не позволяют получить оптимальные геометрические параметры деталей цилиндропоршневой группы и сопровождаются ухудшением экономических и экологических показателей двигателей внутреннего сгорания.
Цель изобретения уменьшение расхода топлива, снижение шума и токсичности отработавших газов.
Это достигается тем, что при способе оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии производят измерение толщины масляного слоя между боковой поверхностью кольца, измерение толщины масляного слоя между боковой поверхностью цилиндра, поршня и кольца производят дискретно в сечениях между зонами остановки головки поршня в наружной мертвой точке и юбки поршня во внутренней мертвой точке и измеряют температуру головки поршня и сравнивают измеренные значения толщины масляного слоя и температуры с эталонным значением для данного типа двигателя и при их несоответствии производят уточнение профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и зазора между поршнем и поршнем и повторяют испытания до получения результатов, соответствующих эталонным значениям.
Устройство для реализации способа снабжено многопозиционным переключателем, датчиком температуры головки поршня, электронно-лучевым блоком, шлейфовым осциллографом, прибором для регистрации температуры головки поршня, измеритель толщины масляного слоя выполнен полупроводникового типа и снабжен генератором высокочастотных колебаний, частотным детектором, усилителем постоянного тока, магнитоэлектрическим гальванометром, индикатором настройки высокочастотных колебаний, магазином компенсационных емкостей и источником питания со стабилизатором напряжения и переключателем, причем вход многопозиционного переключателя связан с датчиками измерения толщины масляного слоя, а его выход с входом полупроводникового измерителя толщины масляного слоя, вход электронно-лучевого блока связан с выходом полупроводникового измерителя толщины масляного слоя, а его выход со шлейфовым осциллографом, а прибор для регистрации температуры головки поршня связан с датчиками температуры головки поршня, датчик для измерения масляного слоя снабжен керамической втулкой, размещенной в стенке цилиндра, электродом и токопроводящими проводами, электрод выполнен в виде стержня, цилиндрического пояска и усеченного конуса, размещенного между пояском и стержнем и обращенного вершиной в сторону стержня.
На фиг. 1 представлена принципиальная (функциональная) схема устройства для оптимизации деталей цилиндропоршневой группы; на фиг.2 принципиальная электрическая схема полупроводникового измерителя толщины масляного слоя; на фиг. 3 схема расположения датчиков для измерения толщины масляного слоя; на фиг. 4 принципиальная схема датчика для измерения толщины масляного слоя; на фиг.5 тарировочная кривая отклонения луча осциллографа в зависимости от толщины масляного слоя; на фиг. 6 приведены результаты измерения толщины масляного слоя между поршнем и поверхностью цилиндра.
Устройство оптимизации деталей цилиндропоршневой группы содержит полупроводниковый измеритель 1 толщины масляного слоя, выход 2 которого связан электрической цепью с электронно-лучевым блоком 3 и входом 4 шлейфового осциллографа 5. Электронно-лучевой блок 3 может быть подключен в электрическую цепь как последовательно, так и параллельно.
Прибор 6 для регистрации температуры головки поршня двигателя 7, снабженного отметчиком 8 такта впуска и отметчиком 9 наружной верхней мертвой точки (ВМТ), сообщен с датчиком температуры головки поршня. Двигатель 7 через жесткую связь 10 соединен с тормозной установкой 11.
Многопозиционный переключатель 12 через электрическую цепь 13 связан с входом 14 полупроводникового измерителя 1 толщины масляного слоя, а через электрическую цепь 15 с датчиками 16 толщины масляного слоя, например, емкостного или иного типа.
Датчик 16 снабжен керамической втулкой 17 (см. фиг.4), размещенной в стенке 18 цилиндра двигателя, электродом 19 и электрической цепью 15. Электрод 19 выполнен в виде стержня 20, цилиндрического пояска 21 и усеченного конуса 22, размещенного между пояском 21 и стержнем 20 и обращенного в сторону стержня 20. Крепление датчика 16 в керамической втулке 17 осуществляется с помощью контргайки 23. Усеченный конус 22 исключает возможность вдавливания датчика 16 в керамическую втулку 17. Благодаря этому в процессе работы обеспечивается сопряженность поверхностей цилиндрического пояска и зеркала цилиндра 24. Такая конструкция обеспечивает высокую точность измерений малых величин толщины масляного слоя.
Схема размещения датчиков 16 в гильзе 18 цилиндра между крайними положениями поршня 25 представлена на фиг.3.
Полупроводниковый измеритель (см. фиг.2) толщины масляного слоя снабжен генератором высокочастотных колебаний, частотным детектором, усилителем постоянного тока, магнитоэлектрическим гальванометром, индикатором настройки высокочастотных колебаний, магазином компенсационных емкостей и источником питания со стабилизатором напряжения и переключателем.
Для удобства настойки полупроводниковый измеритель 1 снабжен стрелочным индикатором, позволяющим настраивать генератор высокочастотных колебаний на частоту fо, а также балансировать усилитель постоянного тока на отсутствие тока шлейфа.
В качестве генератора высокочастотных колебаний используют видоизмененную схему генератора Клаппа, обладающего высокой стабильностью генерируемой частоты. Генератор самовозбуждения собран на транзисторе Т1.
Контур включает индуктивность L1, емкости С2, С3, С4, а также емкость датчика 16 и магазин компенсационных емкостей С21-С25, которые включаются ступенчато. Плавную настройку генератора на частоту fопроизводят при помощи конденсатора С13. С выхода генератора высокочастотные колебания поступают на базу транзистора Т2, работающего в режиме эмиттерного повторителя и служащего для согласования выхода генератора с низкоомными каскадами дискриминатора.
Нагрузкой транзистора Т2 являются переменные резисторы R6 и R20, которые служат для выравнивания коэффициентов усиления каналов дискриминатора в процессе настройки. Для уменьшения связи каналов дискриминатора по входам используют резисторы R7, К21. Частотный дискриминатор предназначен для определения фазы модулирующего напряжения и представляет двухканальный полосовой усилитель с расстроенными контурами. Для увеличения крутизны характеристики дискриминатора и избирательности канала каждый полосовой усилитель имеет контур в цепи отрицательной обратной связи L2 С7, и L4 С29, включенные между коллектором и базой транзистора.
Кроме усиления несущей fо, контуры L3 С3 и L5 С30 совместно с транзисторами Т3 и Т9 играют роль ограничителей паразитной амплитудной модуляции напряжения высокочастотных колебаний. Контуры L2 С7 и L4 С29могут шунтироваться резисторами для получения заданной полосы канала.
Каскады, выполненные на транзисторах Т5 и Т11, представляют собой разностный детектор. Для уменьшения влияния детектора на дискриминатор и увеличения отрицательной обратной связи по постоянному току его каскады выполнены по схеме эмиттерных повторителей. Благодаря глубокой отрицательной обратной связи такой детектор обладает высокой линейностью и стабильностью, большими коэффициентами передачи мощности и напряжения, равными приблизительно единице.
Контур дискриминатора L3 С8 настроен на Δ f ниже, а L5 С30 на Δ f выше номинальной частоты генератора высокочастотных колебаний.
В случае равенства частоты генератора высокой частоты частоте fовеличины продетектированных напряжений на обоих выходах балансного детектора (эмиттерах транзисторов Т5 и Т11) равны между собой, а так как выпрямленные токи направлены встречно, то разность выпрямленных напряжений равна нулю. При изменении емкости датчика частота генератора отклоняется в ту или иную сторону от fо. Величина выходного напряжения одного канала дискриминатора уменьшается, другого увеличивается, соответственно изменяются и выходные напряжения детектора, а значит разностное напряжение детектора будет отлично от нуля. Полярность его будет зависеть от знака расстройки частоты генератора от fо, амплитуда от величины расстройки. Параметры детектора обеспечивают, с одной стороны, надежную фильтрацию несущей частоты генератора высокой частоты, а с другой позволяют отслеживать отклонения частоты генератора от fо с минимально возможной скоростью изменения регистрируемого процесса. В связи с этим характер изменения выпрямленного между точками детектора будет в точности повторять характер процесса.
К выходам детектора через сдвоенные резисторы R17, R31, выполняющие роль регулятора уровня, подключается дифференциальный усилитель постоянного тока на транзисторах Т6, Т7, Т8, Т12, Т13, Т14. Каскады дифференциального усилителя выполнены в виде эмиттерных повторителей. В связи с этим усилитель постоянного тока большой выходной мощностью, низким выходным сопротивлением и высокой стабильностью за счет глубокой отрицательной обратной связи в каждом каскаде.
Для устранения асимметрии коэффициентов усиления каждой половины усилителя постоянного тока служит резистор R36. В связи с тем, что в усилителе отсутствуют переходные конденсаторы, он имеет линейную характеристику частоты в диапазоне от 0 до 500 Гц. Для визуальной настройки усилитель имеет индикатор, подключающийся с помощью В6 к выходу усилителя постоянного тока. Резисторы R32 и R35 в цепи индикатора служат для ограничения протекающего через него тока. Кроме того, подбором R32 производится совмещение показаний индикатора с максимальной девиацией частоты в удобном для чтения соотношении. С помощью R35производится юстировка шкалы под выходной ток усилителя постоянного тока в соотношении, удобном для отсчета тока шлейфа в соответствии с формулой
R21=
Figure 00000002
· Rн-rин, где Iн мах максимальный ток шлейфа (нагрузки);
Iин выбранное показание шкалы;
Rн сопротивление шлейфа;
rин внутреннее сопротивление индикатора.
Фильтр L1 С34 устраняет связь каналов по питанию. Выключателем В7 подают питание на схему с одновременным включением сигнальной лампы Л1.
Источник питания представляет собой полупроводниковый стабилизатор напряжения с защитой от коротких замыканий и перегрузок. Источник питается от однофазовой сети переменного тока 220В ± 10% частотой f 50 Гц. Для включения источника питания служит переключатель В9.
Напряжение вторичной цепи трансформатора, выпрямленное диодным мостиком ДЗ-Д6, поступает на полупроводниковый стабилизатор напряжения, состоящий из каскада сравнения на транзисторе Т15, трехкаскадного усилителя на Т16, Т17, Т18 и регулирующего элемента на Т19.
Определение связи между толщиной слоя и величиной выходного тока электронного (полупроводникового) измерителя производят на специальном тарировочном приспособлении. Тарировочная кривая, характеризующая зависимость между величиной отклонения луча осциллографа и толщиной масляного слоя, представлена на фиг.5.
Изменение толщины масляного слоя по поясам цилиндра между наружной и внутренней мертвыми точками представлено на фиг.6.
Работает устройство следующим образом.
Полупроводниковый измеритель работает по принципу частотной модуляции. Изменение емкости датчика 16, включенного в контур генератора высокочастотных колебаний, вызывает соответствующее отклонение частоты генератора от номинальной fо. Величина емкости датчика 16 зависит от толщины слоя диэлектрика, заполняющего пространство между электродом 19, вмонтированным в стенку 18 цилиндра, и поршнем.
Характер частоты генерируемого напряжения определяется параметром, т.е. толщиной масляного слоя в сопряжениях (зазорах).
Промодулированное по частоте напряжение высокочастотных колебаний с генератора поступает на частотный детектор, а продетектированный сигнал на усилитель постоянного тока. Регистрация процесса обеспечивается с помощью гальванометра, включенного в выходную цепь усилителя постоянного тока.
Напряжение обратной связи, возникающее при сравнении выходного напряжения с эталонным, в противофазе подается через усилитель на регулирующий каскад, тем самым уменьшая несогласование до нуля. Таким образом, стабилизатор охвачен глубокой отрицательной связью. При перегрузках обратная связь становится положительной, поэтому выходное напряжение падает до нуля, а сам стабилизатор переходит в закрытое состояние. Чтобы стабилизатор перешел из закрытого состояния в рабочее, необходимо подать на выход стабилизатора начальное напряжение. Для этого служит конденсатор С36. В момент включения питания конденсатор С36заряжается током цепи базы транзистора Т17.
Импульс тока, возникающий на конденсаторе и усиленный транзистором Т18, на короткое время открывает стабилизатор. Как только на выходе появится напряжение, через транзистор Т15 потечет ток, выходное напряжение будет стремиться к увеличению. С ростом выходного напряжения будет расти напряжение и на стабилитроне Т1. Как только стабилитрон откроется, рост выходного напряжения прекращается, так как дальнейший рост напряжения вызовет запирание транзистора Т15. Так осуществляется стабилизация выходного напряжения. Конденсатор С36, кроме указанной функции, устраняет самовозбуждение стабилизатора. Диод Д2 служит для создания смещения на базе Т19, что гарантирует устойчивость работы стабилизатора при малых нагрузках на выходе.
Величина выходного напряжения регулируется резистором R38. Предельное значение тока нагрузки, превышение которого вызывает запирание стабилитрона (стабилизатора), устанавливается при помощи резистора R42.
В тех зонах поршня, в которых по- лученные значения толщины масляного слоя в плоскости качания шатуна превышают эталонные значения, производят корректировку профиля поршня, изменяя его в ту или иную сторону. Для автомобильных двигателей эталонные значения величин толщины масляного слоя составляют, как правило, 5-15 мкм. Если эталонные значения достигнуты, то проверяют в остальных плоскостях расположение датчиков (например, в плоскости движения поршневого кольца), чтобы не было нарушений режима жидкого трения между поршнем и цилиндром двигателя. В случае наличия таких нарушений изменяют величину овала поршня. Аналогично поступают при оптимизации величины диаметрального зазора.
Для поршневых колец необходимо стремиться к уменьшению времени восстановления режима жидкостного трения на переходных режимах. Для этого подбирают их месторасположение так, чтобы в процессе работы свести к минимуму колебания толщины масляного слоя при движении поршневого кольца. Если кольцо работает при толщине масляного слоя равной 5-10 мкм, то жидкостное трение в этом случае на переходных режимах нарушается, но через 10-20 с вновь восстанавливается. При значениях толщины масляного слоя 12-20 мкм процесс восстановления жидкостного трения увеличивается соответственно до 30-120.
Такое конструктивное выполнение устройства обеспечивает снижение шума и токсичности отработавших газов, а также повышение топливной экономичности двигателя. Снижение шума происходит за счет устранения звуковых эффектов при перекладке поршня (при прохождении верхней мертвой точки), снижение токсичности за счет уменьшения вредных защемленных объемов между поршнем и цилиндром. Повышение топливной экономичности обеспечивается благодаря снижению вредных потерь и повышению максимального давления цикла.

Claims (3)

1. Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии, заключающийся в том, что двигатель выводят на заданные режимы и измеряют толщину масляного слоя между поршнем и цилиндром двигателя, отличающийся тем, что дополнительно производят измерения толщины масляного слоя между боковой поверхностью цилиндра и боковой поверхностью кольца, причем измерения толщины масляного слоя производят дискретно в сечениях между зонами остановки головки поршня в наружной мертвой точке и юбки поршня во внутренней мертвой точке, измеряют температуру головки поршня и сравнивают измеренные значения толщины масляного слоя и температуры с эталонными значениями для данного типа двигателя, при их несоответствии производят уточнение профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и зазора между поршнем и цилиндром и повторяют испытания до получения результатов, соответствующих эталонным.
2. Устройство для оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии, содержащее измеритель толщины масляного слоя, подключенный к датчикам измерения толщины масляного слоя, отличающееся тем, что оно снабжено многопозиционным переключателем, датчиком температуры головки поршня, электронно-лучевым блоком, шлейфовым осциллографом и прибором для регистрации температуры головки поршня, причем измеритель толщины масляного слоя выполнен полупроводниковым и снабжен генератором высокочастотных колебаний, частотным детектором, усилителем постоянного тока, магнитоэлектрическим гальванометром, индикатором настройки высокочастотных колебаний, магазином компенсационных емкостей и источником питания со стабилизатором напряжения и переключателем, причем вход многопозиционного переключателя связан с датчиками измерения толщины масляного слоя, а его выход с входом полупроводникового измерителя толщины масляного слоя, вход электронно-лучевого блока связан с выходом полупроводникового измерителя толщины масляного слоя, а его выход с шлейфовым осциллографом.
3. Устройство по п.2, отличающееся тем, что каждый из датчиков измерения толщины масляного слоя снабжен керамической втулкой, размещенной в стенке цилиндра, электродом и токоподводящими проводами, причем электрод выполнен в виде стержня с головкой и в виде сопряженных между собой конической и цилиндрической поверхностей.
SU5031734 1992-01-27 1992-01-27 Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления RU2037802C1 (ru)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5031734 RU2037802C1 (ru) 1992-01-27 1992-01-27 Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления
EP19930914518 EP0577852A1 (de) 1992-01-27 1993-01-05 Verfahren zur optimierung des profils der kolbenseitenflaeche und des minimalen spiels zwischen dem kolben und dem zylinder im kalten zustand des motors
PCT/RU1993/000001 WO1993014900A1 (en) 1992-01-27 1993-01-05 Method for optimization of lateral surface profile of piston and of minimal gap between the piston and cylinder at the cold condition of the engine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5031734 RU2037802C1 (ru) 1992-01-27 1992-01-27 Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2037802C1 true RU2037802C1 (ru) 1995-06-19

Family

ID=21599057

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU5031734 RU2037802C1 (ru) 1992-01-27 1992-01-27 Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP0577852A1 (ru)
RU (1) RU2037802C1 (ru)
WO (1) WO1993014900A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999022216A1 (fr) * 1997-10-28 1999-05-06 Viktor Yakovlevich Ananichuk Procede permettant d'optimiser les espaces diametraux entre le piston forge et le cylindre d'un moteur a l'etat froid
RU2659659C1 (ru) * 2017-04-10 2018-07-03 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" Способ определения предзадирного состояния в сопряжении цилиндро-поршневой группы двигателя внутреннего сгорания

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1067390A1 (ru) * 1982-09-28 1984-01-15 Московский автомеханический институт Способ определени величины радиального перемещени поршн двигател внутреннего сгорани
GB8323843D0 (en) * 1983-09-06 1983-10-05 Ae Plc Pistons
DE3338474A1 (de) * 1983-10-22 1985-05-09 Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart Tauchkolben fuer verbrennungsmotoren
SU1373846A1 (ru) * 1986-07-23 1988-02-15 Харьковский политехнический институт им.В.И.Ленина Поршень дл двигател внутреннего сгорани

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Авторское свидетельство СССР N 1067390, кл. G 01M 15/00, 1982. *
2. Никитин Ю.Н. и др. Измерение толщины масляного слоя в сопряжении цилиндр-поршневое кольцо-поршень. В кн.: Повышение топливной экономичности и долговечности автомобильных и тракторных двигателей. Межвуз.сб.научн.тр. М.: 1982, с.25-30. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999022216A1 (fr) * 1997-10-28 1999-05-06 Viktor Yakovlevich Ananichuk Procede permettant d'optimiser les espaces diametraux entre le piston forge et le cylindre d'un moteur a l'etat froid
RU2659659C1 (ru) * 2017-04-10 2018-07-03 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" Способ определения предзадирного состояния в сопряжении цилиндро-поршневой группы двигателя внутреннего сгорания

Also Published As

Publication number Publication date
WO1993014900A1 (en) 1993-08-05
EP0577852A1 (de) 1994-01-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105190325B (zh) 基于受控负阻抗的谐振阻抗感测
US5012206A (en) Inductive proximity switch
JPS6237440B1 (ru)
CN109974570A (zh) 一种差分电感式位移传感器及测量方法
CN103777047B (zh) 阻抗源量程调节设备和方法
CN107449949B (zh) 施加直流偏置电压于交流正弦波信号源的装置
CN111623698A (zh) 一种具有非线性校正功能的电涡流位移传感器电路
US2866336A (en) Liquid level gage
RU2037802C1 (ru) Способ оптимизации профиля боковой поверхности поршня, положения поршневых колец и минимального зазора между поршнем и цилиндром двигателя в холодном состоянии и устройство для его осуществления
US4045728A (en) Direct reading inductance meter
CN112486243B (zh) 一种基于磁场反馈的磁调谐器件激励电路
US4992740A (en) Apparatus which uses a simulated inductor in the measurement of an electrical parameter of a device under test
US2885660A (en) Electronic gaging
RU2391642C2 (ru) Способ оценки режимов трения в сопряжениях цилиндропоршневой и кривошипно-шатунной групп поршневого двигателя и устройство для его осуществления
JPS6126240B2 (ru)
US4777430A (en) Circuit for determining the effective series resistance and Q-factor of capacitors
US3449661A (en) Eddy current testing system having lift-off compensation,and utilizing a tuned plate-tuned grid oscillator
US4075557A (en) Contactless facilities for determining the specific resistance of a test sample
US4559507A (en) Controlled hybrid microcircuit oscillator
US4449093A (en) Circuit for measuring electrical properties
US4528498A (en) Frequency compensating current circuit for a current comparator capacitance bridge
US3437920A (en) Transducer circuits with frequency-amplitude control
EP0204928A2 (en) Exciting of magnetic field for amorphous-alloy sensor
US3175145A (en) Motive means for electrically controlling distance between a body and object
CN216977929U (zh) 一种分体式位移传感器