RU2037759C1 - Fluidized bed furnace for roasting materials - Google Patents
Fluidized bed furnace for roasting materialsInfo
- Publication number
- RU2037759C1 RU2037759C1 SU4717978A RU2037759C1 RU 2037759 C1 RU2037759 C1 RU 2037759C1 SU 4717978 A SU4717978 A SU 4717978A RU 2037759 C1 RU2037759 C1 RU 2037759C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blocks
- furnace
- current
- gas distribution
- refractory
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, конкретно к металлургическим аппаратам, работающим по принципу "кипящего слоя". The invention relates to ferrous metallurgy, specifically to metallurgical apparatuses operating on the principle of a "fluidized bed".
Известна конструкция печи с электротермическим нагревом кипящего слоя, содержащая каркас, внутри которого размещена газораспределительная решетка с двумя коаксиально установленными в нем полыми электродами. A known design of a furnace with electrothermal heating of a fluidized bed, containing a frame, inside which there is a gas distribution grill with two hollow electrodes coaxially installed in it.
Обогрев материала в данной конструкции осуществляется за счет непосредственного нагрева электропроводных частиц кипящего слоя, что позволяет поддерживать в слое температуру порядка 850-900оС.Heating of the material in this design is carried out by directly heating the fluidized bed of electrically conductive particles, which allows to maintain in the bed temperature of the order of 850-900 ° C.
Однако, данная конструкция печи характеризуется низкой производительностью из-за того, что количество перерабатываемого материала ограничивается размерами двух полых электродов, что и обуславливает периодическую загрузку материала, а для выгрузки обожженного продукта (огарка) требуется выключение электронагрева. However, this design of the furnace is characterized by low productivity due to the fact that the amount of processed material is limited by the dimensions of two hollow electrodes, which determines the periodic loading of the material, and for unloading the calcined product (cinder), it is necessary to turn off the electric heating.
Кроме того, использование в такой печи металлической газораспределительной решетки накладывает определенные ограничения к перерабатываемому материалу, который не должен совсем содержать или содержать минимальное количество легкоплавких минералов, во избежание их оплавления и забивания газораспределительной решетки, что может привести к прекращению процесса псевдоожижения и по мере накопления спеков к полной остановке печи, необходимой для их удаления из нее. In addition, the use of a metal gas distribution grill in such a furnace imposes certain restrictions on the processed material, which should not contain or contain a minimum amount of low-melting minerals, in order to avoid their fusion and clogging of the gas distribution lattice, which can lead to the termination of the fluidization process and as the cakes accumulate to a complete stop of the furnace, necessary for their removal from it.
Известна печь кипящего слоя, содержащая реактор, выполненный из огнеупорного материала, нагреватель, выполненный в виде цилиндрического индуктора и установленный концентрически вокруг стенок реактора, а также питатель, имеющий форму перевернутого усеченного конуса. Known fluidized bed furnace containing a reactor made of refractory material, a heater made in the form of a cylindrical inductor and mounted concentrically around the walls of the reactor, as well as a feeder having the shape of an inverted truncated cone.
Однако, и для данной конструкции печи характерна низкая производительность процесса переработки материала, так как электронагрев кипящего слоя осуществляется теплопроводностью через стенку индуктора и реактора, что не позволяет получить температуру в печи больше 850-870оС, причем для поддержания температуры на таком уровне загрузку материала осуществляют небольшими порциями периодически. Кроме того, в печи объем реактора ограничивается размерами индуктора и его мощностью, что накладывает ограничения по увеличению количества загружаемого в печь материала.However, for a given furnace design is characterized by low efficiency of processing of the material, since the electrical heating is carried out of the fluidized bed heat conductivity through the wall of the inductor and the reactor, which does not allow to get the temperature in the oven over about 850-870 C, and to maintain the temperature at a level loading material carried out in small portions periodically. In addition, in the furnace, the reactor volume is limited by the size of the inductor and its power, which imposes restrictions on increasing the amount of material loaded into the furnace.
Наиболее близкой к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является печь кипящего слоя для обжига материалов, содержащая кессонированный корпус, реакционную камеру с желобковым ложным днищем, выложенным из треугольных графитовых блоков, внутри которых выполнены продольно цилиндрические каналы и помещены графитовые нагреватели, загрузочный и разгрузочный патрубки и газораспределительные перфорированные трубки. Closest to the invention in technical essence and the achieved result is a fluidized bed furnace for firing materials, containing a coffered body, a reaction chamber with a grooved false bottom, laid out of triangular graphite blocks, inside which longitudinally cylindrical channels are made and graphite heaters, loading and unloading nozzles are placed and gas distribution perforated tubes.
Недостатком данной конструкции является низкая производительность процесса обжига из-за того, что обогрев материала проводится через спинки желобов, т.е. вначале нагреваются стенки желобов и воздушное пространство между ними и нагревателями, а затем тепло передается обжигаемому материалу, что не позволяет несмотря на возможность регулирования тепловой нагрузкой увеличить теплосъем свыше 3 Вт/см3 и получать температуру кипящего слоя выше 870-880оС. Кроме того, использование металлических газораспределительных перфорированных трубок для создания псевдоожижения не позволяет перерабатывать в данной печи продукты, содержащие компоненты с температурой плавления ниже 850оС, во избежание попадания оплавленного материала на поверхность газораспределительных трубок.The disadvantage of this design is the low productivity of the firing process due to the fact that the material is heated through the backs of the gutters, i.e. initially heated wall and gutters airspace therebetween and heaters, and the heat is then transferred calcined material, which prevents despite the ability to control the heat removal heat load increase of more than 3 W / cm 3 and to obtain the temperature of the fluidized bed above about 870-880 C. Further , the use of perforated metal gas distribution tubes to create fluidization in the process does not allow products of this furnace containing the component with a melting temperature below 850 C to avoid ass giving molten material to the surface of the gas distribution pipes.
Целью изобретения является повышение производительности и качества обрабатываемого материала. The aim of the invention is to increase the productivity and quality of the processed material.
Это достигается тем, что днище выполнено из поочередно установленных газораспределительных и токоподводящих блоков и огнеупорных вставок, выполненных в виде обратных треугольных призм и размещенных между блоками, причем газораспределительные блоки выполнены с продольными цилиндрическими каналами и боковыми отводами от них в направлении днища. This is achieved by the fact that the bottom is made of alternately installed gas distribution and current supply blocks and refractory inserts made in the form of reverse triangular prisms and placed between the blocks, the gas distribution blocks being made with longitudinal cylindrical channels and lateral outlets from them in the direction of the bottom.
Кроме того, газораспределительные блоки выполнены с углами при основании 30-40о, токоподводящие блоки с углами при основании 45-70о, огнеупорные вставки высотой 0,25-0,3 высоты блоков.In addition, gas distribution blocks are made with angles at the base of 30-40 about , current-supplying blocks with angles at the base of 45-70 about , refractory inserts with a height of 0.25-0.3 block heights.
Такое конструктивное решение печи обеспечивает почти полное выделение подводимой энергии непосредственно на нагрев кипящего слоя материала за счет поперечного прохождения электрического тока от токоподводящего блока желоба, питающегося регулируемым напряжением от 0 до 220 V, к газораспределительному, к которому подводится нулевая фаза (заземлен) непосредственно через слой токопроводящей огнеупорной засыпки, т.е. нагревателем служит сам кипящий слой. Такой нагрев позволяет получить теплосъем порядка 22-25 Вт/см3, увеличить температуру обжига до 950-1000оС и резко снизить время на нагрев, за счет чего появляется возможность увеличить количество загружаемого материала. Кроме того, при такой температуре повышается скорость отгонки летучих составляющих.Such a constructive solution of the furnace provides an almost complete release of the supplied energy directly to the heating of the fluidized bed of material due to the transverse passage of electric current from the current-supplying unit of the gutter, powered by an adjustable voltage from 0 to 220 V, to the gas distribution, to which the zero phase is supplied (grounded) directly through the layer conductive refractory filling, i.e. the fluidized bed itself serves as a heater. Such heating allows you to get a heat removal of the order of 22-25 W / cm 3 , increase the firing temperature to 950-1000 о С and sharply reduce the heating time, due to which it becomes possible to increase the amount of loaded material. In addition, at this temperature, the stripping speed of volatile constituents increases.
Выполнение графитовых блоков желобов поочередно из газораспределительных и токоподводящих с заполнением днища печи слоем электропроводной, огнеупорной засыпки необходимо для поперечного прохождения электрического тока непосредственно через весь слой кипящей засыпки, находящейся в объеме между желобами, что позволяет получить высокий теплосъем порядка 22-25 Вт/см3, резко сократить в 5-7 раз время на нагрев загружаемого исходного материала и увеличить производительность процесса обжига.The implementation of the graphite blocks of the trenches alternately from the gas distribution and current supply with filling the bottom of the furnace with a layer of electrically conductive, refractory filling is necessary for the transverse passage of electric current directly through the entire layer of boiling filling located in the volume between the troughs, which allows to obtain high heat removal of the order of 22-25 W / cm 3 sharply reduce the time for heating the feed source material by 5-7 times and increase the productivity of the firing process.
Выполнение в газораспределительных блоках от их цилиндрических каналов до оснований блоков сопл с отверстиями диаметром 1,2-1,8 мм позволяет вести процесс псевдоожижения и обжига без использования металлических газораспределительных трубок, т.е. перерабатывать не только тугоплавкие, но и материалы, содержащие и легкоплавкие компоненты. The execution in gas distribution blocks from their cylindrical channels to the base of the nozzle blocks with holes with a diameter of 1.2-1.8 mm allows the process of fluidization and firing without the use of metal gas distribution tubes, i.e. process not only refractory materials, but also materials containing low-melting components.
Расположение боковых сторон газораспределительных блоков под углом α= 30-40о относительно дна печи, а токоподводящих под углом β 45-70о позволяет осуществить циркулирующий направленный псевдоожиженный слой, имеющий наименьшую скорость (нисходящий поток сжижения) у боковых сторон газораспределительных блоков, куда и производится загрузка перерабатываемого материала, что обеспечивает наиболее полный обжиг исходного продукта, так как резко снижаются условия для его механического уноса.Location sides of the gas distribution unit at an angle α = 30-40 relative to the bottom of the furnace, and the current-carrying angle of β 45-70 allows directional circulating fluidized bed, having a lowest rate (downdraft liquefaction) at the sides of the gas distribution block, which is produced and loading of the processed material, which provides the most complete firing of the initial product, as the conditions for its mechanical ablation are sharply reduced.
Использование между блоков вставок из огнеупорного материала позволяет в каждом желобе реактора печи осуществить многосекционный кипящий слой, что предотвращает накапливание материала в какой-либо части желоба, т.е. создает условия для его равномерного ожижения по всей длине желоба, что в свою очередь обуславливает стабильный режим обжига. The use of refractory material inserts between the blocks allows a multi-section fluidized bed in each trench of the furnace reactor, which prevents the accumulation of material in any part of the trough, i.e. creates conditions for its uniform liquefaction along the entire length of the trough, which in turn leads to a stable firing regime.
Расположение боковых сторон газораспределительного блока под углом более 40о, а сторон токоподводящего блока менее 45о приведет к прекращению циркулирующего направленного кипящего слоя, так как скорость псевдоожижения у боковых сторон блоков будет одинаковой, что создает условия для увеличения механического уноса необожженного продукта при его загрузке в реактор печи.Location sides timing unit at an angle of more than 40 °, and the sides of the current-carrying unit of less than 45 ° will stop circulating directional fluidized bed, because the fluidization velocity at the sides of the blocks will be the same, which creates conditions for increasing the mechanical entrainment of the unfired product when it is loaded in furnace reactor.
Расположение боковых сторон газораспределительных блока под углом менее 30о, а сторон токоподводящего блока под углом более 70о приведет к резкому увеличению скорости ожижения у боковых сторон токоподводящего блока, что также приведет к увеличению механического уноса частиц перерабатываемого материала.The location of the sides of the gas distribution unit at an angle of less than 30 about , and the sides of the power supply unit at an angle of more than 70 about will lead to a sharp increase in the liquefaction rate at the sides of the power supply unit, which will also lead to an increase in the mechanical entrainment of particles of the processed material.
Уменьшение же углов наклона боковых сторон блоков соответственно менее чем α < 30о, а β < 45о при сохранении соотношений высоты блоков и вставок приведет к резкому увеличению расхода газа на псевдоожижение, так как в противном случае скорость ожижения резко снизится. Повышенный же расход газа создает благоприятные условия для механического уноса частиц необожженного материала из кипящего слоя.Decreasing the angle of inclination of the sides of the blocks, respectively, less than α <30 °, and β <45 °, while maintaining the height ratios of blocks and inserts will lead to a sharp increase in the fluidization gas flow since otherwise the liquefaction rate will fall sharply. The increased gas flow creates favorable conditions for the mechanical entrainment of particles of unfired material from the fluidized bed.
Крупность частиц токопроводящей засыпки подбирается такой, чтобы она не выносилась из слоя при его псевдоожижении, а размер обжигаемого продукта таким, чтобы он псевдоожижался вместе с засыпкой. The size of the particles of the conductive filling is selected so that it is not removed from the layer during its fluidization, and the size of the product to be fired so that it is fluidized along with the filling.
На фиг.1 изображена печь, продольный разрез; на фиг.2 разрез А-А на фиг. 1. Figure 1 shows a furnace, a longitudinal section; in Fig.2 a section aa in Fig. 1.
Печь состоит из стального кессонированного корпуса 1, реакционной камеры 2, снабженной желобковым ложным днищем, состоящим из газораспределительных блоков 3 с цилиндрическими каналами 4 и соплами 5, выполненных от цилиндрических продольных каналов до основания блоков, токоподводящих блоков 6, соединенных с токоподводами 7, вставок 8, расположенных между блоков, токопроводящей засыпки 9 с перерабатываемым материалом, занимающей объем, ограниченный боковыми сторонами блоков и высотой вставок загрузочных отверстий 10 для подачи исходного материала из загрузочных устройств, нагревателей 11, установленных в верхней части реакционной камеры для предотвращения конденсации паров на своде печи, паропровода 12 для вывода парогазовой смеси и пыли из реактора. The furnace consists of a steel cased housing 1, a
С целью создания псевдоожижения печь снабжена трубой 13 с газоподводящими патрубками 14, подсоединенными к цилиндрическим каналам газораспределительных блоков и в свою очередь снабженных вентилями 15 для регулирования расхода газа. С целью уменьшения теплопотерь печь футерована огнеупорным кирпичом 16. In order to create fluidization, the furnace is equipped with a pipe 13 with
Печь работает следующим образом. Вначале герметизируется и вакуумируется через паропровод 12 до давления 1 мм рт.ст. Затем через трубу 13 и газоподводящие патрубки 14 подается нейтральный газ (азот, аргон) в количестве, необходимом для создания кипящего слоя. После чего на токоподводящие блоки через токовводы 7 подается регулируемое напряжение (от 0 до 220 V) при помощи регуляторов напряжения. По достижении заданной температуры в реактор печи через загрузочные отверстия 10 подается обрабатываемый материал, который, попадая в желоба, за счет интенсивного тепло- и массообмена нагревается до необходимой температуры и по мере его накопления он перемещается вдоль желоба через верхние кромки вставок, обжигается и удаляется из печи через паропровод 12 и поступает в пылеуловительный циклон, где происходит разделение твердых частиц материала и пыли от парогазовой смеси, которая конденсируется в конденсаторах, установленных после пылеуловительного циклона. The furnace operates as follows. Initially, it is sealed and evacuated through a
П р и м е р 1. Переработке подвергали медно-оловянный концентрат, содержащий, мас. медь 10,8; олово 1,2; свинец 1,1; цинк 1,4; железо 26,7; сера 24,2. Длине блоков желобов 820 мм и высота 250 мм при высоте вставок 63 мм, выполненных из шамотного кирпича. Длина блоков и их высота во всех опытах была одинаковой. PRI me R 1. Processing was subjected to copper-tin concentrate containing, by weight. copper 10.8; tin 1.2; lead 1.1; zinc 1.4; iron 26.7; sulfur 24.2. The length of the gutter blocks is 820 mm and the height is 250 mm with the height of the inserts 63 mm made of fireclay bricks. The length of the blocks and their height in all experiments was the same.
Всего в печи было восемь желобов, образованных девятью блоками, которые располагались по отношению к днищу печи под углом 30о (газораспределительный) или 45о (токоподводящий). Диаметр отверстий сопл 1,2 мм. Количество сопл выбиралось таким образом, чтобы по всей длине желоба было интенсивное кипение и не было бы застойных зон.Total furnace was eight troughs formed by nine blocks which are arranged in relation to the bottom of the furnace at an angle of 30 ° (gas distribution) or about 45 (current-supplying). The diameter of the nozzle holes is 1.2 mm. The number of nozzles was chosen so that the entire length of the gutter was intense boiling and there would be no stagnation zones.
Масса электропроводной засыпки (графитовая крошка) составила 8,8 кг, крупность зерен засыпки (-1,6 + 0,5 мм), а крупность концентрата менее 0,316 мм. Расход нейтрального газа для перевода материала в псевдоожиженное состояние составил 122 л/ч на каждую секцию (желоб) между двумя графитовыми блоками. The mass of electrically conductive filling (graphite crumb) was 8.8 kg, the size of the grain filling (-1.6 + 0.5 mm), and the size of the concentrate is less than 0.316 mm. The consumption of neutral gas for transferring the material to the fluidized state was 122 l / h for each section (trough) between two graphite blocks.
При этом напряжение, подаваемое на каждый токоподводящий блок, было в пределах 160 V и ток, проходящий через слой засыпки, 140 А. In this case, the voltage supplied to each current-supplying unit was within 160 V and the current passing through the backfill layer was 140 A.
Мощность, подаваемая на каждую секцию 160 V x 140 A 22,4 кВт, температура опыта 890оС. При такой температуре, времени обработки 1 ч было переработано 1,22 т концентрата; при этом степень отгонки олова составила 96,5% мышьяка 99% свинца 97%
В прототипе же для переработки такого же количества концентрата потребовалось 1,16 ч, т.е. на 16% больше (производительность печи в прототипе взята из пересчета 10,5 тыс. т в год).Power supplied to each section of 160 V x 140 A 22,4 kW experience temperature 890 ° C. At this temperature, treatment time 1 hour was 1.22 tons of concentrate processed; while the degree of distillation of tin was 96.5% of arsenic 99% lead 97%
In the prototype, it took 1.16 hours to process the same amount of concentrate, i.e. 16% more (the productivity of the furnace in the prototype is taken from the conversion of 10.5 thousand tons per year).
П р и м е р 2. Перерабатывали медно-оловянный концентрат состава, идентичного составу по примеру 1. Высота вставок 83 мм, количество электропроводной засыпки 9,9 кг. Блоки располагались по отношению к днищу печи под углом α 40о (газораспределительный) и β 70о (токоподводящий). Диаметр отверстия сопл 1,6 мм, расход нейтрального газа на псевдоожижение составил 136 л/ч на каждую секцию.PRI me
Подаваемое на токоподводящий блок напряжение 180 V, a ток 150 А. Мощность, подаваемая на каждую секцию, составила 180 V x 160 A 28,8 кВт. The voltage supplied to the power supply unit is 180 V, and the current is 150 A. The power supplied to each section was 180 V x 160 A 28.8 kW.
При температуре опыта 920оС, времени обработки 1,5 ч было переработано 1,68 т концентрата. Степень отгонки олова при этом составила 97,5% мышьяка 99,7% свинца 97,8% По прототипу для переработки такого же количества материала необходимо время 1,7 ч, т.е. на 20% больше.When the test temperature of 920 ° C, residence time of 1.5 h was recycled 1.68 tons of concentrate. The degree of tin distillation in this case was 97.5% of arsenic 99.7% of lead 97.8%. According to the prototype, it takes 1.7 hours to process the same amount of material, i.e. 20% more.
П р и м е р 3. Перерабатывали концентрат состава примера 1. Высота вставок 55 мм. При этом количество засыпки составило 7,6 кг. Блоки располагались по отношению к днищу печи под углом α 25о (газораспределительный) и β 75о (токоподводящий). Диаметр отверстия сопла 1,1 мм, расход нейтрального газа на псевдоожижение 108 л/ч на каждую секцию (желоб). Мощность, подаваемая на каждую секцию, 21,5 кВт. Температуру опыта поддерживали равной 890оС. При такой температуре и времени обработки 1 ч было переработано 1,05 т концентрата, что меньше по сравнению с опытами 1 и 2 на 14 и 6,7% соответственно, т. е. производительность процесса обжига снижается.PRI me
П р и м е р 4. Перерабатывали в печи кипящего слоя концентрат из примеров 1-3. Высота вставок была 90 мм, при этом количество засыпки составило 11,3 кг. Блоки располагались по отношению к днищу печи под углом α 45о (газораспределительный) и β 40о (токоподводящий). Диаметр отверстия сопл 1,7 мм. Расход нейтрального газа на псевдоожижение 148 л/ч на каждую секцию. Мощность, подаваемая на каждую секцию, 23,8 кВт, температура опыта 920оС. При такой температуре, времени обработки 1,5 ч было переработано 1,52 т концентрата, что меньше чем в примерах 1,2. Кроме того, при таких значениях запредельных величин увеличивается и удельный расход электроэнергии.PRI me
Таким образом, предложенная печь кипящего слоя позволяет повысить производительность процесса обжига концентратов, т.е. сократить время переработки материалов, поступающих на обжиг, на 16-20% Thus, the proposed fluidized bed furnace can improve the performance of the process of firing concentrates, i.e. reduce the processing time of materials for firing by 16-20%
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4717978 RU2037759C1 (en) | 1989-05-16 | 1989-05-16 | Fluidized bed furnace for roasting materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4717978 RU2037759C1 (en) | 1989-05-16 | 1989-05-16 | Fluidized bed furnace for roasting materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2037759C1 true RU2037759C1 (en) | 1995-06-19 |
Family
ID=21460403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4717978 RU2037759C1 (en) | 1989-05-16 | 1989-05-16 | Fluidized bed furnace for roasting materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2037759C1 (en) |
-
1989
- 1989-05-16 RU SU4717978 patent/RU2037759C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1071911, кл. F 27B 15/00, 1983. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4160813A (en) | Method for heat treating carbonaceous material in a fluidized bed | |
| US4177060A (en) | Reduction of stable oxides | |
| US6061384A (en) | Process and apparatus for the production of activated carbon | |
| US3449117A (en) | Method of purifying metals and recovery of metal products therefrom | |
| CN1017700B (en) | Spherulitizing furnace of manufacturing vitreous beads | |
| US4168156A (en) | Method of and electric furnace for processing nonferrous molten slags | |
| CN1301312A (en) | Continuous metal melting process and apparatus | |
| EP0055815B1 (en) | Method and furnace for refining of magnesium | |
| RU2037759C1 (en) | Fluidized bed furnace for roasting materials | |
| US4288407A (en) | Method and apparatus for treating material in a fluidized bed | |
| US5316270A (en) | Device for the charging of materials into a furnace and the preheating of these | |
| EP0018064B1 (en) | Method and apparatus for calcining delayed petroleum coke | |
| US3652426A (en) | Process and apparatus for removal of volatile matter by electrical resistance heating | |
| IE56122B1 (en) | Continuous method of graphitising long carbon-containing products and a furnace for carrying out this method | |
| SU1530893A1 (en) | Fluidized-bed furnace | |
| WO1981003437A1 (en) | Method and apparatus for continuously burning particles in air stream in a vertical furnace | |
| US3129932A (en) | Means for continuously treating divided materials | |
| CN1037530C (en) | Method and apparatus for recovery of valuable substance | |
| US3358067A (en) | Electric melt vessel | |
| US750093A (en) | Electric-resistance furnace | |
| SU954753A1 (en) | Shaft furnace for heat treating of paste-and powder-like materials | |
| WO2001092802A1 (en) | Heat treating apparatus | |
| Bryant et al. | Phosphorus Plant Design—New Trends | |
| US3439104A (en) | Apparatus for melting metals by resistance heating | |
| KR20000062364A (en) | Electric furnace with insulated electrodes and process for producing molten metals |