RU2034633C1 - Method for treatment of exhausting dust-bearing high temperature gases and a device to implement it - Google Patents
Method for treatment of exhausting dust-bearing high temperature gases and a device to implement it Download PDFInfo
- Publication number
- RU2034633C1 RU2034633C1 RU92008064A RU92008064A RU2034633C1 RU 2034633 C1 RU2034633 C1 RU 2034633C1 RU 92008064 A RU92008064 A RU 92008064A RU 92008064 A RU92008064 A RU 92008064A RU 2034633 C1 RU2034633 C1 RU 2034633C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- flow
- dust
- steam
- jets
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам и устройствам, предназначенным для обработки высокотемпературных запыленных отходящих газов в металлургической, химической, энергетической и других областях промышленности, в частности запыленных отходящих газов плавильных печей, имеющих повышенное содержание сернистого ангидрида. The invention relates to methods and devices for treating high-temperature dusty exhaust gases in metallurgical, chemical, energy and other industries, in particular dusty exhaust gases from smelting furnaces having a high content of sulfur dioxide.
Известен способ обработки высокотемпературных, запыленных отходящих газов, включающий пропускание их через пылеосадительное устройство, охлаждение и очистку от пыли. Пылеосадительное устройство, реализующее вышеуказанный способ, выполнено в виде котла-утилизатора, который содержит радиационную камеру, газоходы подвода и отвода отходящих газов, бункер-накопитель пыли [1]
Недостатками указанных способа и устройства являются низкая эффективность теплосъема и низкая степень пылеулавливания, что приводит к сверхрасчетной пылевой и тепловой нагрузке на электрофильтры и циклоны второй ступени пылеулавливания. Эти недостатки обусловлены, во-первых, температурным расслоением газов в радиационной камере котла-утилизатора. Это происходит из-за неравномерного распределения потока отходящего газа по сечению котла-утилизатора основной объем высокотемпературного потока проходит через верхнюю часть радиационной камеры, в результате чего нижняя часть радиационной камеры практически не работает, что существенно снижает эффективность теплосъема и утилизации тепла.A known method of processing high-temperature, dusty exhaust gases, including passing them through a dust precipitation device, cooling and dusting. The dust precipitation device that implements the above method is made in the form of a waste heat boiler that contains a radiation chamber, exhaust gas supply and exhaust ducts, a dust storage bin [1]
The disadvantages of the above method and device are the low heat removal efficiency and the low degree of dust collection, which leads to an oversized dust and heat load on the electrostatic precipitators and cyclones of the second dust collection stage. These shortcomings are caused, firstly, by the temperature separation of gases in the radiation chamber of the recovery boiler. This is due to the uneven distribution of the exhaust gas flow over the cross section of the recovery boiler, the main volume of the high-temperature flow passes through the upper part of the radiation chamber, as a result of which the lower part of the radiation chamber practically does not work, which significantly reduces the efficiency of heat removal and heat recovery.
Во-вторых, канализирование потока высокотемпературного отходящего газа в верхней части котла-утилизатора приводит к увеличенной фактической скорости газового потока, что снижает эффективность после пылеочистки. Кроме того, отсутствие отклонения потока не включает в действие инерционные силы, приводящие к выносу из потока частиц пыли и улучшающие пылеочистку. Низкая степень пылеочистки ухудшает работу последующих ступеней пылеочистительных устройств. Secondly, the canalization of the high-temperature exhaust gas stream in the upper part of the recovery boiler leads to an increased actual gas flow rate, which reduces the efficiency after dust cleaning. In addition, the absence of flow deviation does not include inertial forces leading to the removal of dust particles from the stream and improving dust cleaning. A low degree of dust cleaning impairs the operation of subsequent stages of dust cleaning devices.
Задача изобретения повышение эффективности охлаждения и пылеочистки высокотемпературных запыленных отходящих газов. The objective of the invention is to increase the efficiency of cooling and dust cleaning of high-temperature dusty exhaust gases.
Задача решается способом обработки отходящих высокотемпературных запыленных газов, включающем пропускание их через пылеосадительное устройство, охлаждение и очистку от пыли, в котором, согласно изобретению, поток газа распределяют по сечению пыл осадительного устройства путем подачи поперек потока струй газа или пара со скоростью:
Uo= U
Ua скорость потока отходящего газа в плоскости подачи струй газа или пара;
d диаметр подаваемой струи газа или пара;
L поперечный размер потока отходящего газа в плоскости подачи струй газа или пара;
К 0,89 эмпирический параметр подаваемой струи газа или пара;
ρa плотность потока отходящего газа в плоскости подачи струй газа или пара;
ρ плотность подаваемой струи газа или пара.The problem is solved by a method of processing exhaust high-temperature dusty gases, including passing them through a dust precipitation device, cooling and dusting, in which, according to the invention, the gas stream is distributed over the cross section of the dust of the precipitation device by supplying streams of gas or steam at a speed:
U o = U
U a the flow rate of the exhaust gas in the plane of the supply of jets of gas or steam;
d diameter of the supplied gas or vapor stream;
L the transverse size of the flow of exhaust gas in the plane of supply of jets of gas or steam;
To 0.89 the empirical parameter of the supplied stream of gas or steam;
ρ a the density of the flow of exhaust gas in the plane of supply of jets of gas or steam;
ρ is the density of the supplied gas or vapor stream.
Задача решается также устройством для обработки отходящих высокотемпературных запыленных газов пылеосадительным устройством, содержащим радиационную камеру, газоходы для подвода и отвода отходящего газа, а также бункер-накопитель пыли, в котором на своде радиационной камеры в поперечном ее сечении размещены элементы для подачи газа или пара на расстоянии друг от друга, равном 0,05-0,25 высоты радиационной камеры. The problem is also solved by a device for processing exhaust high-temperature dusty gases with a dust precipitation device containing a radiation chamber, flues for supplying and discharging exhaust gas, as well as a dust storage bin, in which elements for supplying gas or steam are placed in the cross section of the radiation chamber in cross section a distance from each other equal to 0.05-0.25 of the height of the radiation chamber.
Чтобы повысить эффективность охлаждения высокотемпературного потока, требуется увеличить поверхность его теплоотдачи. Исправляя недостаток прототипа сосредоточение основного потока в верхней части радиационной камеры, в предлагаемом способе распределяют этот поток по всему сечению камеры, т.е. охватывают потоком весь ее объем, что как раз и увеличивает поверхность его теплоотдачи и, следовательно, улучшает теплосъем. Рассредоточение потока по всему объему радиационной камеры осуществляют струями газа или пара, подаваемыми поперек потока отходящего высокотемпературного газа с такой скоростью, что они выполняют роль поперечных перегородок, отклоняющих часть потока в нижнюю часть камеры. Высокоскоростная струя подаваемого газа (пара) имеет форму слабо расширяющегося конуса, вследствие чего поток высокотемпературного отходящего газа частично проходит между струями, а частично отклоняется, что позволяет использовать как верхнюю, так и нижнюю часть радиационной камеры. To increase the cooling efficiency of a high-temperature flow, it is necessary to increase the surface of its heat transfer. Correcting the disadvantage of the prototype, the concentration of the main stream in the upper part of the radiation chamber, in the proposed method, distribute this stream over the entire section of the camera, i.e. cover the flow of its entire volume, which just increases the surface of its heat transfer and, therefore, improves heat removal. The flow is dispersed throughout the entire volume of the radiation chamber by jets of gas or steam supplied across the flow of high-temperature exhaust gas at such a speed that they act as transverse partitions deflecting part of the flow to the lower part of the chamber. The high-speed jet of the supplied gas (steam) has the form of a slightly expanding cone, as a result of which the flow of the high-temperature exhaust gas partially passes between the jets and partially deviates, which allows the use of both the upper and lower parts of the radiation chamber.
Скорость подаваемой струи газа или пара (Uo) зависит от скорости высокотемпературного потока охлаждаемого газа (Ua), от его поперечного размера (L) и от плотностей потока и подаваемой струи (ρa˙ρ).The speed of the supplied gas or vapor stream (U o ) depends on the speed of the high-temperature flow of the cooled gas (U a ), on its transverse size (L) and on the density of the stream and the supplied stream (ρ a ˙ρ).
Скорость подаваемой струи газа или пара (Uo) должна быть такой, чтобы в средней части камеры (1) 2Н, где динамические напоры потока обрабатываемого высокотемпературного газа и подаваемой струи сравниваются, струи касались друг друга и боковых стенок камеры. При этом обеспечивается полное перекрытие и расширение высокотемпературного потока газа вдвое, что соответственно вдвое увеличивает площадь теплосъема.The speed of the supplied gas or vapor stream (U o ) should be such that in the middle part of the chamber (1) 2Н, where the dynamic pressure head of the processed high-temperature gas stream and the supplied stream are compared, the jets touch each other and the side walls of the chamber. This ensures complete overlap and expansion of the high-temperature gas flow by half, which accordingly doubles the area of heat removal.
Увеличение вдвое ширины потока высокотемпературного отходящего газа вдвое снижает линейную скорость газового потока в свободном объеме радиационной камеры, и соответственно, уменьшает турбулентность потока, определяемую числом Рейнольдса:
Re 
Ua скорость потока очищаемого газа в данной плоскости;
L поперечный размер потока в данной плоскости;
ν кинематическая вязкость газа в данной плоскости.The doubled width of the flow of high-temperature exhaust gas halves the linear velocity of the gas stream in the free volume of the radiation chamber, and accordingly, reduces the turbulence of the flow, determined by the Reynolds number:
Re
U a the flow rate of the gas to be cleaned in a given plane;
L is the transverse dimension of the flow in a given plane;
ν kinematic viscosity of the gas in this plane.
Снижение турбулентности потока отходящего газа в радиационной камере приводит к снижению концентрации пыли в нем за счет увеличения степени осаждения пыли. A decrease in the turbulence of the exhaust gas flow in the radiation chamber leads to a decrease in the dust concentration in it due to an increase in the degree of dust deposition.
Пылеосаждение улучшается также за счет коагулирующего воздействия на пыль подаваемой высокоскоростной струи газа или пара, обусловленном комбинированным действием микроцентробежной, акустической коагуляции и термофореза. Кроме того, струи газа или пара, подаваемые в поток высокотемпературного газа, охлаждают его, подплавленные частички пыли при этом отверждаются, что делает пыль более сыпучей. Этим предотвращается налипание ее на стенки радиационной камеры и бункеров-накопителей пыли, облегчает ее выгрузку. Dust deposition is also improved due to the coagulating effect on the dust of a supplied high-speed jet of gas or steam, due to the combined action of microcentrifugal, acoustic coagulation and thermophoresis. In addition, jets of gas or steam supplied to the high-temperature gas stream cool it, the fused dust particles cure in this case, which makes the dust more loose. This prevents its sticking to the walls of the radiation chamber and dust storage bins, facilitates its unloading.
Чтобы обеспечить подачу струй газа или пара поперек потока отходящего высокотемпературного газа, в пылеосадительном устройстве на своде радиационной камеры в поперечном ее сечении установлены элементы для подачи пара или газа. Расстояние между элементами для подачи струи газа или пара взаимосвязано со скоростью их подачи. Должно выполняться следующее условие: в средней части камеры (1/2Н) подаваемая струя должна расшириться до максимального поперечного размера и полностью перекрыть поток отходящего газа. Для этого струи в этом среднем сечении должны касаться друг друга и боковых стенок. Чтобы выполнить это условие при скорости, заданной в предлагаемом способе, расстояние между элементами для подачи струи газа или пара должно быть равно 0,05-0,25 высоты радиационной камеры. Если расстояние между элементами будет меньше 0,05 высоты радиационной камеры, то струи будут расположены слишком часто, при этом между ними пройдет малая часть потока, а большая часть потока будет отклонена в нижнюю часть камеры. Это приведет к уменьшению использования верхней части камеры и ухудшению теплосъема. При увеличении расстояния между элементами более 0,25 высоты радиационной камеры наоборот струи будут редкими, большая часть потока пройдет между ними, при этом не будут выполняться условия полного перекрытия сечения камеры на высоте равной половине высоты камеры, поэтому отклоняться будет незначительная часть потока, что приведет к неполному использованию нижней части камеры и ухудшению теплосъема. To ensure the supply of jets of gas or steam across the flow of high-temperature exhaust gas, elements for supplying steam or gas are installed in the dust collecting device on the roof of the radiation chamber in its cross section. The distance between the elements for supplying a jet of gas or steam is interconnected with the speed of their supply. The following condition must be fulfilled: in the middle part of the chamber (1 / 2H) the feed stream must expand to the maximum transverse dimension and completely block the flow of exhaust gas. For this, the jets in this middle section should touch each other and the side walls. To fulfill this condition at a speed specified in the proposed method, the distance between the elements for supplying a jet of gas or steam should be equal to 0.05-0.25 of the height of the radiation chamber. If the distance between the elements is less than 0.05 of the height of the radiation chamber, then the jets will be located too often, while a small part of the flow will pass between them, and most of the flow will be deflected to the bottom of the chamber. This will result in less use of the top of the camera and less heat. If the distance between the elements increases by more than 0.25, the height of the radiation chamber, on the contrary, the jets will be rare, most of the flow will pass between them, and the conditions for completely overlapping the chamber cross section at a height equal to half the height of the chamber will not be fulfilled, so an insignificant part of the flow will deviate, which will lead to incomplete use of the bottom of the camera and poor heat removal.
На фиг. 1 показан общий вид пылеосадительного устройства, продольный разрез; на фиг. 2 то же, поперечный разрез, первый вариант выполнения; на фиг. 3 то же, поперечный разрез, второй вариант выполнения. In FIG. 1 shows a General view of the dust precipitation device, a longitudinal section; in FIG. 2 same, cross section, first embodiment; in FIG. 3 the same, cross section, the second embodiment.
Пылеосадительное устройство содержит радиационную камеру 1 с газоходом подвода 2 и газоходом отвода 3 высокотемпературного отходящего газа. К нижней части радиационной камеры 1 прикреплены бункеры-накопители пыли 4, снабженные устройствами для выгрузки пыли (не показаны). На своде радиационной камеры 1 в плоскости ее поперечного сечения размещены элементы 5 для подачи газа или пара, выполненные, например в виде сопел с эжекторам. (Эти элементы 5 размещены на расстоянии (А) друг от друга, равном 0,05-0,25 высоты радиационной камеры 1 (Н). При этом оси элементов 5 могут быть расположены или параллельно друг другу (первый вариант см. фиг. 2) или под углом друг к другу (второй вариант см. фиг. 3). Подаваемые струи на чертежах заштрихованы. The dust precipitation device comprises a
Способ обработки отходящих высокотемпературных запыленных газов осуществляется следующим образом. A method of processing exhaust high temperature dusty gases is as follows.
В радиационную камеру 1 пылеосадительного устройства подают поток высокотемпературного запыленного газа. Поперек потока через элементы 5 подают высокоскоростные струи газа или пара со скоростью:
Uo= U
Ua скорость потока отходящего газа в плоскости подачи струй газа или пара;
d диаметр подаваемой струи;
L поперечный разрез потока отходящего газа в плоскости подачи струй газа или пара;
К 0,89 эмпирический параметр струи, показывающий степень уменьшения осевой скорости струи по ее длине;
ρa плотность потока очищаемого газа в плотности подачи струй газа или пара в радиационную камеру;
ρ плотность подаваемой струи газа или пара.In the
U o = U
U a the flow rate of the exhaust gas in the plane of the supply of jets of gas or steam;
d is the diameter of the feed stream;
L is a cross-sectional view of the exhaust gas stream in the plane of supply of gas or vapor jets;
K 0.89 empirical parameter of the jet, showing the degree of decrease in the axial velocity of the jet along its length;
ρ a the density of the stream of gas being cleaned in the density of the supply of jets of gas or steam into the radiation chamber;
ρ is the density of the supplied gas or vapor stream.
Струи подают поперек потока и они, имея в поперечном сечении форму треугольника, пропускают между собой часть потока отходящего газа, т.е. через верхнюю часть камеры. В средней части камеры 1 (1/2Н) струи касаются друг друга и боковых стенок и полностью перекрывают поток отходящего газа, отклоняя его в нижнюю часть радиационной камеры 1. Тем самым поток расширяется вдвое, увеличивая поверхность теплоподачи и улучшая теплосъем. Расширяя поток отходящего газа, снижают его линейную скорость, увеличивая осаждаемость пыли. Пыль, осаждаясь и коагулируясь, собирается в бункеры-накопители пыли 4. Отходящие газы, охлажденные и частично очищенные от пыли, выпускают через газоход 3 отвода газов на следующие ступени охлаждения и пылеочистки. The jets are fed across the stream and, having a triangle shape in the cross section, they pass part of the exhaust gas flow between them, i.e. through the top of the camera. In the middle part of chamber 1 (1 / 2H), the jets touch each other and the side walls and completely block the exhaust gas flow, deflecting it to the lower part of
Примеры конкретного осуществления способа и устройства для обработки отходящих запыленных высокотемпературных газов. Examples of specific implementation of the method and device for processing exhaust dusty high-temperature gases.
Пылеосадительное устройство, через которое пропускают обрабатываемый поток отходящего газа, выполнено в виде котла-утилизатора туннельного типа общей длиной 32 м, включающем радиационную камеру длиной 24 м, шириной 10 м и высотой Н 20,5 м. В радиационную камеру через входное окно с размерами 5,9 х 6,9 м3 подавались отходящие газы печи взвешенной плавки (ПВП). Надеждинского металлургического завода НГМК в количестве 100000 нм3/ч, с температурой 1300оС, с средним молекулярным весом 30 а.с. и содержанием пыли до 0,13 г/нм3. Поперек потока отходящего газа подавали высокоскоростные струи насыщенного водяного пара. Для этого на своде радиационной камеры на расстоянии 7,8 м от входного окна в плоскости ее поперечного сечения были размещены элементы для подачи струй пара, выполненные в виде сопел диаметром 8 мм. В первом варианте выполнения (фиг. 2) сопла были установлены на расстоянии А друг от друга равном 0,25 Н5 м и на расстоянии 2,5 м от боковых стенок параллельно друг другу.The dust precipitation device through which the processed exhaust gas stream is passed is made in the form of a recovery boiler of a tunnel type with a total length of 32 m, including a radiation chamber 24 m long, 10 m wide and H 20.5 m high. Into the radiation chamber through an entrance window with dimensions 5.9 x 6.9 m 3 was fed off-gas from a suspension smelting furnace (PVP). NMSC Nadezhdinsky metallurgical plant in an amount of 100,000 Nm3 / h, with a temperature of 1300 C, with a mean molecular weight of 30 A. and dust content up to 0.13 g / nm 3 . A high-speed jet of saturated water vapor was supplied across the exhaust gas stream. For this purpose, elements for supplying steam jets made in the form of nozzles with a diameter of 8 mm were placed on the arch of the radiation chamber at a distance of 7.8 m from the entrance window in the plane of its cross section. In the first embodiment (Fig. 2), the nozzles were installed at a distance A from each other equal to 0.25 N5 m and at a distance of 2.5 m from the side walls parallel to each other.
Во втором варианте выполнения (фиг. 3) сопла были размещены на расстоянии А друг от друга равном 0,05Н 1 м и размещены под углом друг к другу α 28о.In the second embodiment (Fig. 3), the nozzles were placed at a distance A from each other equal to 0.05N 1 m and placed at an angle to each other of α 28 about .
Определяем, что скорость потока отходящего газа в плоскости подачи струй Ua1 1,5 м/с, размер поперечного сечения потока в этой плоскости (L1) равен 7,2 м, а плотность потока ρa1= 0,24 кг/м3. Тогда скорость подаваемой струи будет равна:
U
Чтобы обеспечить требуемую скорость струи Uo1 470 м/с, давление насыщенного пара поддерживают равным 50 атм. При данной скорости и расположении сопел как по первому, так и по второму варианту в средней части радиационной камеры, на высоте 1/2H 20,5 2 10,25 м происходит полное перекрытие потока отходящего газа струи касаются друг друга и боковых стенок радиационной камеры, что обеспечивает расширение потока вдвое. Чтобы поддерживать такой расширенный поток, который далее по длине радиационной камеры несколько сужается, устанавливают следующий ряд сопел.We determine that the flow velocity of the exhaust gas in the jet supply plane U a1 1.5 m / s, the cross-sectional dimension of the flow in this plane (L 1 ) is 7.2 m, and the flow density ρ a1 = 0.24 kg / m 3 . Then the speed of the feed stream will be equal to:
U
To ensure the required jet velocity U o1 470 m / s, the saturated vapor pressure is maintained at 50 atm. At a given speed and location of the nozzles, both in the first and second variants in the middle part of the radiation chamber, at a height of 1 / 2H 20.5 2 10.25 m, the exhaust gas flow completely shuts off, the jets touch each other and the side walls of the radiation chamber, which provides an expansion of the flow by half. In order to maintain such an expanded flow, which further narrows slightly along the length of the radiation chamber, the following row of nozzles is installed.
Другая пара сопел диаметром 8 мм (как по первому, так и по второму варианту расположения) установлена на расстоянии 2/3 длины радиационной камеры, т.е. на расстоянии 16 м от входного окна. Определяем, что скорость потока в данном сечении Ua2 1,3 м/с, поперечный размер потока L2 10 м, а плотность потока ρa2= 0,28 кг/м3. Тогда скорость подаваемой струи равна:
U
Для получения данной скорости давление подаваемого насыщенного пара поддерживаем равным 40 атм. Струи расширяют поток отходящего газа.Another pair of nozzles with a diameter of 8 mm (both in the first and in the second embodiment) is installed at a distance of 2/3 of the length of the radiation chamber, i.e. at a distance of 16 m from the entrance window. We determine that the flow velocity in this section U a2 1.3 m / s, the transverse flow size L 2 10 m, and the flow density ρ a2 = 0.28 kg / m 3 . Then the speed of the feed stream is equal to:
U
To obtain this speed, the pressure of the supplied saturated steam is maintained at 40 atm. The jets expand the flow of exhaust gas.
На выходе их радиационной камеры скорость потока отходящего газа составляла 1 м/с, температура отходящего газа составляла 700оС (без подачи струи пара 1200оС), что свидетельствует о повышении эффективности теплосъема. Коэффициент пылеулавливания определялся по концентрации пыли в отходящих газах на выходе из радиационной камеры, равной 0,07 г/нм3 и по количеству пыли выгружаемой из бункеров. Пылеулавливание составило 57% (без подачи струй пара 20%).At the output of the radiation chamber of the exhaust gas flow rate of 1 m / s, the exhaust gas temperature was 700 ° C (no steam jet flow 1200 o C) which indicates an increase in the efficiency of heat removal. The dust collection coefficient was determined by the concentration of dust in the exhaust gases at the outlet of the radiation chamber, equal to 0.07 g / nm 3 and the amount of dust discharged from the bins. Dust collection was 57% (without supplying steam jets 20%).
Таким образом, предлагаемые способ и устройство для обработки отходящих запыленных высокотемпературных газов улучшает степень их охлаждения и пылеочистки. Thus, the proposed method and device for processing exhaust dusty high-temperature gases improves the degree of cooling and dust cleaning.
Claims (2)
где Vо скорость подаваемой струи газа или пара;
Vа скорость потока отходящего запыленного газа в плоскости подачи струй газа или пара;
d диаметр подаваемой струи газа или пара;
L поперечный размер потока отходящего запыленного газа в плоскости подачи струй газа или пара;
K 0,89 эмпирический параметр подаваемой струи газа или пара;
ra плотность потока отходящего запыленного газа в плоскости подачи струй газа или пара;
ρ плотность подаваемой струи газа или пара.1. A method of processing exhaust dusty high-temperature gases, including passing them through a dust precipitation device, cooling and dusting, characterized in that the gas flow is distributed over the cross section of the dust precipitation device by applying jets of gas or steam across the stream at a speed
where V is the velocity of the supplied stream of gas or vapor;
V a is the flow rate of the dusty exhaust gas in the plane of supply of jets of gas or steam;
d diameter of the supplied gas or vapor stream;
L the transverse dimension of the flow of dusty exhaust gas in the plane of supply of jets of gas or steam;
K 0.89 empirical parameter of the supplied gas or vapor stream;
r a the density of the flow of dusty exhaust gas in the plane of supply of jets of gas or steam;
ρ is the density of the supplied gas or vapor stream.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92008064A RU2034633C1 (en) | 1992-11-24 | 1992-11-24 | Method for treatment of exhausting dust-bearing high temperature gases and a device to implement it |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92008064A RU2034633C1 (en) | 1992-11-24 | 1992-11-24 | Method for treatment of exhausting dust-bearing high temperature gases and a device to implement it |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2034633C1 true RU2034633C1 (en) | 1995-05-10 |
| RU92008064A RU92008064A (en) | 1996-03-27 |
Family
ID=20132528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU92008064A RU2034633C1 (en) | 1992-11-24 | 1992-11-24 | Method for treatment of exhausting dust-bearing high temperature gases and a device to implement it |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2034633C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA019157B1 (en) * | 2010-04-13 | 2014-01-30 | Вкг Ойл Ас | Dust catching chamber |
| RU2752405C1 (en) * | 2020-12-10 | 2021-07-27 | Акционерное общество "Энергетический институт им. Г.М. Кржижановского" (АО "ЭНИН") | Device for quenching and cleaning high-temperature gases from solid particles |
-
1992
- 1992-11-24 RU RU92008064A patent/RU2034633C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 699282, кл. F 22B 31/02, 1977. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA019157B1 (en) * | 2010-04-13 | 2014-01-30 | Вкг Ойл Ас | Dust catching chamber |
| RU2752405C1 (en) * | 2020-12-10 | 2021-07-27 | Акционерное общество "Энергетический институт им. Г.М. Кржижановского" (АО "ЭНИН") | Device for quenching and cleaning high-temperature gases from solid particles |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU643794B2 (en) | Process and apparatus for purifying dust-and pollutant- containing exhaust gases | |
| US5626651A (en) | Method and apparatus for removing suspended fine particles from gases and liquids | |
| US3395512A (en) | Method and means for cooling and cleaning hot converter gases | |
| PT103727A (en) | ELECTROSTATIC RECIRCULATION PROCESS FOR DISPOSAL AND GAS LAVAGE AND THEIR DEVICE | |
| JP2001513440A (en) | Combination of filter and electrostatic separator | |
| US6238459B1 (en) | Ultra-high particulate collection of sub-micron aerosols | |
| JPH034803B2 (en) | ||
| US3409131A (en) | Inertial type pneumatic separator | |
| US20020187083A1 (en) | Air pollution control assembly and method | |
| RU2034633C1 (en) | Method for treatment of exhausting dust-bearing high temperature gases and a device to implement it | |
| US4366855A (en) | Self-cleaning recuperator | |
| US5000098A (en) | Combustion apparatus | |
| US4679511A (en) | Fluidized bed reactor having integral solids separator | |
| KR0180346B1 (en) | Dry classification device of coal using fluidized layer | |
| US3883324A (en) | Method and apparatus for agglomerating dry dust particles in a gas stream and separation | |
| US20010039877A1 (en) | Electrostatic precipitator | |
| CA1216572A (en) | Method and apparatus for continuously cleaning a heat exchanger during operation | |
| US4220476A (en) | Cement kiln plants | |
| CN1007922B (en) | Circulating fluidized bed reactor and method of separating solid material from flue gases | |
| US2819889A (en) | Furnace slot seal | |
| CN1490072A (en) | Cyclic fluidizing dry flue desurlfurizing and duct collecting process by electric bag dust collector | |
| US20130199939A1 (en) | Raw gas collection system | |
| US2864587A (en) | Cleaning the gas-swept heating surfaces of heat exchangers | |
| US3419968A (en) | Apparatus for drying and pre-heating of pulverulent material, particularly raw cement material | |
| RU2051761C1 (en) | Method and device for removing deposited dust |