RU2034147C1 - Method for field determination of shear strength parameters of rocks in rock mass - Google Patents
Method for field determination of shear strength parameters of rocks in rock mass Download PDFInfo
- Publication number
- RU2034147C1 RU2034147C1 SU5042209A RU2034147C1 RU 2034147 C1 RU2034147 C1 RU 2034147C1 SU 5042209 A SU5042209 A SU 5042209A RU 2034147 C1 RU2034147 C1 RU 2034147C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- landslide
- parameters
- shift
- strength
- equation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к горному делу и строительству, предназначено для определения параметров сопротивления сдвигу пород в массиве в натурных условиях с учетом масштабного эффекта в полном объеме (обратный расчет). The invention relates to mining and construction, is intended to determine the parameters of the shear resistance of rocks in the massif in natural conditions, taking into account the large-scale effect in full (reverse calculation).
Известен способ [1] натурного определения параметров сопротивления пород сдвигу, включающий измерение элементов поперечного профиля до и после завершения оползневой подвижки, определение параметров реальной оползневой поверхности скольжения, плотности породы, действующих напряжений на момент смещения и составление двух уравнений предельного равновесия, по которым рассчитывают угол внутреннего трения и сцепление. The known method [1] of the full-scale determination of the parameters of rock shear resistance, including measuring the elements of the transverse profile before and after the completion of the landslide movement, determining the parameters of the real landslide sliding surface, rock density, current stresses at the time of displacement and the preparation of two equations of ultimate equilibrium, which calculate the angle internal friction and grip.
Недостаток этого способа заключается в том, что при составлении второго уравнения предельного равновесия, характеризующего состояние откоса в момент прекращения оползневой подвижки, принимается допущение о нулевом значении сцепления, что противоречит физическому смыслу и не подтверждается экспериментами. Применение этого способа приводит к завышению угла внутреннего трения и, в конечном счете, к недостоверным результатам. The disadvantage of this method is that in the preparation of the second equation of limit equilibrium characterizing the state of slope at the moment of termination of the landslide movement, the assumption is made that the value of adhesion is zero, which contradicts the physical meaning and is not confirmed by experiments. The application of this method leads to an overestimation of the angle of internal friction and, ultimately, to unreliable results.
Целью изобретения является повышение точности определения параметров сопротивления сдвигу за счет более полного учета динамики процесса оползневого смещения. The aim of the invention is to increase the accuracy of determining the parameters of shear resistance due to a more complete account of the dynamics of the landslide displacement process.
Цель достигается тем, что в условиях, приближенных к натурным, измеряют на образцах грунта или полевыми сдвигами портативным устройством пиковую (в момент начала сдвига) и установившуюся в процессе перемещения с постоянной скоростью прочность непосредственно в зоне основного деформирующегося горизонта (ОДГ) или на оползневой поверхности скольжения, по данным этих измерений определяют три коэффициента снижения параметров прочности при перемещении: сцепления (Кс), угла внутреннего трения (Ktgφ) и общего сопротивления сдвину (Kτ) делением соответствующих параметров сдвига, полученных при перемещении с постоянной скоростью, на их значения, полученные при фиксировании пиковой прочности, подставляют эти коэффициенты во второе уравнение предельного равновесия, характеризующее устойчивость откоса после начала оползневой подвижки, решают два уравнения предельного равновесия с двумя неизвестными относительно сцепления и угла внутреннего трения и получают их истинные значения для конкретного рассмотренного случая с учетом масштабного эффекта в полном объеме в момент начала оползневой подвижки, то есть при реализации пиковой прочности.The goal is achieved by the fact that, under conditions close to natural conditions, the peak (at the beginning of the shift) and steady-state strength that is established in the process of moving at a constant speed is measured directly on the soil samples or by field shifts directly in the zone of the main deforming horizon (ODG) or on the landslide surface slip, according to these dimensions is determined by three parameters strength reduction coefficient when moving: the clutch (K), the angle of internal friction (K tgφ) and the total resistance will remove (K τ) division the corresponding shear parameters obtained when moving at a constant speed, their values obtained when fixing the peak strength, substitute these coefficients in the second equation of ultimate equilibrium, characterizing the stability of the slope after the start of the landslide, solve two equations of ultimate equilibrium with two unknowns with respect to adhesion and angle internal friction and get their true values for the particular case considered, taking into account the scale effect in full at the time of la landslide displacement, that is, when implementing peak strength.
В случае, когда поперечник после завершения основной оползневой подвижки сильно изменился за счет существенного надвигания языка оползня на площадку в основании откоса, когда второе уравнение предельного равновесия уже не отражает сопоставимых условий деформирования на стадии завершения оползневой подвижки с моментом ее начала, его составляют при тех же напряжениях от веса пород и длине поверхности скольжения, что и в первом уравнении, но с понижающими коэффициентами параметров прочности при перемещении с постоянной скоростью, зафиксированной в эксперименте, то же делается и на стадии подготовки основного оползневого смещения, когда образуются трещины закола на бровке уступа и произошли микросмещения, которые фиксируются только высокоточными инструментальными измерениями, но ощутимо не отражаются на изменении напряжений от веса пород, поверхности откоса и длине поверхности скольжения. In the case when the diameter after the completion of the main landslide slide has changed significantly due to the significant pushing of the landslide tongue onto the platform at the base of the slope, when the second equation of ultimate equilibrium no longer reflects the comparable deformation conditions at the stage of completion of the landslide slide with the moment of its beginning, it is made at the same stresses from the weight of the rocks and the length of the sliding surface, as in the first equation, but with decreasing coefficients of strength parameters when moving at a constant speed, fix experimentally, the same thing is done at the stage of preparing the main landslide displacement, when cracks are formed on the edge of the ledge and micro displacements occurred, which are recorded only by high-precision instrumental measurements, but do not significantly affect the change in stresses from the rock weight, slope surface and the length of the sliding surface .
На чертеже изображен расчетный поперечник, построенный по данным детальных инженерно-геологических исследований и инструментальных измерений элементов профиля. The drawing shows the calculated diameter, built according to detailed engineering and geological studies and instrumental measurements of profile elements.
На чертеже приняты следующие обозначения: 1 нижняя граница ОДГ; 2 верхняя граница ОДГ; 3 ОДГ; 4 ступенчатая поверхность скольжения; 5 граница расчетного отсека; 6 расчетный отсек; 7 номер расчетного отсека; 8 контур откоса до оползания; 9 уровень подземных вод; 10 оползневые накопления (массы); 11 подстилающие оползень породы (пески). The following notation is adopted in the drawing: 1 lower boundary of the ODG; 2 upper boundary of the ODG; 3 ODG; 4 step sliding surface; 5 boundary of the design compartment; 6 settlement compartment; 7 number of the calculated compartment; 8 slope contour to creep; 9 groundwater level; 10 landslide accumulations (masses); 11 underlying landslide rocks (sands).
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
В условиях, приближенных к натурным, измеряют на образцах грунта или полевыми сдвигами портативным устройством пиковую (в момент начала сдвига) и установившуюся в процессе перемещения с постоянной скоростью прочность непосредственно в зоне основного деформирующего горизонта (ОДГ) или на оползневой плоскости скольжения. По данным измерений стандартными методами по ГОСТ 12248-78 и ГОСТ 20522-75 вычисляют расчетные значения сцепления Ср, тангенса угла внутреннего трения tgφp и общего сопротивления сдвигу τp, как при пиковой прочности, так и при установившейся, при заданной доверительной вероятности.Under conditions close to full-scale, the peak strength (at the beginning of the shift) and the strength established during the process of moving at a constant speed is measured directly on the soil samples or on field shifts directly in the zone of the main deforming horizon (ODG) or on the landslide sliding plane. According to measurements by standard methods in accordance with GOST 12248-78 and GOST 20522-75, the calculated values of adhesion С p , tangent of the angle of internal friction tgφ p and total shear resistance τ p are calculated, both at peak strength and at steady state, at a given confidence probability.
Полученные таким образом расчетные параметры прочности не учитывают в полном объеме масштабного эффекта реально деформирующихся откосов. Полученные значения С и φ используют в обратном расчете. Для этого сначала определяют три коэффициента сцепления прочности при перемещении:
Kc= 
Ktgφ- то же, угла внутреннего трения;
Kτ- -"-, общего сопротивления сдви-гу;
Сmax p; tgφmax p; τmax p- пиковые расчетные значения С, tgφи τ
Сmin p; tgφmin; τmin p то же, установившиеся при перемещении с постоянной скоростью.The calculated strength parameters obtained in this way do not fully take into account the scale effect of the really deformed slopes. The obtained values of C and φ are used in the inverse calculation. To do this, first determine three coefficients of adhesion strength when moving:
K c =
K tgφ is the same as the angle of internal friction;
K τ - - "-, the total resistance to shift;
C max p ; tgφ max p ; τ max p - peak design values of C, tgφ and τ
C min p ; tgφ min ; τ min p the same, established when moving with constant speed.
Фиксирование установившейся при перемещении с постоянной скоростью прочности позволяет получить результаты, которые можно сравнить, так как известно, что на характер деформирования влияет скорость приложения сдвигающих нагрузок. Без фиксирования и выдерживания скорости постоянной полученные результаты не будут сопоставимы между собой, так как проводились при разных условиях, то есть при различных скоростях. Постоянство скорости перемещения достигается приложением сдвигающего усилия через вороток, подобно тому, как это сделано в сдвиговом приборе ВСВ-1 с использованием специальной рейки. Наиболее удобно использовать скорость 1 см/с, перемещая сдвиговую обойму под счет. The fixation of the strength established during movement with a constant speed allows obtaining results that can be compared, since it is known that the rate of application of shear loads affects the nature of the deformation. Without fixing and keeping the speed constant, the results obtained will not be comparable with each other, since they were carried out under different conditions, that is, at different speeds. The constancy of the speed of movement is achieved by applying a shear force through the winch, similar to how it was done in the VSV-1 shear device using a special rail. It is most convenient to use a speed of 1 cm / s, moving the shear clip under the account.
Производят натурные измерения элементов поперечного профиля после начала (завершения) подвижки, определяют ОДГ (1-3), линию скольжения (4) границы расчетных отсеков 5-7, устанавливают контур 8 до начала смещения и уровень 9 подземных вод, определяют плотность пород, вычисляют действующие в уступе напряжения от веса пород по каждому расчетному отсеку с учетом силового воздействия подземных вод, измеряют объем сместившихся масс 10 и устанавливают характер подстилающих их пород 11. Full-scale measurements of the elements of the transverse profile are made after the start (completion) of the movement, the ODG (1-3) is determined, the slip line (4) of the boundaries of the calculated compartments 5-7, the
Составляют два уравнения предельного равновесия (до и после начала оползневой подвижки). При этом во второе уравнение равновесия к значениям tgφС и τ, где τ является аналогом силы сопротивления сдвигу ΣPi 1sin αi, подставляют понижающие коэффициенты. В общем виде эти уравнения с учетом взвешивания и фильтрационного давления подземных вод имеют вид: Σ(Pi 1cos αi+ ΣΦi N)˙ tgφ+ ΣCli ΣPi 1sin αi+ ΣΦi т (1) Σ(Pi 1cos αi+ ΣΦi N) ˙tgφ˙Ktgφ+ΣCli x x Kc (ΣPi 1sin αi+ ΣΦi т) . Kτ (2) где Рi 1 вес i-го отсека с учетом взвешивания подземными водами, МН;
li участок линии скольжения i-го отсека, м;
φ- угол внутреннего трения, град;
С сцепление, КПа;
Φi т- тангенциальная составляющая фильтрационного давления подземных вод, МН;
Φi N- то же, нормальная составляющая, МН;
Ktgφ; Kc; Kτ- понижающие коэффициенты прочности.Two equations of ultimate equilibrium are made (before and after the start of the landslide movement). At the same time, in the second equilibrium equation, the values of tgφС and τ, where τ is an analog of the shear resistance force ΣP i 1 sin α i , are substituted with decreasing coefficients. In general terms, these equations, taking into account the weighing and filtration pressure of groundwater, have the form: Σ (P i 1 cos α i + ΣΦ i N ) ˙ tgφ + ΣCl i ΣP i 1 sin α i + ΣΦ i t (1) Σ (P i 1 cos α i + ΣΦ i N ) ˙tgφ˙K tgφ + ΣCl i xx K c (ΣP i 1 sin α i + ΣΦ i т ) . K τ (2) where P i 1 is the weight of the i-th compartment, taking into account weighing by groundwater, MN;
l i section of the slip line of the i-th compartment, m;
φ is the angle of internal friction, degrees;
With grip, kPa;
Φ i t - the tangential component of the filtration pressure of groundwater, MN;
Φ i N is the same, normal component, MN;
K tgφ ; K c ; K τ - decreasing strength factors.
Решают эти два уравнения относительно С и φ и получают их истинные значения для рассмотреннего конкретного случая с учетом масштабного эффекта в полном объеме, то есть при реализации пиковой прочности. These two equations are solved for C and φ and their true values are obtained for the particular case considered, taking into account the scale effect in full, that is, when the peak strength is realized.
В общем виде
tgφ 
tgφ
В случае, когда после завершения основной оползневой подвижки происходит сильное изменение поперечного профиля откоса со значительным наползанием языка на площадку в основании откоса, более четко проявляется деформация и линия скольжения. Поэтому в этом случае могут быть получены оптимальные условия применения предлагаемого изобретения. При использовании прототипа это случай наибольшего отклонения от истинных значений параметров прочности. In the case when, after the completion of the main landslide slide, a strong change in the transverse profile of the slope occurs with a significant crawl of the tongue on the platform at the base of the slope, the deformation and the slip line are more clearly manifested. Therefore, in this case, the optimal conditions for the application of the invention can be obtained. When using the prototype, this is the case of the greatest deviation from the true values of the strength parameters.
В случае когда оползень четко зафиксирован на стадии подготовки основного оползневого смещения (по трещинам закола) основные трудности связаны с определением нечетко проявившейся поверхности скольжения. При использовании прототипа этот случай вообще исключается из рассмотрения. In the case when the landslide is clearly fixed at the stage of preparation of the main landslide displacement (along the cracks of the pinhole), the main difficulties are associated with the determination of a fuzzy slip surface. When using the prototype, this case is generally excluded from consideration.
Критерием для использования измененных напряжений и длины поверхности скольжения может служить величина надвигания языка оползня на площадку в основании откоса. Опытным путем установлено, что увеличение длины поверхности скольжения за счет наползания языка оползня на площадку в основании откоса более 10% создает условия более предпочтительные для сохранения величин напряжений и длины поверхности скольжения в обоих уравнениях предельного равновесия неизменными. The criterion for using the changed stresses and the length of the sliding surface can be the magnitude of the slide of the landslide tongue onto the platform at the base of the slope. It was experimentally established that an increase in the length of the sliding surface due to the creeping of the landslide tongue onto the platform at the base of the slope of more than 10% creates conditions more preferable for keeping the stress values and the length of the sliding surface in both equations of ultimate equilibrium unchanged.
П р и м е р. Анализ оползневого уступа на одном из карьеров ВКФР высотой 12,6 м, крутизной 33о, сложенного мелкотрещиноватыми слоистыми глинами юрского возраста с падением слоев в сторону выработанного пространства под углом 12о, обводненным в нижней части, с плотностью грунтов, равной 0,02 МН/м3.PRI me R. Analysis of sliding ledge on one of the pits VKFR 12.6 m height, about 33, steepness folded melkotreschinovatymi layered clays Jurassic layers with a drop in the goaf side at an
На чертеже приведен расчетный поперечник в масштабе 1:200. Границы 1, 2 ОДГ 3 определены по данным разведки. ОДГ представлен обводненной частью трещиноватых глин. Мощность его 2,2 м. Поверхность 4 скольжения изучалась после разборки оползня. Обусловлена она геологическим строением уступа и имеет ступенчатый профиль, наследуя ослабленные поверхности в массиве. Наклонные ее участки приурочены к поверхностям напластования, а вертикальные к тектоническим трещинам. Границы 5 расчетных отсеков 6 определялись с учетом напряженного состояния, их обводненности и механизма деформирования. The drawing shows the calculated diameter in a scale of 1: 200.
Как видно из поперечника, наползание языка очень существенно 10 м или 40 ее от общей длины. Поэтому применялась схема, когда напряжения и длина поверхности скольжения в обоих уравнениях предельного равновесия остаются неизменными. As can be seen from the diameter, the crawl of the tongue is very significant 10 m or 40 of its total length. Therefore, a scheme was applied when the stresses and length of the sliding surface in both equations of ultimate equilibrium remain unchanged.
Исходные данные для проведения обратного расчета приведены в табл.1. The initial data for the reverse calculation are given in table 1.
По данным экспериментов на сдвиг портативным устройством непосредственно на обнаженной поверхности скольжения в натурных условиях были получены расчетные значения Сp,φp и τp при односторонней доверительной вероятности, равной 0,85. Результаты экспериментов приведены в табл.2.According to the data of shear experiments by a portable device directly on a bare sliding surface under natural conditions, the calculated values of С p , φ p and τ p were obtained with a one-sided confidence probability equal to 0.85. The experimental results are shown in table.2.
Далее по формулам (1) и (2) были составлены численные уравнения предельного равновесия с учетом вычисленных понижающих коэффициентов. Further, according to formulas (1) and (2), numerical equations of limiting equilibrium were compiled taking into account the calculated reducing coefficients.
1,903 tg φ+ 23 . C 0,479,
1,903 tgφ x 0,95 + 23.Сх0,867 0,479 х x0,939 по фоpмуле (3)
tgφ 
С 2,72 КПа; tgφ= 0,219 ( φ= 12о25').1.903 tg φ + 23 . C 0.479,
1.903 tgφ x 0.95 + 23 . Cx0.867 0.479 x x0.939 according to formula (3)
tgφ
With 2.72 KPa; tgφ = 0.219 (φ = 12 o 25 ').
Таким образом истинные значения довольно существенно отличаются от экспериментальных данных (табл. 2). Особенно существенно отличается сцепления (почти в два раза), что соответствует масштабам эксперимента, физическому смыслу и накопленному опыту оценки устойчивости откосов. Более консервативно значение угла внутреннего трения, что также отмечается многочисленными исследователями прочности пород. На масштаб испытаний (образец натура) главным образом реагирует сцепление. Thus, the true values are quite significantly different from the experimental data (table. 2). Particularly significantly different adhesion (almost twice), which corresponds to the scale of the experiment, the physical meaning and experience gained in assessing the stability of slopes. The value of the angle of internal friction is more conservative, which is also noted by numerous researchers of rock strength. On the test scale (specimen nature), clutch mainly responds.
Для сравнения приводятся результаты оценки прочности по известному способу, основанному на допущении, что величина сцепления в конце подвижки равна нулю: угол внутреннего трения 14о; сцепление 1,6 КПа.For comparison, the results of strength assessment by a known method based on the assumption that the amount of adhesion at the end of the movement is zero: the angle of internal friction is 14 ° ; clutch 1.6 kPa.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5042209 RU2034147C1 (en) | 1992-05-15 | 1992-05-15 | Method for field determination of shear strength parameters of rocks in rock mass |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5042209 RU2034147C1 (en) | 1992-05-15 | 1992-05-15 | Method for field determination of shear strength parameters of rocks in rock mass |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2034147C1 true RU2034147C1 (en) | 1995-04-30 |
Family
ID=21604242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5042209 RU2034147C1 (en) | 1992-05-15 | 1992-05-15 | Method for field determination of shear strength parameters of rocks in rock mass |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2034147C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106682330A (en) * | 2016-12-30 | 2017-05-17 | 湖南科技大学 | Deep chamber surrounding rock pressure calculating method |
| CN111461009A (en) * | 2020-03-31 | 2020-07-28 | 四川九洲北斗导航与位置服务有限公司 | Landslide risk assessment method and device based on high-resolution SAR technology and electronic equipment |
| CN112100859A (en) * | 2020-09-18 | 2020-12-18 | 辽宁工程技术大学 | Multi-inversion method for shear strength parameters of slope rock-soil mass |
| CN112666010A (en) * | 2020-12-25 | 2021-04-16 | 辽宁工程技术大学 | Method for determining unsaturated strength parameter of silty sand under foundation pit precipitation condition |
| CN114018727A (en) * | 2021-11-05 | 2022-02-08 | 中国地质大学（武汉） | Method for determining shear strength of slip band soil in whole process of large deformation |
| CN115935460A (en) * | 2022-10-14 | 2023-04-07 | 北京建筑大学 | Method and equipment for predicting rock joint rate-related peak shear strength |
| CN116026267A (en) * | 2022-12-12 | 2023-04-28 | 中铁西北科学研究院有限公司 | Sliding surface position accurate determination method based on multi-sliding-surface B-type deep hole inclinometry curve |
-
1992
- 1992-05-15 RU SU5042209 patent/RU2034147C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Рекомендации по количественной оценке устойчивости оползневых склонов. М.: Стройиздат, 1984. * |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106682330A (en) * | 2016-12-30 | 2017-05-17 | 湖南科技大学 | Deep chamber surrounding rock pressure calculating method |
| CN111461009A (en) * | 2020-03-31 | 2020-07-28 | 四川九洲北斗导航与位置服务有限公司 | Landslide risk assessment method and device based on high-resolution SAR technology and electronic equipment |
| CN111461009B (en) * | 2020-03-31 | 2023-10-24 | 四川九洲北斗导航与位置服务有限公司 | Landslide risk assessment method and device based on high-score SAR technology and electronic equipment |
| CN112100859A (en) * | 2020-09-18 | 2020-12-18 | 辽宁工程技术大学 | Multi-inversion method for shear strength parameters of slope rock-soil mass |
| CN112100859B (en) * | 2020-09-18 | 2024-03-12 | 辽宁工程技术大学 | Multiple inversion method for shear strength parameters of slope rock and soil mass |
| CN112666010A (en) * | 2020-12-25 | 2021-04-16 | 辽宁工程技术大学 | Method for determining unsaturated strength parameter of silty sand under foundation pit precipitation condition |
| CN112666010B (en) * | 2020-12-25 | 2022-07-15 | 辽宁工程技术大学 | Method for determining unsaturated strength parameter of silty-fine sandy soil under foundation pit precipitation condition |
| CN114018727B (en) * | 2021-11-05 | 2023-09-12 | 中国地质大学（武汉） | Method for determining shear strength of large-deformation whole-process sliding belt soil |
| CN114018727A (en) * | 2021-11-05 | 2022-02-08 | 中国地质大学（武汉） | Method for determining shear strength of slip band soil in whole process of large deformation |
| CN115935460A (en) * | 2022-10-14 | 2023-04-07 | 北京建筑大学 | Method and equipment for predicting rock joint rate-related peak shear strength |
| CN115935460B (en) * | 2022-10-14 | 2024-03-26 | 北京建筑大学 | Method and equipment for predicting peak shear strength related to rock joint rate |
| CN116026267B (en) * | 2022-12-12 | 2023-09-08 | 中铁西北科学研究院有限公司 | Sliding surface position accurate determination method based on multi-sliding-surface B-type deep hole inclinometry curve |
| CN116026267A (en) * | 2022-12-12 | 2023-04-28 | 中铁西北科学研究院有限公司 | Sliding surface position accurate determination method based on multi-sliding-surface B-type deep hole inclinometry curve |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Biscontin et al. | Influence of peripheral velocity on vane shear strength of an artificial clay | |
| Arenson et al. | Borehole deformation measurements and internal structure of some rock glaciers in Switzerland | |
| Basinski et al. | The temperature dependence of the saturation stress and dislocation substructure in fatigued copper single crystals | |
| Konrad et al. | Desiccation of a sensitive clay: field experimental observations | |
| Nimmo et al. | The feasibility of recharge rate determinations using the steady‐state centrifuge method | |
| Inagaki et al. | Behavior of cement deep mixing columns under road embankment | |
| RU2034147C1 (en) | Method for field determination of shear strength parameters of rocks in rock mass | |
| Semple et al. | Stress history approach to analysis of soil resistance to pile driving | |
| Tonni et al. | Analysis and interpretation of piezocone data on the silty soils of the Venetian lagoon (Treporti test site) | |
| Zreik et al. | A new fall cone device for measuring the undrained strength of very weak cohesive soils | |
| RU2750919C1 (en) | Method for testing ground foundation with pile | |
| Lukiantchuki et al. | Energy ratio (ER) for the standard penetration test based on measured field tests | |
| Hanzawa | Undrained strength characteristics of an alluvial marine clay in the Tokyo Bay | |
| Hird et al. | Stiffness determination and deformation analysis for a trial excavation in Oxford Clay | |
| Win et al. | The hydraulic conductivity of Singapore marine clay at Changi | |
| Lefebvre et al. | Comparison of field vane and laboratory undrained shear strength in soft sensitive clays | |
| O'Neill et al. | A novel procedure for testing model drag anchors | |
| RU2745499C1 (en) | Method for foundation soil pile testing | |
| Holman | Small strain behavior of compressible Chicago glacial clay | |
| Cerato et al. | Disturbance effects of field vane tests in a varved clay | |
| Poulos | Observed and predicted behaviour of two embankments on clay | |
| Brierley et al. | Interpreting end-bearing pile load test results | |
| Muliati et al. | The analysis of pile-pile cap behavior under static loading test using distributed fiber optic sensor | |
| Campanella et al. | Interpretation of piezocone soundings in clay–a case history | |
| RU2348930C1 (en) | Method of carrying capacity diagnostics of soils of technical system |