RU2032915C1 - Method of range measurement - Google Patents
Method of range measurement Download PDFInfo
- Publication number
- RU2032915C1 RU2032915C1 SU5040333A RU2032915C1 RU 2032915 C1 RU2032915 C1 RU 2032915C1 SU 5040333 A SU5040333 A SU 5040333A RU 2032915 C1 RU2032915 C1 RU 2032915C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- signal
- signals
- quadrature components
- delayed
- range
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано при проектировании радиолокационных навигационных систем с повышенными требованиями к точности измерения расстояния между РЛС и радиоконтрастными объектами (ориентирами) с известными координатами. The invention relates to radio engineering and can be used in the design of radar navigation systems with increased requirements for the accuracy of measuring the distance between the radar and radio contrast objects (landmarks) with known coordinates.
Одним из близких по технической сущности к предлагаемому техническому решению является способ измерения дальности, рассмотренный в кн. Я.Д.Ширмана Теоретические основы радиолокации. М. Сов. Радио, 1970, с.361-364 и в кн. М. И. Финкельштейна Основы радиолокации. М. Сов. Радио, 1973, с. 92-94, основанный на излучении непрерывных колебаний СВЧ на двух несущих частотах, приеме отраженных колебаний независимыми приемными каналами, выделении и узкополосной фильтрации допплеровских частот в каждом из приемных каналов, образовании разности фаз φ напряжений допплеровских частот на выходах приемных каналов и вычислении дальности до цели R(t) из соотношения
φ R(t)
(1) где Fp разность допплеровских частот в приемных каналах, С скорость света.One of the closest in technical essence to the proposed technical solution is the method of measuring range, discussed in the book. YD Shirman Theoretical Foundations of Radar. M. Sov. Radio, 1970, p. 361-364 and in the book. M. I. Finkelshtein Fundamentals of Radar. M. Sov. Radio, 1973, p. 92-94, based on the emission of continuous microwave oscillations at two carrier frequencies, the reception of reflected oscillations by independent receiving channels, the allocation and narrow-band filtering of Doppler frequencies in each of the receiving channels, the formation of a phase difference φ of the voltage of the Doppler frequencies at the outputs of the receiving channels and the calculation of the range to the target R (t) from the relation
φ R (t)
(1) where F p is the Doppler frequency difference in the receiving channels, C is the speed of light.
Недостатком этого способа измерения дальности является, во-первых, отсутствие разрешающей способности по дальности, во-вторых, способ нуждается в движении РЛС относительно ориентиров и не может работать при неподвижных ориентирах, в-третьих, для того, чтобы измерение дальности было однозначным, разностную частоту приходится выбирать из условия
Fp≅
(2) где Rmax максимальная дальность, а это, в свою очередь, при больших значениях Rmax приводит к невысокой точности измерения дальности, которая, как это следует из (1), (2), при заданной инструментальной ошибке измерения фазы δ φ определяется соотношением для ошибки измерения дальности вида
δR ≥ Rmax
(3)
Наиболее близким к предлагаемому способу по своей технической сущности является известный способ, сущность которого заключается в излучении зондирующих импульсов с высокочастотным заполнением, приеме отраженных импульсных сигналов, выделении их амплитудной огибающей после согласованной фильтрации, измерении задержки максимального значения огибающей относительно момента излучения зондирующего импульса в том же периоде повторения. При измерении дальности способом-прототипом обеспечивается высокая разрешающая способность по дальности и возможно однозначное измерение дальности как до движущихся, так и до неподвижных целей.The disadvantage of this method of measuring range is, firstly, the lack of resolution in range, secondly, the method needs radar movement relative to landmarks and cannot work with fixed landmarks, and thirdly, in order for the range measurement to be unambiguous, differential the frequency must be selected from the condition
F p ≅
(2) where R max is the maximum range, and this, in turn, at large values of R max leads to low accuracy of range measurement, which, as follows from (1), (2), for a given instrumental error of phase measurement δ φ determined by the ratio for the error measuring the range of the form
δR ≥ R max
(3)
Closest to the proposed method in its technical essence is a known method, the essence of which is to emit sounding pulses with high-frequency filling, receiving reflected pulse signals, extracting their amplitude envelope after matched filtering, measuring the delay of the maximum envelope relative to the moment of radiation of the probe pulse in the same repetition period. When measuring a range by the prototype method, a high range resolving power is provided and an unambiguous range measurement is possible for both moving and stationary targets.
Недостатком способа-прототипа является недостаточная точность измерения дальности, в особенности, для решения геодезических и навигационных задач. The disadvantage of the prototype method is the lack of accuracy in measuring ranges, in particular, for solving geodetic and navigation problems.
Действительно, среднеквадратичная ошибка измерения дальности в случае прямоугольных зондирующих импульсов с длительностью τи при одиночном измерении определяется выражением
σo=
(4) где E/No отношение энергии импульса Е к спектральной плотности шумов No. Как видно из выражения (4), при сτи /2 15 м, ρ 10 σo 3,3 м, что означает недостаточную точность для решения ряда специфических задач, в частности, задачи точной навигации или геодезии.Indeed, the standard error of the range measurement in the case of rectangular probe pulses with a duration of τ and in a single measurement is determined by the expression
σ o =
(4) where E / N o is the ratio of the pulse energy E to the noise spectral density N o . As can be seen from expression (4), for cτ and / 2 15 m,
Недостаток прототипа устранен в предлагаемом способе, который состоит в том, что в способе, включающем излучение когерентных зондирующих импульсов, прием отраженных сигналов, фазовое детектирование их в квадратурных каналах, согласованную фильтрацию, выделение амплитудной огибающей, измерение задержки максимума огибающей относительно момента окончания излучения зондирующего импульса в том же периоде повторения и определение дальности до объекта по известной зависимости, перестраивают несущую частоту зондирующих сигналов и частоту гетеродинных колебаний синхронно и синфазно от периода к периоду по регулярному закону попеременно на одно из l ≥ 2 фиксированных значений так, чтобы хотя бы две частоты fg, fh отличались друг от друга на величину
Δfo= fg-f ≅ g, h ∈ где Δo /2 максимальная ошибка в определении дальности по времени задержки между максимумом амплитудной огибающей и концом зондирующего импульса, задерживают принимаемые сигналы в обоих квадратурных каналах и сигналы амплитудной огибающей на время h-g периодов повторения зондирующих импульсов, формируют сигнал, пропорциональный произведению максимальных значений амплитудных огибающих задержанного и незадержанного сигналов, формируют сигналы, пропорциональные произведению задержанных и незадержанных сигналов одноименных квадратур, а также сигналы, пропорциональные произведению задержанных и незадержанных сигналов разноименных квадратур, сигналы с одноименных квадратур суммируют друг с другом, а сигналы с разноименных квадратур вычитают друг из друга, нормируют получившиеся сигналы суммы и разности к сигналу, пропорциональному произведению максимальных значений амплитудных огибающих задержанного и незадержанного сигналов, по полученным таким образом сигналам, пропорциональным значениям косинуса и синуса фазы φo соответственно, определяют известным образом ее главное значение в интервале углов (0,2 π) и вычисляют дальность до цели по формуле
R1= mo+ где mo=
причем E(Uo) означает целую часть, Д(Uo) дробную часть от Uo.The disadvantage of the prototype is eliminated in the proposed method, which consists in the fact that in the method, which includes emitting coherent probe pulses, receiving the reflected signals, phase detecting them in quadrature channels, matched filtering, extracting the amplitude envelope, measuring the delay of the maximum envelope relative to the end of the radiation of the probe pulse in the same repetition period and determining the distance to the object from a known dependence, the carrier frequency of the probing signals and the frequency are rebuilt heterodyne oscillations synchronously and in phase from period to period according to the regular law alternately to one of l ≥ 2 fixed values so that at least two frequencies f g , f h differ from each other by
Δf o = f g -f ≅ g, h ∈ where Δ o / 2 is the maximum error in determining the delay time range between the maximum of the amplitude envelope and the end of the probe pulse, the received signals in both quadrature channels are delayed and the signals of the amplitude envelope for the time hg of the periods of repetition of the probe pulses, form a signal proportional to the product of the maximum values of the amplitude envelopes delayed and uncontrolled signals, generate signals proportional to the product of the delayed and uncontrolled signals of the same quadrature, also signals proportional to the product of the delayed and uncontrolled signals of unlike quadrature, signals from the same quadrature are subtracted from each other, and signals from the opposite quadrature are subtracted from each other, the resulting sum and difference signals are normalized to the signal proportional to the product of the maximum values of the amplitude envelopes of the delayed and uncontrolled signals , on the thus obtained signals proportional to values of the cosine and sine of the phase φ o, respectively, is determined in known manner e major importance in the angular range (0,2 π) and calculating the distance to the target according to the formula
R 1 = m o + where m o =
wherein E (U o ) means the integer part, D (U o ) the fractional part of U o .
С целью повышения точности при числе частот l > 2 организуют итеративный процесс, при котором повторяют вышеуказанные операции, выбирая частоты перестройки fgi, fhi так, чтобы
Δfi= fgi-fhi≅ gi,hi∈ где Δi/2 величина максимальной ошибки измерения Ri, при этом дальность вычисляют по формуле
Ri+1= mi+ где mi= 1
Ui= fi-
Благодаря осуществлению совокупности указанных выше операций обеспечивается комплексирование результатов двух независимых измерений дальности, первого по величине задержки между максимумом огибающей и концом зондирующего импульса, которое является однозначным, но сравнительно неточным, и второго по сдвигу фаз между колебаниями зондирующих и отраженных сигналов, которое является точным, но неоднозначным, причем для увеличения интервала однозначного измерения до значения, превосходящего максимальную ошибку грубого измерения, используются фазовые измерения на двух частотах, излучаемых попеременно, и определяeтся сдвиг фаз, соответствующий разностной частоте, равной разности излучаемых несущих частот. Значение дальности до объекта (ориентира) с точностью до интервала однозначного измерения, равного половине длины волны разностной частоты, определяется путем сравнения показаний измерителя по задержке (дальномера) с фазовым измерителем, при этом показания последнего используются для уточнения измерения дальности с точностью до долей интервала однозначного измерения.In order to increase accuracy with the number of frequencies l> 2, an iterative process is organized in which the above operations are repeated, choosing the tuning frequencies f gi , f hi so that
Δf i = f gi -f hi ≅ g i , h i ∈ where Δ i / 2 is the value of the maximum measurement error R i , while the range is calculated by the formula
R i + 1 = m i + where m i = 1
U i = f i -
Thanks to the implementation of the totality of the above operations, the results of two independent range measurements are combined, the first by the value of the delay between the maximum of the envelope and the end of the probe pulse, which is unambiguous, but relatively inaccurate, and the second by phase shift between the oscillations of the probing and reflected signals, which is accurate, but ambiguous, and to increase the interval of unambiguous measurement to a value exceeding the maximum error of a coarse measurement, use Phase measurements are used at two frequencies emitted alternately, and a phase shift corresponding to a difference frequency equal to the difference of the emitted carrier frequencies is determined. The value of the distance to the object (landmark) up to an interval of unambiguous measurement equal to half the wavelength of the difference frequency is determined by comparing the readings of the meter for the delay (rangefinder) with a phase meter, while the readings of the latter are used to refine the measurement of the range up to fractions of the interval of the unambiguous measurements.
Таким образом, благодаря комплексированию этих измерений получают точный и однозначный результат. Thus, by combining these measurements, an accurate and unambiguous result is obtained.
На чертеже изображена функциональная схема РЛС, реализующая предлагаемый способ. The drawing shows a functional diagram of a radar that implements the proposed method.
Приняты следующие обозначения: 1 передающее устройство (Пер.У); 2 антенный переключатель (АП); 3 антенна (А); 4 приемное устройство (Пр.У); 5 фазовые детекторы (ФД); 6 фазовращатель на 90о (ФВ); 7 согласованные фильтры (СФ); 8 блок выделения огибающей (БВО); 9 дальномер (Д); 10 синхронизатор (С); 11 блок перестройки частоты (БПЧ); 12 линии задержки на (h-g) периодов повторения (ЛЗ); 13 измеритель фазы разностной частоты (ИФ); 14 блок комплексирования (БК).The following designations are accepted: 1 transmitting device (Trans. U); 2 antenna switch (AP); 3 antenna (A); 4 receiving device (Ave. U); 5 phase detectors (PD); 6 phase shifter 90 o (PV); 7 matched filters (SF); 8 envelope separation unit (BVO); 9 range finder (D); 10 synchronizer (C); 11 frequency tuning unit (BCH); 12 delay lines for (hg) repetition periods (Ls); 13 phase difference meter (IF) meter; 14 block aggregation (BC).
В соответствии с представленной схемой РЛС, реализующая предлагаемый способ, работает следующим образом. In accordance with the presented scheme, the radar that implements the proposed method works as follows.
Передающее устройство (Пер.У) 1 излучает когерентные зондирующие импульсы с перестройкой частоты по регулярному закону на одну из фиксированных частот fci, i g, h, причем Δfo= fh-fg≅ где Δo /2 максимальная ошибка измерения дальности Ro по задержке амплитудной огибающей принимаемого импульса относительно конца зондирующего импульса в том же периоде повторения. Проходя антенный переключатель (АП) 2, эти импульсы излучаются антенной (А) 3 в пространство.The transmitting device (Trans. U) 1 emits coherent probe pulses with frequency tuning according to the regular law to one of the fixed frequencies f ci , ig, h, and Δf o = f h -f g ≅ where Δ o / 2 is the maximum measurement error of the range R o by the delay of the amplitude envelope of the received pulse relative to the end of the probe pulse in the same repetition period. Passing the antenna switch (AP) 2, these pulses are emitted by the antenna (A) 3 into space.
Отраженные от целей сигналы
Ui(t) aiat cost +, i=g,h где a(t)
причем τи длительность импульса, проходя А 3 и АП 2, попадают в приемное устройство (Пр. У), в котором они преобразуются по частоте на промежуточную частоту fпч и усиливаются, после чего попадают на входы фазовых детекторов ФД 51, 52, на другие входы которых в качестве колебаний опорной частоты приходят непрерывные колебания, формируемые в Пер.У 1, причем на ФД 52 поступают колебания
Uпч(t) aп4cost+φпчt+φпч- со сдвигом фаз на 90о, образующимся благодаря фазовращателю (ФВ) 6. После фильтрации в согласованных фильтрах СФ 71, 72 квадратурные составляющие видеосигналов, которые выражаются в виде (неизвестные начальные фазы излучаемых сигналов φci и гетеродинных колебаний φгiкомпенсируются благодаря когерентному построению РЛС, так как φп4= -
Uic(t) aiat cos
Uis(t) aiat sin
(1)
i g, h, квадрируются, суммируются и преобразуются (нелинейное преобразование извлечение квадратного корня) в блоке выделения огибающей (БВО) 8, так что из них формируются положительные видеоимпульсы
Ui(t) aiat , i g,h которые приходят на вход дальномера Д9. Д9 измеряет дальность до объекта (ориентира) и одновременно стробирует СФ 71, 72. На выходах СФ в стробах выделяются квадратурные составляющие сигналов разнополярные видеоимпульсы, величины и знаки которых определяются выражениями
Uic= aicos
(2)
Uis= aisin i g,h причем сигналы Ugc, Uhc (и, соответственно, Ugs, Uhs) появляются через h-g периодов повторения.Signals reflected from targets
U i (t) a i a t cos t + , i = g, h where a (t)
moreover, τ and the pulse duration, passing
U pic (t) a p4 cos t + φ t + φ nq nq - with a phase shift of 90, formed through the phase shifter (EF) 6. After filtering in matched filters SF July 1, 2 July quadrature components of video signals, which are expressed in the form (unknown initial phases φ ci radiated signals and heterodyne oscillations φ plaster Gi compensated through coherent radar construction, since φ p4 = -
U ic (t) a i a t cos
U is (t) a i a t sin
(1)
ig, h, are squared, summed and transformed (non-linear transformation, square root extraction) in the envelope extraction unit (BVO) 8, so that positive video pulses are formed from them
U i (t) a i a t , ig, h that come to the entrance of the range finder D9. D9 measures the distance to the object (landmark) and at the same time gates the SF 7 1 , 7 2 . At the SF outputs in the gates, the quadrature components of the signals are distinguished by bipolar video pulses whose values and signs are determined by
U ic = a i cos
(2)
U is = a i sin ig, h, and the signals U gc , U hc (and, accordingly, U gs , U hs ) appear after hg repetition periods.
При этом предполагается, что объекты (ориентиры) неподвижны относительно РЛС и представляют собой точечные цели одиночные (например, уголковые) отражатели. It is assumed that the objects (landmarks) are stationary relative to the radar and are single-point targets (for example, angular) reflectors.
После попарного перемножения и суммирования задержанных в ЛЗ 121, 122 на h-g периодов повторения и незадержанных одноименных квадратурных составляющих образуется сигнал с величиной и полярностью в соответствии с выражением
bc UgcUhc + UgsUhs,
т.е.After pairwise multiplication and summation of the delayed repetition periods and undue quadrature components of the same quadrature delayed in LZ 12 1 , 12 2 , a signal with a magnitude and polarity in accordance with the expression
b c U gc U hc + U gs U hs ,
those.
bc= agacoscos + sinsin
или bc= agahcos(ωg-ωh)
(3) Аналогично, после попарного перемножения и вычитания задержанных в ЛЗ 121, 122 на h-g периодов повторения и незадержанных разноименных квадратурных составляющих образуется импульсный сигнал с величиной и полярностью, определяемыми выражениями
bs UgsUhs-UgcUhs,
т.е.b c = a g a cos cos + sin sin
or b c = a g a h cos (ω g -ω h )
(3) Similarly, after pairwise multiplication and subtraction of the repetition periods delayed in LZ 12 1 , 12 2 and hg unlike unlike quadrature components, a pulse signal is generated with the magnitude and polarity determined by the expressions
b s U gs U hs -U gc U hs ,
those.
bs= agasincos + cossin
или
bs= agahsin(ωg-ωh)
(4) Импульсный сигнал ag из БВО 8 задерживается в ЛЗ 123 на h-g периодов повторения и поступает в измеритель фазы разностной частоты (ИФ) 13, куда приходит в тот же момент сигнал ah, одновременно в ИФ 13 формируются сигналы bs, bc. В ИФ 13 образуются нормированные сигналы и а затем определяется фаза φo например, по правилу
(5) Значение φo из ИФ 13 поступает в блок комплексирования БК 14, куда из дальномера одновременно приходит значение дальности Ro. В БК 14 вычисляется уточненное значение дальности по правилу
R1= mo+ где mo=
(6)
причем Uo= fo- E(Uo) означает целую часть от Uo, Д(Uo) дробную часть от Uo.b s = a g a sin cos + cos sin
or
b s = a g a h sin (ω g -ω h )
(4) The pulse signal a g from
(5) The value of φ o from IF 13 enters the
R 1 = m o + where m o =
(6)
and U o = f o - E (Uo) means the integer part of U o , D (U o ) the fractional part of U o .
При необходимости возможно дальнейшее уточнение дальности до объекта (ориентира) путем организации итеративного процесса, для этого при l > 2 (число частот перестройки) повторяют вышеуказанные операции, выбирая пару частот перестройки fgi, fhi так, чтобы
Δfi= fgi-fhi≅ (h
(7) где Δi /2 величина максимальной ошибки измерения Ri, при этом дальность вычисляют по формуле
Ri+1= mi+
(8) где mi=
причем
Ui= fi-
Техническим преимуществом заявляемого способа по сравнению с прототипом является существенное повышение точности измерения дальности.If necessary, further refinement of the distance to the object (landmark) is possible by organizing an iterative process, for this, for l> 2 (the number of tuning frequencies), the above operations are repeated, choosing a pair of tuning frequencies f gi , f hi so that
Δf i = f gi -f hi ≅ ( h
(7) where Δ i / 2 is the value of the maximum measurement error R i , while the range is calculated by the formula
R i + 1 = m i +
(8) where m i =
moreover
U i = f i -
The technical advantage of the proposed method compared to the prototype is a significant increase in the accuracy of range measurement.
Ошибка измерения дальности заявляемым способом может быть оценена путем анализа соотношений (4)-(8). Она выражается в виде
σi+1= ·
(9)
причем Δfi определяется из (7).The error in measuring the range of the claimed method can be estimated by analyzing the relations (4) - (8). It is expressed as
σ i + 1 = ·
(nine)
moreover, Δf i is determined from (7).
Так, например, при ρ 10, σo 3,3 м получим Δo 6 σo 20 м Δ fo 7,5 мГц и σ1= 1 м.So, for example, at
Далее, Δ1 6 м, Δf1 23 мГц и σ2 30 см и т.д.Further, Δ 1 6 m, Δf 1 23 MHz and σ 2 30 cm, etc.
Таким образом, предлагаемый способ при наличии перестройки частоты на три значения (l 3), разнесенные на 7,5 мГц и 23 мГц, позволяет повысить точность измерения дальности по крайней мере на порядок. Thus, the proposed method, in the presence of frequency tuning by three values (l 3), spaced at 7.5 MHz and 23 MHz, can improve the accuracy of measuring ranges by at least an order of magnitude.
Экономических преимуществ не ожидается, так как внедрение предлагаемого способа в аппаратуру не приведет к снижению стоимости ее изготовления. Economic benefits are not expected, since the introduction of the proposed method in the equipment will not lead to a decrease in the cost of its manufacture.
Claims (1)
f1 < f2 < f3 < fl или f1 > f2 > f3 > fl
так, чтобы
где c скорость света;
δo расчетное значение максимальной ошибки измерения дальности по времени задержки максимального значения амплитудной огибающей принимаемого сигнала после согласования фильтрации относительно момента окончания зондирующего импульсного сигнала в том же периоде повторения;
где r отношение сигнал/шум по мощности,
задерживают квадратурные составляющие принимаемого сигнала Ui c · Ui s и амплитудную огибающую принимаемого сигнала на период повторения зондирующих сигналов, формируют сигнал ai · ai - 1, пропорциональный произведению значений амплитудных огибающих незадержанного ai и задержанного ai - 1 принятых сигналов, одновременно формируют сигналы, пропорциональные произведениям Uic·Ui-1,c Uis·Ui-1,s незадержанных и задержанных сигналов одноименных квадратурных составляющих, а также сигналы, пропорциональные произведениям Uis·Ui-1,c Uic·Ui-1,s незадержанных и задержанных сигналов разноименных квадратурных составляющих, где Ui c; Ui _s незадержанные квадратурные составляющие принимаемого сигнала; Ui-1,c; Ui-1,s задержанные на период повторения квадратурные составляющие принимаемого сигнала, сигналы произведений одноименных квадратурных составляющих суммируют друг с другом, формируют сигнал суммы bic= Uic·Ui-1,c+Uis·Ui-1,s, сигналы произведения разноименных квадратурных составляющих вычитают друг из друга, формируют сигнал разности bis= Uis·Ui-1,c-Uic·Ui-1,s, нормируют сигнал суммы bi c и сигнал разности bi s к сигналу ai · ai - 1;
определяют фазу сигнала φi разностной частоты и вычисляют дальность до цели:
где
причем
i 1,2,l-1;
E (Ui) целая часть Ui;
D (Ui) дробная часть Ui;
C скорость света.RANGE MEASUREMENT METHOD, which consists in emitting coherent sounding pulse signals, receiving reflected pulse signals, converting the received signals into an intermediate frequency signal, amplifying, isolating the quadrature components of the received signal U i c , U i s by phase detection and matched filtering, isolate amplitude envelope of the signal measure the delay of the maximum value of the amplitude envelope of the received signal relative to the moment the probe pulse signal ends in the same repetition period, determine the distance to the object, characterized in that the frequency of the probe pulse signals and the frequency of the heterodyne oscillations change synchronously and in phase from period to period to one of monotonically increasing (or monotonically decreasing) fixed values
f 1 <f 2 <f 3 <f l or f 1 > f 2 > f 3 > f l
so that
where c is the speed of light;
δ o the calculated value of the maximum error of measuring the range by the delay time of the maximum value of the amplitude envelope of the received signal after matching filtering relative to the end of the probe pulse signal in the same repetition period;
where r is the signal-to-noise power ratio,
delay the quadrature components of the received signal U i c · U i s and the amplitude envelope of the received signal for the repetition period of the probing signals, form a signal a i · a i - 1 proportional to the product of the values of the amplitude envelopes of the delayed a i and delayed a i - 1 of the received signals, at the same time, they generate signals proportional to the products U ic · U i-1, c U is · U i-1, s of unstoppable and delayed signals of the same quadrature components, as well as signals proportional to the products U is · U i-1, c U ic · U i-1, s nezaderzhann x and delayed signals of opposite quadrature components, wherein U i c; U i _ s unrestrained quadrature components of the received signal; U i-1, s ; U i-1, s the quadrature components of the received signal delayed by the repetition period, the product signals of the same quadrature components are summed with each other, form the sum signal b ic = U ic · U i-1, c + U is · U i-1, s , the product signals of the opposite quadrature components are subtracted from each other, a difference signal b is = U is · U i-1, c -U ic · U i-1, s is generated, the signal of the sum b i c and the difference signal b i s are normalized the signal a i · a i - 1 ;
determine the phase of the signal φ i differential frequency and calculate the distance to the target:
Where
moreover
i 1,2, l-1;
E (U i ) the integer part of U i ;
D (U i ) the fractional part of U i ;
C is the speed of light.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5040333 RU2032915C1 (en) | 1992-04-29 | 1992-04-29 | Method of range measurement |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5040333 RU2032915C1 (en) | 1992-04-29 | 1992-04-29 | Method of range measurement |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2032915C1 true RU2032915C1 (en) | 1995-04-10 |
Family
ID=21603304
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5040333 RU2032915C1 (en) | 1992-04-29 | 1992-04-29 | Method of range measurement |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2032915C1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2562065C1 (en) * | 2014-05-12 | 2015-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Device for increasing range resolution |
RU2689783C2 (en) * | 2017-08-18 | 2019-05-29 | Олег Валерьевич Егоров | Method and system for long-range radio-electronic reconnaissance based on "track in atmosphere" "radio-insight" object flying in stratosphere with hypersonic speed |
CN117607848A (en) * | 2024-01-24 | 2024-02-27 | 烟台初心航空科技有限公司 | FDR-based radar positioning and ranging method |
-
1992
- 1992-04-29 RU SU5040333 patent/RU2032915C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Филькенштейн М.И. Основы радиолокации, М.: Сов.радио, 1973, с.16. * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2562065C1 (en) * | 2014-05-12 | 2015-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Device for increasing range resolution |
RU2689783C2 (en) * | 2017-08-18 | 2019-05-29 | Олег Валерьевич Егоров | Method and system for long-range radio-electronic reconnaissance based on "track in atmosphere" "radio-insight" object flying in stratosphere with hypersonic speed |
CN117607848A (en) * | 2024-01-24 | 2024-02-27 | 烟台初心航空科技有限公司 | FDR-based radar positioning and ranging method |
CN117607848B (en) * | 2024-01-24 | 2024-04-09 | 烟台初心航空科技有限公司 | FDR-based radar positioning and ranging method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2837738A (en) | Passive range measuring device | |
US7864303B1 (en) | Method for electronic measurement | |
US20080304043A1 (en) | Single-Channel Heterodyne Distance-Measuring Method | |
Liu et al. | Micromotion characteristic acquisition based on wideband radar phase | |
JP2019525195A (en) | Method for processing signals originating from coherent riders and associated rider systems | |
CN103713286B (en) | There is the high-resolution radio altimeter of positioning function and the method for measuring position | |
JP2008524563A5 (en) | ||
WO2006028877A2 (en) | Radar system and method for determining the height of an object | |
RU2553272C1 (en) | Method of measuring range and radial velocity in radar station with probing composite pseudorandom chirp pulse | |
US20210382164A1 (en) | Multi-tone continuous wave detection and ranging | |
RU2365931C2 (en) | Phase direction finding technique, phase direction-finder therefor | |
JP2012242288A (en) | Radar device | |
CN105738890A (en) | Method for improving radar measurement scope and measurement precision and radar | |
CN101788671A (en) | Multicycle modulation method applied to laser ranging device using chirp amplitude modulation based on heterodyne detection | |
RU2032915C1 (en) | Method of range measurement | |
RU2688921C2 (en) | Method of measuring range and radial velocity in radar with probing composite pseudorandom lfm pulse | |
RU2450283C1 (en) | Direction finding phase method and phase direction finder for implementing said method | |
RU2510663C2 (en) | Radar-tracking method of measurement of range of moving object | |
JP2013113723A (en) | Radar system | |
RU2175770C1 (en) | Phase method of direction finding and phase direction finder for its realization | |
RU2010260C1 (en) | Phase method of distance measurement | |
RU2221258C1 (en) | Procedure to measure range to several targets by pulse doppler radars with medium pulse repetition rate | |
RU2187129C1 (en) | Procedure and device measuring polarization matrix of scattering of object | |
US2562977A (en) | Coarse and fine radar distance measuring system | |
RU2603971C1 (en) | Method of measuring angles in phase multi-scale angular systems and device therefor |