RU2032511C1 - Method of diffusion welding of aluminium alloys through and intermediate interlayer - Google Patents
Method of diffusion welding of aluminium alloys through and intermediate interlayer Download PDFInfo
- Publication number
- RU2032511C1 RU2032511C1 RU92003762A RU92003762A RU2032511C1 RU 2032511 C1 RU2032511 C1 RU 2032511C1 RU 92003762 A RU92003762 A RU 92003762A RU 92003762 A RU92003762 A RU 92003762A RU 2032511 C1 RU2032511 C1 RU 2032511C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- glass
- welding
- aluminium alloys
- diffusion welding
- intermediate interlayer
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии диффузионной сварки и может быть использовано при изготовлении высокоэффективных компактных теплообменных аппаратов, например, матричных, для различных областей машиностроения и теплоэнергетики. The invention relates to diffusion welding technology and can be used in the manufacture of highly efficient compact heat exchangers, for example, matrix, for various fields of engineering and power engineering.
Известен способ диффузионной сварки однородных материалов с использованием промежуточной прокладки. A known method of diffusion welding of homogeneous materials using an intermediate strip.
Недостатком этого способа при изготовлении теплообменников с использованием промежуточной прокладки из стекла следующего состава, мас. PbO 64-83; B2O3 4-15; ZnO 4-11,5; SiO2 0,1-2,0; Al2O3 0,1-4; Bi2O3 1-4; CuO 0,5-2,5; MgO 0,1-2; Sb2O3 0,1-3; MnO2 0,1-0,5 (а.с. N 604836, С 03 С 3/00, 1976) является то, что герметичность каналов теплообменников нарушается раньше, чем происходит падение его прочности при термоциклировании, что связано с образованием в зоне соединения температурных напряжений предельной величины. Появление температурных напряжений объясняется следующими факторами.The disadvantage of this method in the manufacture of heat exchangers using an intermediate strip of glass of the following composition, wt. PbO 64-83; B 2 O 3 4-15; ZnO 4-11.5; SiO 2 0.1-2.0; Al 2 O 3 0.1-4; Bi 2 O 3 1-4; CuO 0.5-2.5; MgO 0.1-2; Sb 2 O 3 0.1-3; MnO 2 0.1-0.5 (a.s. N 604836, C 03
Зона соединения алюминия со стеклом неоднородна по составу. Большая часть зоны соединения состоит из продуктов взаимодействия стекла с чистым алюминием, одним из которых являются дисперсии меди коллоидного типа. В зоне соединения также образуются участки твердого раствора оксида алюминия с оксидами стекла. Эти участки и являются слабым местом соединения. Значительная разница ТКЛР стекла (86˙10-7 град-1) и алюминия (200˙10-7 град-1) приводит к тому, что в местах образования твердого раствора оксида алюминия с оксидами стекла возникают напряжения опасной величины, которые приводят к локальным трещинам и потере герметичности при термоциклировании теплообменника.The junction zone between aluminum and glass is heterogeneous in composition. Most of the compound zone consists of the interaction products of glass with pure aluminum, one of which is colloidal type copper dispersion. Sections of the solid solution of alumina with glass oxides also form in the junction zone. These areas are the weak point of connection. A significant difference in the thermal expansion coefficient of glass (86˙10 -7 deg -1 ) and aluminum (200˙10 -7 deg -1 ) leads to the formation of dangerous voltages in the places of the formation of a solid solution of aluminum oxide with glass oxides, which lead to local cracks and loss of tightness during thermal cycling of the heat exchanger.
Проведенные экспериментальные исследования показали, что релаксация температурных напряжений в зоне соединения происходит на пластичных дисперсиях меди коллоидного типа, образовавшихся в зоне соединения в процессе диффузионной сварки. The experimental studies showed that the relaxation of temperature stresses in the joint zone occurs on plastic colloidal dispersions of copper formed in the joint zone during diffusion welding.
Согласно нашему предложению сохранение герметичности каналов теплообменника при длительном термоциклировании достигается путем увеличения реакционной способности стекла. According to our proposal, preservation of the tightness of the heat exchanger channels during prolonged thermal cycling is achieved by increasing the reactivity of the glass.
Сущность предлагаемого способа заключается в том, что в процессе диффузионной сварки алюминиевых сплавов в качестве промежуточной прокладки используют стекло следующего состава, мас. PbO 65,5-74; B2O3 10-14; ZnO 5-10; SiO2 2,5-6; CuO 5-10; Bi2O3 1-3; MgO 0,5-1; Sb2O3 0,5-3.The essence of the proposed method lies in the fact that in the process of diffusion welding of aluminum alloys, glass of the following composition, wt. PbO 65.5-74; B 2 O 3 10-14; ZnO 5-10; SiO 2 2.5-6; CuO 5-10; Bi 2 O 3 1-3; MgO 0.5-1; Sb 2 O 3 0.5-3.
Основными оксидами, входящими в состав этого стекла, являются PbО, B2O3, ZnO, SiO2, CuO, Bi2O3, присутствует также комплексная добавка MgO + Sb2O3, которая существенно не влияет на реакционную способность стекла, не позволяет создать теплоизоляционный слой вдоль пакета теплообменника матричного (ТМ) в процессе диффузионной сварки.The main oxides that make up this glass are PbO, B 2 O 3 , ZnO, SiO 2 , CuO, Bi 2 O 3 , there is also a complex additive MgO + Sb 2 O 3 , which does not significantly affect the reactivity of glass, does not allows you to create a heat-insulating layer along the package of the matrix heat exchanger (TM) in the process of diffusion welding.
Выход содержания оксидов за пределы граничных значений дает следующие результаты: при уменьшении количества PbO снижается флюсующее действие стекла; при увеличении снижается его реакционная способность. При уменьшении количества ZnO снижается электризуемость порошка стекла, а при увеличении снижается реакционная способность стекла. Exit of the oxide content beyond the boundary values gives the following results: with a decrease in the amount of PbO, the fluxing effect of the glass decreases; with an increase, its reactivity decreases. With a decrease in the amount of ZnO, the electrification of the glass powder decreases, and with an increase in the reactivity of the glass.
При выборе содержания оксидов B2O3, SiO2, Bi2O3 учитывали, что это оксиды-стеклообразователи, и их содержание в стекле в сумме должно быть не менее 16% (Павлушкин Н.М. Журавлева А.К Легкоплавкие стекла. М.Энергия, 1970). При нарушении этой пропорции были получены стекла, которые не обеспечивают необходимой прочности соединения алюминиевых пластин.When choosing the content of oxides B 2 O 3 , SiO 2 , Bi 2 O 3 , it was taken into account that these are glass-forming oxides, and their total content in glass should be at least 16% (Pavlushkin N.M. Zhuravleva A.K. Low-melting glasses. M. Energy, 1970). In violation of this proportion, glasses were obtained that do not provide the necessary strength of the connection of aluminum plates.
Основным оксидом, влияющим на эксплуатационные свойства теплообменника, является CuO. Увеличение содержания оксида меди в указанных пределах с 0,5-2,5 до 5-10 мас. во-первых, повышает прочность соединения. Это связано, как показали металлографические и микрорентгеноспектральные исследования, с увеличением степени диспергирования оксидной пленки алюминия и уменьшением площади участков образования твердого раствора оксида алюминия с компонентами стекла. Во-вторых, в зоне соединения увеличивается количество дисперсий меди коллоидного типа, на которых происходит релаксация температурных напряжений, возникающих и накапливающихся в зоне соединения при термоциклировании. Кроме того, улучшается электризуемость порошка стекла, что повышает его адгезию к алюминиевым деталям и увеличивает процент выхода годных теплообменников при их производстве. The main oxide that affects the performance of the heat exchanger is CuO. The increase in the content of copper oxide in the specified range from 0.5-2.5 to 5-10 wt. Firstly, it increases the strength of the connection. This is due, as shown by metallographic and X-ray spectral studies, with an increase in the degree of dispersion of the aluminum oxide film and a decrease in the area of the areas of formation of the aluminum oxide solid solution with glass components. Secondly, the number of colloidal-type copper dispersions in which the relaxation of temperature stresses occur and accumulate in the connection zone during thermal cycling increases in the joint zone. In addition, the electrification of the glass powder is improved, which increases its adhesion to aluminum parts and increases the percentage of usable heat exchangers in their manufacture.
Приведенные ниже примеры экспериментально проведенных режимов сварки подтверждают возможность достижения нужных результатов по прочности и герметичности каналов в теплообменников в условиях предлагаемого способа сварки. The following examples of experimentally conducted welding modes confirm the possibility of achieving the desired results on the strength and tightness of the channels in the heat exchangers in the conditions of the proposed welding method.
П р и м е р 1 (прототип). Перфорированные пластины и проставки для пакета теплообменника из сплава алюминия технической чистоты, например АД1, обезжиривают в ацетоне. На проставки во время сборки пакета с двух сторон методом электростатического напыления наносят равномерный слой толщиной 10-15 мкм стеклопорошка следующего состава, мас. PbO 64-83; B2O3 4-15; ZnO 4-11,5; SiO2 0,1-2; Al2O3 0,1-4; Bi2O3 1-4; CuO 0,5-2,5; MgO 0,1-2; Sb2O3 0,1-3; MnO2 0,1-0,5. Собранный пакет помещают в вакуумную камеру, где методом диффузионной сварки его нагревают до Т=500оС с одновременным приложением давления Р=0,35 МПа, выдерживают при этой температуре и давлении 7 мин, после чего давление снимают и проводят изотермическую выдержку при температуре 545оС, в течение 35 мин. Охлаждают пакет до комнатной температуры вместе с камерой. Готовые пакеты извлекают из камеры и подвергают механическим испытаниям на герметичность и термоциклирование.PRI me R 1 (prototype). Perforated plates and spacers for a heat exchanger package made of aluminum alloy of industrial grade, for example AD1, are degreased in acetone. On the spacers during assembly of the bag on both sides by electrostatic spraying a uniform layer is applied with a thickness of 10-15 μm glass powder of the following composition, wt. PbO 64-83; B 2 O 3 4-15; ZnO 4-11.5; SiO 2 0.1-2; Al 2 O 3 0.1-4; Bi 2 O 3 1-4; CuO 0.5-2.5; MgO 0.1-2; Sb 2 O 3 0.1-3; MnO 2 0.1-0.5. The assembled package is placed in a vacuum chamber, where its method of diffusion bonding is heated up to T = 500 ° C while applying a pressure P = 0.35 MPa, kept at this temperature and a pressure of 7 minutes after which the pressure is released and is carried out isothermally at a temperature of 545 about C for 35 minutes Cool the bag to room temperature with the camera. Finished bags are removed from the chamber and subjected to mechanical tests for leaks and thermal cycling.
В процессе испытаний на герметичность давление в канале пакета ТМ поднимается до 14 ат с выдержкой 10 мин через каждые 2 ат. Термоциклирование проводилось в диапазоне температур 200±100оС (жидкий азот термостат). Периодичность смены уровня температур составила 10 мин при нагреве образцов и 3 мин при охлаждении. Герметичность стенок каналов теплообменника контролировалась каждые 5 термоциклов.During the leak test, the pressure in the channel of the TM package rises to 14 atm with a shutter speed of 10 minutes every 2 atm. Thermocycling was carried out in the temperature range 200 ± 100 о С (liquid nitrogen thermostat). The periodicity of the change in temperature level was 10 min during heating of the samples and 3 min during cooling. The tightness of the walls of the heat exchanger channels was monitored every 5 thermal cycles.
Пакет пластин ТМ с использованием стекла состава примера 1 сохраняет прочность в течение не менее 40 термоциклов, но потеря герметичности происходит уже после 30 термоциклов. Выход годных теплообменников не превышает 80%
П р и м е р ы 2.28. Все по примеру 1, только наносят промежуточную прокладку из стекла, составы которых приведены в табл.1.The TM package of plates using glass of the composition of Example 1 retains its strength for at least 40 thermal cycles, but the loss of tightness occurs after 30 thermal cycles. The yield of suitable heat exchangers does not exceed 80%
EXAMPLES 2.28. All according to example 1, only apply an intermediate gasket of glass, the compositions of which are given in table 1.
В табл. 2 сведены результаты испытаний теплообменников, изготовленных с использованием стекол, составы которых представлены в табл.1. С каждым составом стекла было изготовлено по 5 моделей теплообменников, худший результат испытаний заносился в табл.2. In the table. 2 summarizes the test results of heat exchangers made using glasses, the compositions of which are presented in table 1. With each glass composition, 5 heat exchanger models were manufactured; the worst test result was entered in Table 2.
Из вышеизложенного следует, что предлагаемый способ сварки алюминиевых сплавов, проверенный экспериментально, обеспечивает возможность изготовления матричных теплообменников с улучшенными эксплуатационными характеристиками. From the foregoing, it follows that the proposed method of welding aluminum alloys, tested experimentally, provides the ability to manufacture matrix heat exchangers with improved performance.
Claims (1)
B2O3 10,0 14,5
ZnO 5 10
SiO2 2,5 6,0
CuO 6 10
Bi2O3 1 3
MgO 0,5 1,0
Sb2O3 0,5 3,0PbO 65.5 74
B 2 O 3 10.0 14.5
ZnO 5 10
SiO 2 2.5 6.0
CuO 6 10
Bi 2 O 3 1 3
MgO 0.5 1.0
Sb 2 O 3 0.5 3.0
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92003762A RU2032511C1 (en) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | Method of diffusion welding of aluminium alloys through and intermediate interlayer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92003762A RU2032511C1 (en) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | Method of diffusion welding of aluminium alloys through and intermediate interlayer |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU92003762A RU92003762A (en) | 1995-03-20 |
RU2032511C1 true RU2032511C1 (en) | 1995-04-10 |
Family
ID=20131478
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU92003762A RU2032511C1 (en) | 1992-10-20 | 1992-10-20 | Method of diffusion welding of aluminium alloys through and intermediate interlayer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2032511C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111136374A (en) * | 2020-01-03 | 2020-05-12 | 中航力源液压股份有限公司 | Isolation method for vacuum diffusion welding |
RU2730349C1 (en) * | 2020-03-11 | 2020-08-21 | Акционерное общество «Научно-производственное предприятие «Завод Искра» (АО «НПП «Завод Искра») | Diffusion welding method |
-
1992
- 1992-10-20 RU RU92003762A patent/RU2032511C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Казаков Н.Ф. Диффузионная сварка в ваккуме металлов, сплавов и неметаллических материалов. М., НИЛДСВ, 1962, с.21. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111136374A (en) * | 2020-01-03 | 2020-05-12 | 中航力源液压股份有限公司 | Isolation method for vacuum diffusion welding |
CN111136374B (en) * | 2020-01-03 | 2021-12-21 | 中航力源液压股份有限公司 | Isolation method for vacuum diffusion welding |
RU2730349C1 (en) * | 2020-03-11 | 2020-08-21 | Акционерное общество «Научно-производственное предприятие «Завод Искра» (АО «НПП «Завод Искра») | Diffusion welding method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3676292A (en) | Composites of glass-ceramic-to-metal,seals and method of making same | |
CZ288264B6 (en) | Method for connecting aluminium elements | |
US5262364A (en) | High thermal expansion, sealing glass | |
RU2032511C1 (en) | Method of diffusion welding of aluminium alloys through and intermediate interlayer | |
US2198578A (en) | Double glazing | |
CN1247143C (en) | Metal vacuum double-layer container and its producing method, composition for sealing | |
NO993591L (en) | Heat exchanger core based on aluminum and a process for producing the same | |
Worsøe-Schmidt | Effect of fresh air purging on the efficiency of energy recovery from exhaust air in rotary regenerators | |
US2966738A (en) | Molybdenum clad product having an intermediate metal layer and method of producing the same | |
US2750637A (en) | Multiple sheet glazing units | |
RU1809823C (en) | Powder composition for soldering bulb of television kinescope | |
US4066120A (en) | Recuperator structures and method of making same | |
US4444353A (en) | Brazing filler metal composition and process | |
RU2009031C1 (en) | Method of manufacturing matrix heat exchanger | |
WO2021038907A1 (en) | Vacuum insulated multilayered glass panel | |
RU2149087C1 (en) | Method for making composite material and intermediate gasket for realizing the same | |
US4034805A (en) | Recuperator structures | |
SE458778B (en) | DEVICE FOR LIMITING TRANSMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION | |
US4049049A (en) | Recuperator structures | |
US2819561A (en) | Application of vitreous sealant to glass sealing edges | |
CN211875091U (en) | Glass fiber temperature-resistant fire-winding rubber sealing ring | |
US4399230A (en) | Method of plugging the ends of selected ducts and a paste for use in said method | |
JPS60176006A (en) | Joining method of optical fibers | |
SU1044610A1 (en) | Method for connecting glass to metal | |
CA1132781A (en) | Method for manufacturing a heat transfer assembly |