RU2027952C1 - Regenerator checker - Google Patents
Regenerator checker Download PDFInfo
- Publication number
- RU2027952C1 RU2027952C1 SU925038048A SU5038048A RU2027952C1 RU 2027952 C1 RU2027952 C1 RU 2027952C1 SU 925038048 A SU925038048 A SU 925038048A SU 5038048 A SU5038048 A SU 5038048A RU 2027952 C1 RU2027952 C1 RU 2027952C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- brick
- wide
- difference
- bases
- narrow side
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится преимущественно к высокотемпературному нагреву воздуха и других газообразных теплоносителей, используемых в металлургии и энергетике. The invention relates primarily to high-temperature heating of air and other gaseous coolants used in metallurgy and energy.
Известна насадка [1], выполненная из огнеупорных кирпичей, образующих вертикальные и горизонтальные каналы. Увеличение турбулизации потока теплоносителя и поверхности нагрева в указанной насадке по сравнению с насадкой из обычных кирпичей со сплошными гладкими каналами для прохода газообразных теплоносителей незначительно и достигается за счет дополнительных цилиндрических поверхностей. Однако эти поверхности являются горизонтальными и с точки зрения интенсивности теплообмена значительно уступают вертикальным. Кроме того, в насадке [1] резко уменьшается аккумулирующая масса. Known nozzle [1], made of refractory bricks forming vertical and horizontal channels. The increase in turbulization of the coolant flow and the heating surface in the specified nozzle compared to the nozzle of ordinary bricks with continuous smooth channels for the passage of gaseous coolants is insignificant and is achieved due to additional cylindrical surfaces. However, these surfaces are horizontal and, in terms of heat transfer intensity, are significantly inferior to vertical. In addition, the accumulation mass sharply decreases in the nozzle [1].
Наиболее близкой к предлагаемому изобретению по технической сущности является насадка из огнеупорных кирпичей, образующих вертикальные и горизонтальные каналы, широкие боковые грани которых выполнены в виде трапеций с большим основанием сверху. Недостатками известной насадки являются недостаточно высокие значения степени турбулизации потока теплоносителя, а следовательно, и интенсивности теплообмена в насадке и относительной поверхности нагрева. Наличие горизонтальных проходов в такой насадке обуславливает резкое снижение аккумулирующей массы насадки и недостаточно устойчивое положение ее отдельных элементов, что может приводить к смещению отдельных кирпичей насадки, уменьшению опорной площади ее поперечного сечения и снижению надежности работы насадки в целом. Closest to the proposed invention by technical essence is a nozzle made of refractory bricks, forming vertical and horizontal channels, the wide side faces of which are made in the form of trapezoid with a large base on top. The disadvantages of the known nozzle are not sufficiently high values of the degree of turbulization of the coolant flow, and hence the intensity of heat transfer in the nozzle and the relative heating surface. The presence of horizontal passages in such a nozzle causes a sharp decrease in the accumulating mass of the nozzle and the insufficiently stable position of its individual elements, which can lead to the displacement of individual bricks of the nozzle, a decrease in the reference cross-sectional area and a decrease in the reliability of the nozzle as a whole.
Целью изобретения является интенсификация теплообмена за счет дополнительной турбулизации потока теплоносителя и повышения относительной поверхности нагрева насадки, увеличение аккумулирующей массы насадки, а также повышение устойчивости отдельных элементов насадки и ее прочности и надежности в целом. The aim of the invention is to intensify heat transfer due to additional turbulization of the coolant flow and increase the relative heating surface of the nozzle, increase the accumulating mass of the nozzle, as well as increase the stability of individual elements of the nozzle and its strength and reliability in general.
Цель достигается тем, что в насадке регенератора, состоящей из огнеупорных кирпичей, образующих вертикальные и горизонтальные каналы, боковые грани кирпичей выполнены в виде трапеций, большие основания которых находятся для широких боковых граней сверху, а для узких - снизу. Величина полуразности нижнего и верхнего оснований узкой боковой грани кирпича δ составляет 0,1-0,8 полуразности верхних оснований широкой и узкой боковых граней кирпича, а величина полуразности верхнего и нижнего оснований широкой боковой грани кирпича на 0,1-0,4 полуразности верхних оснований широкой и узкой боковых граней кирпича (гидравлического диаметра, dг) больше величины полуразности нижнего и верхнего оснований узкой боковой грани кирпича. При этом максимальная величина полуразности верхнего и нижнего оснований широкой боковой грани кирпича равна полуразности верхних оснований широкой и узкой боковых граней кирпича. Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что предлагаемая насадка соответствует критерию изобретения "Новизна". Сравнение заявляемого решения не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не выявило в них признаков, отличающих заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "Существенные отличия".The goal is achieved by the fact that in the nozzle of the regenerator, which consists of refractory bricks that form vertical and horizontal channels, the side faces of the bricks are made in the form of trapeziums, large bases of which are for wide side faces from above, and for narrow ones from below. The half-difference value of the lower and upper bases of the narrow side face of the brick δ is 0.1-0.8 the half-difference of the upper bases of the wide and narrow side faces of the brick, and the half-size value of the upper and lower bases of the wide side face of the brick is 0.1-0.4 half of the upper the bases of the wide and narrow side faces of the brick (hydraulic diameter, d g ) is greater than the half-difference of the lower and upper bases of the narrow side face of the brick. In this case, the maximum half-difference of the upper and lower bases of the wide side face of the brick is equal to the half-difference of the upper bases of the wide and narrow side faces of the brick. Comparative analysis with the prototype shows that the proposed nozzle meets the criteria of the invention of "Novelty." Comparison of the claimed solution not only with the prototype, but also with other technical solutions in this technical field did not reveal signs that distinguish the claimed solution from the prototype, which allows us to conclude that the criterion of "Significant differences".
На фиг. 1 показан элемент насадки с узкой боковой гранью в форме равнобедренной трапеции; на фиг.2 - то же, в форме прямоугольной трапеции; на фиг. 3 - насадка в сборе; на фиг.4 - разрез А-А на фиг.3; на фиг.5 - разрез Б-Б на фиг.3. In FIG. 1 shows a nozzle element with a narrow side face in the shape of an isosceles trapezoid; figure 2 is the same, in the form of a rectangular trapezoid; in FIG. 3 - nozzle assembly; figure 4 is a section aa in figure 3; figure 5 is a section bB in figure 3.
Насадка регенератора состоит из насадочных кирпичей 1 с шириной верхнего основания узкой боковой грани b, образующих в процессе кладки вертикальные каналы 2 с гидравлическим диаметром dг и горизонтальные каналы 3 (разница между полуразностями верхних и нижних оснований широкой и узкой боковых граней кирпича, Δ ). Дымовые газы в период нагрева, проходя сверху вниз через вертикальные 2 и горизонтальные 3 каналы, отдают тепло огнеупорными элементам (кирпичам 1). Через определенный период подачу продуктов сгорания отличают и через насадку снизу вверх пропускают воздух или другой нагреваемый газ.The regenerator nozzle consists of packed
Изготовление кирпичей с гранями трапецеидальной формы обеспечивает их идеальную устойчивость, сохраняя участие в теплообмене всей площади узких боковых граней элементов насадки. Увеличение относительной поверхности нагрева насадки происходит также за счет трапецеидальной формы узких боковых граней кирпичей (по сравнению с прямоугольной стороной, равной меньшему основанию) и за счет раскрытия дополнительной поверхности части нижней грани элементов. Расширяющаяся к нижнему основанию форма узкой боковой грани кирпичей позволяет увеличить их аккумулирующую массу, что имеет особо важное значение при увеличенных циклах работы регенераторов (особенно доменных воздухонагревателей) и больших расходах газовых сред, сформировать вертикальный канал, переменный по высоте формы и сечения, что способствует закручиванию потока, повышает степень турбулизации потока теплоносителя и интенсивность теплообмена в насадке. Указанные диапазоны значений величин обусловлены следующим. При значениях относительной величины горизонтального канала в нижнем основании (Δ/dг) менее 0,1 интенсивность теплообмена в предложенной насадке практически не зависит от Δ /dг и зависит только от относительной величины полуразности нижнего и верхнего оснований узкой боковой грани (δ/dг), причем чем больше δ/dг, тем выше и интенсивность теплообмена в насадке. При увеличении Δ /dг более 0,1 и при δ /dг менее 0,8 объемный коэффициент теплоотдачи α v растет, причем этот рост постоянно замедляется, что объясняется уменьшением поверхности нагрева широких боковых граней кирпича (наиболее эффективных с точки зрения интенсивности теплообмена) при увеличении поверхностного коэффициента теплоотдачи конвекцией α F. При Δ /dг равном 0,4, значение α v достигает своего максимального значения для каждого δ /dг (при δ /dг < 0,6). При дальнейшем увеличении Δ /dг происходит уменьшение α v, так как эффект от увеличения α F оказывается меньше, чем от уменьшения поверхности нагрева широких боковых граней кирпичей. С увеличением δ /dг более 0,6 происходит частичное перекрывание в плане горизонтального канала, так, например, при δ /dг, равном 0,7 (0,8), повышение α v происходит при увеличении Δ /dг до значения 0,3 (0,2), при дальнейшем же росте Δ /dг происходит частичное перекрывание канала, а вследствие практического исключения из теплообмена поверхности узких боковых граней кирпичей интенсивность в насадке падает. При δ /dг, равном 1, щелевые каналы полностью перекрываются и влияние на интенсивность теплообмена оказывает лишь форма вертикального канала, поэтому α v практически не зависит от ширины щели. Из этих же соображений определена максимальная величина полуразности верхнего и нижнего оснований широкой боковой грани кирпича, равная полуразности верхних оснований широкой и узкой боковых граней кирпича. Следует иметь в виду, что с увеличением δ /dг растет гидравлическое сопротивление насадки и снижается ее механическая прочность. С точки зрения механической прочности из двух вариантов насадки, обеспечивающих одинаковые коэффициенты теплоотдачи конвекцией, более предпочтительным является тот, при котором Δ /dг имеет меньшее значение. Таким образом, оптимальная величина горизонтального канала в нижнем основании кирпичей насадки составляет 0,1-0,4 гидравлического диаметра, а величина полуразности нижнего и верхнего оснований узкой боковой грани кирпичей равна 0,1-0,8 гидравлического диаметра.The manufacture of bricks with trapezoidal faces ensures their ideal stability, while maintaining participation in the heat transfer of the entire area of the narrow side faces of the nozzle elements. The increase in the relative heating surface of the nozzle also occurs due to the trapezoidal shape of the narrow side faces of the bricks (compared with the rectangular side equal to the smaller base) and due to the disclosure of the additional surface of the lower part of the elements. The shape of the narrow lateral edge of the bricks, expanding to the lower base, makes it possible to increase their accumulating mass, which is especially important for increased cycles of regenerators (especially blast furnace heaters) and high gas flow rates, to form a vertical channel that is variable in height of shape and cross-section, which contributes to twisting flow, increases the degree of turbulization of the coolant flow and the intensity of heat transfer in the nozzle. The indicated ranges of values are due to the following. When the values of the relative value of the horizontal channel in the lower base (Δ / d g ) are less than 0.1, the heat transfer rate in the proposed nozzle is practically independent of Δ / d g and depends only on the relative magnitude of the half-difference of the lower and upper bases of the narrow side face (δ / d g ), and the greater δ / d g , the higher the heat transfer rate in the nozzle. With an increase in Δ / d g of more than 0.1 and with δ / d g of less than 0.8, the volumetric heat transfer coefficient α v increases, and this growth is constantly slowing down, which is explained by a decrease in the heating surface of the wide side faces of the brick (the most effective in terms of heat transfer intensity ) with an increase in the surface heat transfer coefficient by convection α F. When Δ / d g is equal to 0.4, the value of α v reaches its maximum value for each δ / d g (with δ / d g <0.6). With a further increase in Δ / d g , α v decreases, since the effect of increasing α F is less than that of decreasing the heating surface of the wide side faces of bricks. With an increase in δ / d g of more than 0.6, a partial overlap occurs in terms of the horizontal channel, for example, with δ / d g of 0.7 (0.8), an increase in α v occurs with an increase in Δ / d g to 0.3 (0.2), with a further increase in Δ / d g , the channel partially overlaps, and due to the practical exclusion from the heat transfer of the surface of the narrow side faces of bricks, the intensity in the nozzle decreases. For δ / dg equal to 1, the slot channels completely overlap and only the shape of the vertical channel affects the heat transfer intensity, therefore α v is practically independent of the width of the gap. From these considerations, the maximum half-difference of the upper and lower bases of the wide lateral edge of the brick, equal to the half-difference of the upper bases of the wide and narrow lateral faces of the brick, was determined. It should be borne in mind that with an increase in δ / d g , the hydraulic resistance of the nozzle increases and its mechanical strength decreases. From the point of view of mechanical strength, of the two nozzle variants providing the same convection heat transfer coefficients, the one at which Δ / d g is of less importance is more preferable. Thus, the optimal value of the horizontal channel in the lower base of the nozzle bricks is 0.1-0.4 of hydraulic diameter, and the half-difference of the lower and upper bases of the narrow side face of the bricks is 0.1-0.8 of hydraulic diameter.
Рекомендуемые значения величин Δ /dг в зависимости от δ /dг приведены в таблице.Recommended values of Δ / d g depending on δ / d g are given in the table.
Предлагаемое изобретение позволяет за счет повышения тепловой мощности воздухонагревателя увеличить температуру нагрева дутья на ≈20-30оС, снизить удельный расход кокса на ≈0,34-0,4%, повысить производительность доменной печи на ≈0,3-0,4%.The present invention allows to increase the heating temperature of the blast by ≈20-30 о С, reduce the specific coke consumption by ≈0.34-0.4%, and increase the productivity of the blast furnace by ≈0.3-0.4% by increasing the thermal power of the air heater .
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU925038048A RU2027952C1 (en) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | Regenerator checker |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU925038048A RU2027952C1 (en) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | Regenerator checker |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2027952C1 true RU2027952C1 (en) | 1995-01-27 |
Family
ID=21602220
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU925038048A RU2027952C1 (en) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | Regenerator checker |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2027952C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2544917C1 (en) * | 2013-10-30 | 2015-03-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Юго-Западный государственный университет" (ЮЗ ГУ) | Nozzle for regenerative rotor air heater |
RU2655876C2 (en) * | 2014-03-10 | 2018-05-29 | Ниппон Стил Энд Сумикин Инджиниринг Ко., Лтд. | Inclined block and supporting structure |
-
1992
- 1992-04-17 RU SU925038048A patent/RU2027952C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1651033, кл. F 23L 15/02, 1991. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2544917C1 (en) * | 2013-10-30 | 2015-03-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Юго-Западный государственный университет" (ЮЗ ГУ) | Nozzle for regenerative rotor air heater |
RU2655876C2 (en) * | 2014-03-10 | 2018-05-29 | Ниппон Стил Энд Сумикин Инджиниринг Ко., Лтд. | Inclined block and supporting structure |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4651810A (en) | Checkerwork for upright regeneration chambers of a glass melting furnace | |
RU2027952C1 (en) | Regenerator checker | |
US4974666A (en) | Refractory brick assembly for a heat regenerator | |
US4638617A (en) | Refractory curtain wall | |
US5005635A (en) | Refractory elements for the construction of heat regenerators | |
CA2048131C (en) | Refractory brick segment for a heat regenerator | |
US4108733A (en) | High efficiency coke oven regenerator checker brick | |
EP0172655B1 (en) | Heat exchange stucture | |
SU1651033A1 (en) | Regenerator nozzle | |
RU2155300C1 (en) | Regenerator checker | |
US2438814A (en) | Checkerwork for furnaces | |
US2034820A (en) | Checker for blast furnace stoves | |
CN219449619U (en) | Coke oven chute mouth structure | |
SU1250786A1 (en) | Regenerator packing | |
SU1344797A1 (en) | Regenerative soaking pit | |
KR860001897B1 (en) | Horizontal battery coke oven | |
US2512555A (en) | Checker structure | |
US4412890A (en) | Coke oven battery for production of coke and gas | |
SU792068A1 (en) | Regenerator nozzle | |
US2300427A (en) | Glass melting furnace | |
SU1425415A1 (en) | Lining for walls of furnaces with inner recuperation and shaped brick for lining | |
SU1225996A1 (en) | Regenerator packing | |
SU863958A1 (en) | Recuperator packing | |
SU1109441A1 (en) | Regenerator checkerwork | |
JPS637319B2 (en) |