RU2026394C1 - Method of production of foamed aluminium - Google Patents
Method of production of foamed aluminium Download PDFInfo
- Publication number
- RU2026394C1 RU2026394C1 SU5060351A RU2026394C1 RU 2026394 C1 RU2026394 C1 RU 2026394C1 SU 5060351 A SU5060351 A SU 5060351A RU 2026394 C1 RU2026394 C1 RU 2026394C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- mixture
- gas
- metal
- foam
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к получению из расплава вспененного металла, например пеноалюминия. The invention relates to metallurgy, in particular to the production of a foamed metal from a melt, for example, foam aluminum.
Известен способ получения пеноалюминия, включающий увеличение вязкости расплава легированием металлическим кальцием при массовом отношении к расплаву 0,2-8% , вспенивание расплава взвешиванием порошкообразного гидрида титана при массовом отношении к расплаву 1-3% и охлаждение образующегося вспененного расплава до затвердевания. A known method of producing foamed aluminum, including increasing the viscosity of the melt by doping with calcium metal at a mass ratio of 0.2-8% to the melt, foaming the melt by weighing powdered titanium hydride with a mass ratio of 1-3% to the melt and cooling the resulting foamed melt to solidify.
Недостатком способа является малая, неоднородная и нерегулируемая дисперсность пузырьков газа, обусловленная природой процесса термического разложения гидрида титана с выделением газа, при перемешивании, а также высокая стоимость металлического кальция и гидрида титана. The disadvantage of this method is the small, heterogeneous and unregulated dispersion of gas bubbles, due to the nature of the process of thermal decomposition of titanium hydride with gas evolution, with stirring, as well as the high cost of calcium metal and titanium hydride.
Известен способ получения вспененного металла из жидких алюминиевых сплавов, включающий замешивание в расплав инертного или кислородсодержащего газа в дисперсном виде для увеличения вязкости расплава, вспенивание расплава добавлением при перемешивании порошкообразных гидридов титана, гафния или циркония и охлаждение вспененного расплава до затвердевания. A known method of producing foamed metal from liquid aluminum alloys, including kneading an inert or oxygen-containing gas in a dispersed form in the melt to increase the viscosity of the melt, foaming the melt by adding powdered titanium, hafnium or zirconium hydrides with stirring, and cooling the foamed melt to solidify.
Известный способ выбран в качестве прототипа по технической сущности - использование газа в качестве загустителя расплава. The known method is selected as a prototype for the technical essence - the use of gas as a thickener melt.
Недостатком способа являются малые дисперсность пузырьков газа и пористость материала, обусловленные способом ввода загущающего газа, основанном на относительном движении газа в расплаве, что приводит к неустойчивости системы. The disadvantage of this method is the low dispersion of gas bubbles and the porosity of the material, due to the method of introducing a thickening gas based on the relative motion of the gas in the melt, which leads to instability of the system.
Кроме того, загущающий газ выносит на свободную поверхность расплава часть вспенивающего газа, что увеличивает расход порообразующего вещества. In addition, the thickening gas carries out part of the foaming gas to the free surface of the melt, which increases the flow rate of the pore-forming substance.
Замешивание в расплав металла газа (азота, аргона, воздуха, углекислого газа, водяного пара и т.д.) увеличивает вязкость расплава. Mixing gas (nitrogen, argon, air, carbon dioxide, water vapor, etc.) into the metal melt increases the viscosity of the melt.
Однако известные приемы осуществления этого способа не обеспечивают устойчивость системы, контролируемость и требуемых значений вязкости расплава, пористости и дисперсности пор. However, the known methods for implementing this method do not provide system stability, controllability and the required values of the melt viscosity, porosity and pore dispersion.
Для повышения качества продукции за счет обеспечения оптимальной дисперсности пузырьков газа, пористости и структуры пор, а также для снижения себестоимости продукции за счет исключения использования дорогостоящих порообразующих и повышающих вязкость расплава материалов предлагается следующая технология. To improve product quality by ensuring optimal dispersion of gas bubbles, porosity and pore structure, and also to reduce production costs by eliminating the use of expensive pore-forming and melt viscosity increasing materials, the following technology is proposed.
В способе получения вспененного материала, например пеноалюминия, включающем смешивание расплава металла с газом, вспенивание расплава и охлаждение до затвердевания, поток сжатой дисперсной смеси расплава с газом подают под уровень расплава при статическом давлении, превышающем сумму атмосферного и металлостатического давлений, вытесняют смесью область расплава, прилегающую к месту подачи диспергированной смеси, часть которой непрерывно охлаждают до затвердевания. In a method for producing a foamed material, for example, foam aluminum, comprising mixing a metal melt with gas, foaming the melt and cooling to solidification, a stream of a compressed dispersed mixture of melt with gas is supplied under the melt level at a static pressure exceeding the sum of atmospheric and metallostatic pressures, the mixture displaces the melt region, adjacent to the feed point of the dispersed mixture, part of which is continuously cooled until solidified.
Техническая сущность предлагаемого технического решения заключается в образовании металлической пены при подаче под уровень расплава потока сжатой дисперсной смеси расплава с газом при статическом давлении, превышающем сумму атмосферного и металлостатического давлений. При этом вытесняют смесью область расплава, прилегающую к месту подачи диспергированной смеси, часть которой непрерывно охлаждают до затвердевания. The technical essence of the proposed technical solution consists in the formation of metal foam when a compressed dispersed mixture of the melt with gas is supplied under the melt level at a static pressure exceeding the sum of atmospheric and metallostatic pressures. In this case, the melt region adjacent to the feed point of the dispersed mixture is displaced by the mixture, part of which is continuously cooled until solidification.
Для оптимизации процесса литья поддерживают объем области газожидкометаллической смеси под уровнем расплава постоянным, уравнивая расход поступающей смеси, скорость ее затвердевания и скорость вывода затвердевшего вспененного металла. To optimize the casting process, the volume of the gas-liquid-metal mixture region is kept constant under the melt level by equalizing the flow rate of the incoming mixture, its rate of solidification and the output rate of the hardened foam metal.
Таким образом осуществляется инверсия (обращение) газожидкометаллической смеси, где сплошной средой является газ, а дисперсный расплав в динамически устойчивую металлическую пену требуемого регулируемого газосодержания и дисперсности без применения добавочных порообразующих, увеличивающих вязкость или уменьшающих коэффициент поверхностного натяжения расплава веществ. Thus, the gas-metal mixture is inverted (circulated), where the continuous medium is gas and the dispersed melt is a dynamically stable metal foam of the required controlled gas content and dispersion without the use of additional pore-forming substances that increase the viscosity or decrease the surface tension coefficient of the melt substances.
Экспериментально установлено, что при подаче под уровень расплава потока сжатой дисперсной смеси расплава с газом при статическом давлении, превышающем сумму атмосферного и металлостатического давлений, на величину, обеспечивающую вытеснение расплава, и при требуемом объемном соотношении расплава к газу под уровнем расплава образуется металлическая пена. Излишний газ барботирует на свободную поверхность расплава с выходом в атмосферу или отводится через газоотводящую трубку. It was experimentally established that when a compressed dispersed mixture of melt with gas is supplied to the melt level at a static pressure exceeding the sum of atmospheric and metallostatic pressures by an amount that ensures melt displacement, and at the required volumetric ratio of the melt to gas, a metal foam is formed below the melt level. Excess gas sparges onto the free surface of the melt with the release to the atmosphere or is discharged through a gas outlet pipe.
Объемное соотношение расплава к газу после сжатия смеси должно соответствовать необходимой пористости материала, причем следует учитывать максимальную возможную пористость расплава металла, например для алюминия 93%. The volumetric ratio of the melt to gas after compression of the mixture should correspond to the required porosity of the material, and the maximum possible porosity of the molten metal should be taken into account, for example, for aluminum 93%.
Статическое давление в подаваемой смеси должно превышать сумму атмосферного и металлостатического давлений на величину, достаточную для вытеснения смесью области расплава, прилегающей к месту подачи диспергированной смеси, создания подуровневой зоны пенообразования, обеспечения пузырькового режима барботажа избыточного газа. Интервал избыточного давления смеси 5-20 кПа соответствует пузырьковому режиму барботажа в интервале глубин подачи смеси 100-500 мм для расплава алюминия. Для других металлов этот интервал будет иным. The static pressure in the supplied mixture should exceed the sum of atmospheric and metallostatic pressures by an amount sufficient to displace the melt region adjacent to the place of supply of the dispersed mixture, create a sublevel foam zone, and ensure bubble bubbling of excess gas. The range of overpressure of the mixture 5-20 kPa corresponds to the bubbling mode of bubbling in the range of depths of supply of the mixture 100-500 mm for molten aluminum. For other metals this interval will be different.
При давлении, меньшем суммы атмосферного и металлостатического давлений, затруднена подача смеси под уровень расплава с его вытеснением. При давлении более 20 кПа для расплава алюминия режим барботажа становится струйным с разрывом и перемешиванием свободной поверхности расплава, что недопустимо при литье и дестабилизирует образование пены в подуровневой области расплава. At a pressure less than the sum of atmospheric and metallostatic pressures, it is difficult to supply the mixture under the melt level with its displacement. At a pressure of more than 20 kPa for an aluminum melt, the bubbling regime becomes jet with a break and mixing of the free surface of the melt, which is unacceptable during casting and destabilizes the formation of foam in the sublevel region of the melt.
Образованию пены в подуровневой области расплава способствует дисперсность подаваемой смеси и постоянная многоручьевая подпитка зоны подачи дисперсной смеси металлом из области сплошного расплава, которая естественно осуществляется за счет силы тяжести. The formation of foam in the sublevel region of the melt is facilitated by the dispersion of the feed mixture and the constant multi-strand feeding of the feed zone of the dispersed mixture by metal from the solid melt region, which is naturally carried out due to gravity.
Для обеспечения и оптимизации процесса пенообразования и литья вытесняют смесью область расплава, прилегающую к месту подачи диспергированной смеси, часть которой непрерывно охлаждают до затвердевания. To ensure and optimize the process of foaming and casting, the melt region adjacent to the feed point of the dispersed mixture is displaced by the mixture, part of which is continuously cooled until it solidifies.
Кроме того, поддерживают объем подуровневой области ввода газожидкометаллической смеси (зоны пенообразования) постоянным, уравнивая расход поступающей смеси, скорость ее затвердевания и скорость вывода затвердевшего вспененного слитка (100-300 мм/мин). In addition, the volume of the sublevel input region of the gas-metal mixture (foaming zone) is kept constant by equalizing the flow rate of the incoming mixture, its rate of solidification and the output rate of the hardened foam ingot (100-300 mm / min).
Предложенные необходимые и достаточные условия обеспечивают образование металлической пены под уровнем расплава вследствие дисперсности подаваемой смеси, получения требуемого объемного соотношения расплава и газа, сжатия смеси до статического давления, превышающего сумму атмосферного и металлостатического давлений, вытеснения расплава смесью с образованием подуровневой области пенообразования при массообмене со слоем сплошного расплава. The proposed necessary and sufficient conditions ensure the formation of metal foam under the melt level due to the dispersion of the supplied mixture, obtaining the desired volumetric ratio of the melt and gas, compressing the mixture to a static pressure exceeding the sum of atmospheric and metallostatic pressures, displacing the melt with the mixture with the formation of a sublevel foam formation region during mass transfer with the layer continuous melt.
Полученная подуровневая зона пенообразования характеризуется высокой вязкостью, постоянным объемом, непрерывным притоком смеси, эффективным массообменом со сплошным расплавом в дисперсной фазе (по газу и расплаву), непрерывным отвердеванием части зоны пенообразования за счет внешнего охлаждения и отводом отвердевшей части, уменьшенным коэффициентом поверхностного натяжения дисперсной фазы расплава и, следовательно, динамической устойчивостью. The resulting sublevel foaming zone is characterized by high viscosity, a constant volume, a continuous influx of the mixture, efficient mass transfer with a continuous melt in the dispersed phase (gas and melt), continuous hardening of a part of the foaming zone due to external cooling and removal of the hardened part, a reduced coefficient of surface tension of the dispersed phase melt and therefore dynamic stability.
Эти условия обеспечиваются в полной мере применением для диспергирования расплава, сжатия смеси и подачи ее под уровень расплава лопастного механизма типа воздушного винта с периферийным приводом при скорости вращения не менее 100 об./мин; диффузором, использованием водоохлаждаемого кристаллизатора и литейной машины, например, для полунепрерывного литья слитков. These conditions are fully ensured by the use for dispersing the melt, compressing the mixture and supplying it under the melt level of a blade mechanism such as a propeller with a peripheral drive at a rotation speed of at least 100 rpm; diffuser, using a water-cooled mold and a casting machine, for example, for semi-continuous casting of ingots.
Степень диспергирования расплава может быть различной в зависимости от требуемой пористости и дисперсности пор продукта и определяется скоростью вращения и конструкцией лопастного механизма. The degree of dispersion of the melt can be different depending on the required porosity and dispersion of the pores of the product and is determined by the speed of rotation and the design of the blade mechanism.
Одним из преимуществ предлагаемой технологии вспенивания расплавов является также осуществление автокорректировки кратности пены за счет сброса излишков газа при барботаже или через газоотводящую трубку. One of the advantages of the proposed technology for foaming melts is also the automatic correction of the multiplicity of the foam due to the discharge of excess gas during sparging or through a gas pipe.
Таким образом, процесс получения пенометалла по предлагаемой технологии осуществляется без применения специальных порообразующих, а также увеличивающих вязкость и уменьшающих коэффициент поверхностного натяжения расплава веществ. Thus, the process of producing foam metal according to the proposed technology is carried out without the use of special pore-forming, as well as increasing the viscosity and reducing the coefficient of surface tension of the melt substances.
Себестоимость производства пеноалюминия по предлагаемой технологии на 40% дешевле, чем по известным технологиям, при более высоком и регулируемом качестве продукции, обусловленном отсутствием вредных примесей, достижением требуемой пористости и однородности дисперсности пор. Максимальная достигнутая пористость пеноалюминия 90% при дисперсности пор 2-3 мм. The cost of production of foam aluminum by the proposed technology is 40% cheaper than by known technologies, with a higher and more regulated product quality due to the absence of harmful impurities, achievement of the required porosity and uniformity of pore dispersion. The maximum porosity of foam aluminum reached 90% with a pore dispersion of 2-3 mm.
П р и м е р. В лабораторных условиях осуществляли процесс получения пеноалюминия с использованием предлагаемой технологии. Для сравнения использовали показатели продукции по известной технологии, освоенной промышленностью Японии с торговой маркой "Альпорас": пористость 90%, дисперсность пор 2-7 мм. Поток расплава алюминия при 750оС с расходом 40 кг/ч диспергировали в разреженном азоте (≈ 0,011 МПа) с непрерывным сжатием смеси до давления, превышающего сумму атмосферного и металлостатического давлений на величину до 50 кПа. Атмосферное давление в день эксперимента 94 кПа. Расход азота 0,4-0,5 нм3/ч. Глубина места подачи дисперсной смеси под уровень расплава 150 мм и 300 мм. Объемное соотношение расплава к газу выбирали 1:9 и 1:10-1:12.PRI me R. In laboratory conditions, the process of producing foamed aluminum was carried out using the proposed technology. For comparison, we used product indicators according to the well-known technology developed by the Japanese industry with the Alporas trademark:
Для осуществления процесса использовали обогреваемый смеситель с дозаторами расплава и газа, содержащий винт с периферийным приводом; кристаллизатор в виде цилиндрической изложницы объемом 2,3 л, перемещаемой в вертикальном направлении со скоростью 200-300 мм/мин. Скорость вращения винта смесителя 300-400 об./мин. Процесс литья осуществляли в периодическом режиме до заполнения изложницы. For the implementation of the process used a heated mixer with dispensers of melt and gas, containing a screw with a peripheral drive; a mold in the form of a cylindrical mold of 2.3 l displaced in the vertical direction at a speed of 200-300 mm / min. The rotation speed of the mixer screw is 300-400 rpm. The casting process was carried out in batch mode until the mold was filled.
Винт диспергирует поток расплава в разреженном азоте с непрерывным сжатием смеси до давления, превышающего сумму атмосферного и металлостатического давления на величину до 50 кПа. Кристаллизатор заполняли расплавом металла и при непрерывном отводе затвердевшего слитка под уровень расплава на границу расплав-слиток, подавали поток сжатой дисперсной смеси расплава с газом с вытеснением расплава из зоны подачи. Наблюдали за поверхностью расплава, при появлении пузырьков уменьшали расход и давление смеси. Контролировали глубину места подачи смеси, атмосферное давление, давление подачи дисперсной смеси, пористость полученного вспененного слитка взвешиванием проб и интервал дисперсии пор увеличительным измерительным инструментом. В каждом эксперименте было получено по 2,3 л пеноалюминия. The screw disperses the melt flow in rarefied nitrogen with continuous compression of the mixture to a pressure exceeding the sum of atmospheric and metallostatic pressure by up to 50 kPa. The mold was filled with a molten metal, and during continuous removal of the solidified ingot to the melt-ingot boundary at a melt level, a stream of a compressed dispersed mixture of melt with gas was supplied to displace the melt from the feed zone. We observed the surface of the melt; when bubbles appeared, the flow rate and pressure of the mixture were reduced. The depth of the mixture inlet, atmospheric pressure, the pressure of the dispersed mixture, the porosity of the obtained foam ingot by weighing the samples, and the interval of pore dispersion with a magnifying measuring instrument were controlled. In each experiment, 2.3 L of foam aluminum was obtained.
Результаты исследований приведены в табл. 1. The research results are given in table. 1.
Установлено, что при подаче под уровень расплава алюминия сжатой дисперсной смеси расплава с газом при статическом давлении, превышающем сумму атмосферного и гидростатического давлений на 5-20 кПа, происходит образование пеноалюминия при слабом барботаже газа на поверхность расплава независимо от глубины места подачи смеси. It was found that when a compressed dispersed mixture of melt with gas is supplied to the aluminum melt level at a static pressure exceeding the sum of atmospheric and hydrostatic pressures by 5-20 kPa, foam aluminum forms with weak gas bubbling to the melt surface, regardless of the depth of the mixture supply point.
При избыточном давлении подачи смеси менее 5 кПа есть затруднения с контролем и поддержанием стабильного давления; в некоторые моменты не происходит вытеснения объема расплава и образования подуровневой области пены, прекращается подача смеси. При избыточном давлении подачи смеси 5-20 кПа наблюдается устойчивое получение пенометалла, барботаж газа на свободную поверхность расплава отсутствует. При избыточном давлении подачи смеси более 20 кПа наблюдается интенсивный барботаж газа через расплав сплошного металла, пористость пенометалла резко уменьшается, увеличивается диаметр пор. With an excess supply pressure of the mixture less than 5 kPa, there are difficulties in controlling and maintaining a stable pressure; at some moments, the melt volume is not displaced and the sublevel region of the foam is not formed; the flow of the mixture ceases. With an excess supply pressure of the mixture of 5-20 kPa, stable production of foam metal is observed, gas sparging to the free surface of the melt is absent. At an excess supply pressure of the mixture of more than 20 kPa, intense gas bubbling through a solid metal melt is observed, the porosity of the foam metal decreases sharply, and the pore diameter increases.
Таким образом, наиболее благоприятный режим образования однородного высокопористого пеноалюминия, пористость 90%, интервал дисперсий пор 2-3 мм, заключается в подаче сжатой газожидкометаллической смеси при объемном соотношении расплава к газу 1-9 и при давлении смеси, превышающем сумму атмосферного и металлостатического давлений на 5-20 кПа. Глубина места подачи не имеет решающего значения и определяется параметрами кристаллизации слитка, обычно 100-300 мм. Thus, the most favorable mode of formation of a homogeneous highly porous foam aluminum, porosity of 90%, the range of pore dispersions of 2-3 mm, consists in supplying a compressed gas-metal mixture with a melt to gas volume ratio of 1-9 and at a mixture pressure exceeding the sum of atmospheric and metallostatic pressures by 5-20 kPa. The depth of the feed point is not critical and is determined by the crystallization parameters of the ingot, usually 100-300 mm.
Установлено, что при избытке газа в смеси его можно эффективно отводить в атмосферу посредством газоотводящей трубки, опущенной в область подачи смеси, что позволяет предотвратить интенсивный барботаж газа и расширить область использования состава смеси до 1: 10, что облегчает управление процессом. It was found that if there is an excess of gas in the mixture, it can be efficiently vented to the atmosphere by means of a gas exhaust pipe lowered into the mixture supply area, which helps prevent intense gas sparging and expand the range of use of the mixture composition to 1: 10, which facilitates process control.
По предлагаемой технологии можно получить пеноалюминий с высокой пористостью, управляемым интервалом дисперсии пор 2-3, 2-7, 5-7 мм с различной степенью однородности в зависимости от назначения материала. According to the proposed technology, it is possible to obtain foam aluminum with high porosity, controlled by an interval of pore dispersion of 2-3, 2-7, 5-7 mm with varying degrees of uniformity depending on the purpose of the material.
Предлагаемая технология позволяет получить пеноалюминий с широким спектром конструкционных, функциональных (звукопоглощение, виброизоляция, теплоизоляция, поглощение электромагнитных волн) и декоративных свойств в конструкциях для различных отраслей промышленности. The proposed technology allows to obtain foamed aluminum with a wide range of structural, functional (sound absorption, vibration isolation, thermal insulation, absorption of electromagnetic waves) and decorative properties in structures for various industries.
При высоких потребительских свойствах получаемого вспененного алюминия (однородность пор при высокой пористости) на 40% снижается себестоимость его производства по сравнению с известной промышленной технологией "Альпорас" за счет исключения использования дорогостоящих и дефицитных добавок. With high consumer properties of the resulting foamed aluminum (pore uniformity at high porosity), the cost of its production is reduced by 40% compared to the well-known Alporas industrial technology due to the exclusion of the use of expensive and scarce additives.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5060351 RU2026394C1 (en) | 1992-08-25 | 1992-08-25 | Method of production of foamed aluminium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5060351 RU2026394C1 (en) | 1992-08-25 | 1992-08-25 | Method of production of foamed aluminium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2026394C1 true RU2026394C1 (en) | 1995-01-09 |
Family
ID=21612383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5060351 RU2026394C1 (en) | 1992-08-25 | 1992-08-25 | Method of production of foamed aluminium |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2026394C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA005348B1 (en) * | 2000-02-22 | 2005-02-24 | Квинетик Лимитед | Method of electrolytic reduction of metal oxides such as titanium dioxide and process applications |
| RU2801169C1 (en) * | 2022-11-17 | 2023-08-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВО "КНИТУ") | Method for producing aluminum foam |
-
1992
- 1992-08-25 RU SU5060351 patent/RU2026394C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент Великобритании N 1287994, кл. C 22C 1/08, 1972. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA005348B1 (en) * | 2000-02-22 | 2005-02-24 | Квинетик Лимитед | Method of electrolytic reduction of metal oxides such as titanium dioxide and process applications |
| RU2801169C1 (en) * | 2022-11-17 | 2023-08-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технологический университет" (ФГБОУ ВО "КНИТУ") | Method for producing aluminum foam |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100592533B1 (en) | Method and apparatus for the continuous production of foamed metals | |
| SU982546A3 (en) | Method for refining molten aluminium and its alloys | |
| EP0587619B1 (en) | Process and apparatus for producing shaped slabs of particle stabilized foamed metal | |
| CN103898351B (en) | A kind of high-efficiency and continuous castmethod of controlled architecture closed-cell foam aluminium ingot | |
| US5112697A (en) | Stabilized metal foam body | |
| EP0832304B1 (en) | Method and apparatus for continuous in-line gas treatment of molten metals | |
| JP2635817B2 (en) | Manufacturing method of metal foam reinforced with particles | |
| JP5398260B2 (en) | Method for producing porous body | |
| US2983597A (en) | Metal foam and method for making | |
| Babcsán et al. | Metal foams–manufacture and physics of foaming | |
| Patel et al. | Melt conditioned direct chill casting (MC-DC) process for production of high quality Aluminium alloy billets | |
| WO2001004367A1 (en) | Production method for porous metal body | |
| RU2026394C1 (en) | Method of production of foamed aluminium | |
| RU2016113C1 (en) | Method for production of foamed metal | |
| US5299724A (en) | Apparatus and process for casting metal matrix composite materials | |
| RU2068455C1 (en) | Method for production of foam aluminium | |
| EP0575397A1 (en) | Method and apparatus for continuously preparing castable metal matrix composite material | |
| JPH02111827A (en) | Improved composite material and method for its manufacture | |
| JPS6250054A (en) | Continuous casting method for obtaining ingot having high oxygen content | |
| KR20020034327A (en) | Method and appartus for continusely producing foamed metal under low pressure | |
| RU2032757C1 (en) | Device for obtaining the frothed metal | |
| CN110438360B (en) | Preparation method of foamed aluminum or aluminum alloy material | |
| JPH10158761A (en) | Production of foam having directional pore | |
| WO2019049175A1 (en) | An apparatus for producing material foam from a material and methods thereof | |
| EP1420073A2 (en) | Method for manufacturing cellular metal with closed cell wall porosity |