RU2026153C1 - Method of alloying mould cavity - Google Patents
Method of alloying mould cavity Download PDFInfo
- Publication number
- RU2026153C1 RU2026153C1 SU5020427/02A SU5020427A RU2026153C1 RU 2026153 C1 RU2026153 C1 RU 2026153C1 SU 5020427/02 A SU5020427/02 A SU 5020427/02A SU 5020427 A SU5020427 A SU 5020427A RU 2026153 C1 RU2026153 C1 RU 2026153C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- coating
- aluminum
- composition
- cryolite
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретно - к литейному производству, и может быть использовано для повышения стойкости изделий путем легирования рабочей поверхности алюминием при их отливке с применением стержней из жидкой самотвердеющей смеси. The invention relates to ferrous metallurgy, and specifically to foundry, and can be used to increase the durability of products by alloying the working surface with aluminum when casting using rods from a liquid self-hardening mixture.
Известно защитное покрытие для изложниц и поддонов, которое наносят на рабочие поверхности с целью повышения стойкости указанных изделий. Покрытие содержит, мас. %: кремнезоль 35-37; электрокорунд 20-25; алюминиевая пудра 7-9; дистен - силламанитовый концентрат - остальное. Покрытие наносят на нагретую до 150-350оС рабочую поверхность изложницы через 15-17 наливов.A protective coating is known for molds and pallets, which are applied to work surfaces in order to increase the durability of these products. The coating contains, by weight. %: silica sol 35-37; electrocorundum 20-25; aluminum powder 7-9; distene - sillamanite concentrate - the rest. The coating is applied to heated to 150-350 ° C working surface of the mold through the pouring 15-17.
Недостатком этого покрытия является то, что покрытие наносят периодически два-три раза в процессе эксплуатации, тем более, что каждый раз изделие надо нагревать до 150-350оС. Кроме того, покрытие, как и всякое другое керамическое покрытие, разрушается при ударных нагрузках, а периодичность нанесения покрытия увеличивает трудозатраты на эксплуатацию изложницы.A disadvantage of this coating is that the coating is applied intermittently two or three times during operation, moreover, that each time the product must be heated to 150-350 ° C. In addition, the coating, as well as any other ceramic coating is destroyed by shock loads , and the frequency of coating increases the labor costs for the operation of the mold.
Известен способ, при котором наносят состав для повышения стойкости изложницы. Наносят на поверхность металлического или керамического стержня, просушивают и затем заливают металл. Состав содержит алюминиевый порошок, криолит, огнеупорную глину, кварцевый песок, хлористый натрий, воду при следующем содержании компонентов, мас.%: Алюминиевый порошок 29-33 Криолит 4-5 Огнеупорная глина 17-19 Кварцевый песок 10-15 Хлористый натрий 7-11 Вода 28-32
Содержание алюминия на рабочей поверхности изложницы свыше 24% по массе достигается варьированием толщины покрытия от 2 до 4 мм. Таким образом, количество алюминия, необходимого для получения указанной концентрации, определяется тем количеством алюминия, которое приходится на единицу объема покрытия, наносимого на единицу площади изложницы. Данный способ взят за прототип.A known method in which the composition is applied to increase the durability of the mold. Apply to the surface of a metal or ceramic rod, dry and then pour the metal. The composition contains aluminum powder, cryolite, refractory clay, silica sand, sodium chloride, water with the following content of components, wt.%: Aluminum powder 29-33 Cryolite 4-5 Refractory clay 17-19 Quartz sand 10-15 Sodium chloride 7-11 Water 28-32
The aluminum content on the working surface of the mold over 24% by weight is achieved by varying the coating thickness from 2 to 4 mm. Thus, the amount of aluminum required to obtain the specified concentration is determined by the amount of aluminum that is per unit volume of coating applied per unit area of the mold. This method is taken as a prototype.
Недостатком этого состава и способа является то, что он применим для изложниц, отливаемых с применением металлических или керамических стержней, т.е. таких, которые не размываются наносимым составом; температура поверхности которых обеспечивает плавление криолита. Компоненты состава, имеющие разную как насыпную, так и удельную массу, при нанесение, сушке располагаются слоями, что мешает созданию диффузионного слоя в поверхности отливаемой изложницы. Этот состав можно использовать для применения на стержнях, не образующих пригара. В случае использования стержней из жидкой самотвердеющей смеси образуются пригары, для устранения которых необходимо применить противопригарную краску. А при нанесении состава слой противопригарной краски разрушается частицами кварцевого песка, т.е. возникает опасность появления пригаров. Соотношение криолита и хлористого натрия не обеспечивает плавление криолита при температуре поверхности стержня после заливки чугуна, появление диффузионного слоя не обеспечивается. The disadvantage of this composition and method is that it is applicable to molds cast using metal or ceramic rods, i.e. those that are not washed away by the applied composition; surface temperature which provides cryolite melting. The components of the composition having different bulk and specific gravity, when applied, dried are arranged in layers, which prevents the creation of a diffusion layer in the surface of the cast mold. This composition can be used for use on non-stick rods. In the case of using rods from a liquid self-hardening mixture, burns are formed, to eliminate which it is necessary to use non-stick paint. And when applying the composition, the layer of non-stick paint is destroyed by particles of quartz sand, i.e. there is a danger of the appearance of burns. The ratio of cryolite and sodium chloride does not provide melting of cryolite at the surface temperature of the rod after casting iron, the appearance of a diffusion layer is not provided.
Целью изобретения является повышение стойкости изложниц за счет устранения пригаров и сохранения диффузионного слоя. The aim of the invention is to increase the resistance of the molds by eliminating burns and maintaining the diffusion layer.
Указанная цель достигается тем, что в способе легирования рабочей поверхности изложницы, включающем нанесение на стержень алюминийсодержащего покрытия, сборку формы, заливку формы чугуном, покрытие содержит, мас.%: Алюминиевый порошок 68-75 Криолит 1,5-2,5 Хлористый натрий 8,5-12 Огнеупорная глина 12-21 Ингибитор 0,02-0,03, а наносят его на стержень с плотностью 1,40-1,50 г/см3 и расходом 800-1200 г/м2.This goal is achieved by the fact that in the method of alloying the working surface of the mold, including applying an aluminum-containing coating to the rod, assembling the mold, casting the mold with cast iron, the coating contains, wt.%: Aluminum powder 68-75 Cryolite 1.5-2.5
Применение предлагаемого способа позволит повысить стойкость ее к оплавлениям и разгару изложницы, отливаемой с применением стержня из жидкой самотвердеющей смеси (ЖСС), как до просушивания его в сушильном устройстве, так и после просушивания. Причем покрытие плотностью 1,40-1,50 г/см3 и расходом 800-1200 г/м2 может наноситься в случае использования стержня из ЖСС непосредственно на всю поверхность стержня или только на часть поверхности, наиболее подверженной оплавлению и разгару. Покрытие можно наносить как на поверхность с противопригарной краской, так и на поверхность без противопригарной краски.The application of the proposed method will increase its resistance to reflow and the height of the mold, cast using a rod from a liquid self-hardening mixture (LSS), both before drying it in a drying device, and after drying. Moreover, a coating with a density of 1.40-1.50 g / cm 3 and a flow rate of 800-1200 g / m 2 can be applied in the case of using a rod made of LSS directly to the entire surface of the rod or only to the part of the surface that is most susceptible to fusion and heat. The coating can be applied both to a surface with non-stick paint and to a surface without non-stick paint.
Экспериментально установлено, что предельная концентрация алюминия в диффузионном слое чугунной изложницы, отлитой с использованием стержня из жидкой самотвердеющей смеси не преышает 20 мас.% .Также установлено, что стойкость изложницы при концентрации алюминия 15-20 мас.% практически одинакова. При такой концентрации толщина диффузионного слоя составляет 250-500 мкм и стойкость повышается больше, чем на 20%. It was experimentally established that the limiting concentration of aluminum in the diffusion layer of a cast iron mold cast using a rod from a liquid self-hardening mixture does not exceed 20 wt.%. It was also established that the resistance of the mold at an aluminum concentration of 15-20 wt.% Is almost the same. At this concentration, the thickness of the diffusion layer is 250-500 microns and the resistance increases by more than 20%.
Для получения указанных параметров диффузионного слоя на единицу площади стержня необходимо нанести соответствующее количество алюминия, что обеспечивается с одной стороны содержанием алюминия в составе, с другой - удельным расходом состава. Удельный расход состава ограничен толщиной покрытия, наносимого на стержень. При чрезмерно большой толщине покрытия при заливке металла происходит "шелушение", местное отслаивание, т.е. нарушается целостность покрытия и, следовательно, диффузионного слоя. Снижается стойкость изложницы до уровня стойкости обычной изложницы. Минимальным расходом, обеспечивающим получение необходимых параметров диффузионного слоя, является расход 800 г/м2 (пример 3). При этом содержание алюминия в составе должно быть не менее 68 мас.% (пример 5). Если алюминия меньше 68 мас.%, снижается концентрация алюминия в диффузионном слое, уменьшается стойкость. Увеличение расхода состава более 1200 г/см2 приводит к "шелушению", смыву состава расплавленным металлом при заливке. Стойкость изложницы также уменьшается (пример 4). Увеличение содержания алюминия выше 75 мас.% снижает кроющую способность состава. Алюминий осыпается, смывается расплавленным металлом. Снижается стойкость изложницы (пример 6).To obtain the indicated parameters of the diffusion layer per unit area of the rod, it is necessary to apply an appropriate amount of aluminum, which is ensured on the one hand by the aluminum content in the composition, and on the other, by the specific consumption of the composition. The specific consumption of the composition is limited by the thickness of the coating applied to the rod. If the coating thickness is excessively large, "peeling" occurs during metal pouring, local peeling, i.e. the integrity of the coating and, therefore, the diffusion layer is violated. The resistance of the mold is reduced to the level of resistance of a conventional mold. The minimum flow rate, providing the necessary parameters of the diffusion layer, is a flow rate of 800 g / m 2 (example 3). The aluminum content in the composition should be at least 68 wt.% (Example 5). If aluminum is less than 68 wt.%, The concentration of aluminum in the diffusion layer decreases, and the resistance decreases. The increase in the consumption of the composition of more than 1200 g / cm 2 leads to "peeling", washing the composition of the molten metal during casting. The durability of the mold also decreases (example 4). The increase in aluminum content above 75 wt.% Reduces the hiding power of the composition. Aluminum crumbles, washed off with molten metal. The resistance of the mold is reduced (example 6).
Криолит служит для растворения окисной пленки алюминия, образующейся на внутренней поверхности изложницы во время заливки расплавленного металла и препятствующей диффузии алюминия в поверхность изложницы. Если криолита нет, то диффузионный слой алюминия вообще не образуется. Минимальное количество криолита для образования диффузионного слоя, указанных выше параметров - 1,5 мас.%. Если криолита меньше, то снижаются параметры диффузионного слоя и, следовательно, стойкость изложницы (пример 7). Если криолита больше 2,5 мас. % , то при заливке металла из-за сильного газовыделения происходит отслаивание состава от слоя отсутствует и стойкость изложницы снижается до уровня стойкости изложницы без диффузионного слоя (пример 8). Cryolite is used to dissolve an oxide film of aluminum formed on the inner surface of the mold during casting of molten metal and prevents the diffusion of aluminum into the surface of the mold. If there is no cryolite, then a diffusion layer of aluminum does not form at all. The minimum amount of cryolite for the formation of a diffusion layer of the above parameters is 1.5 wt.%. If the cryolite is less, then the parameters of the diffusion layer and, therefore, the resistance of the mold are reduced (example 7). If the cryolite is more than 2.5 wt. %, then when pouring metal due to strong gas evolution, peeling of the composition from the layer is absent and the mold resistance decreases to the mold resistance level without a diffusion layer (Example 8).
Условиями, обеспечивающими растворения окисной пленки алюминия, являются температура поверхности стержня и время. Температура плавления криолита 1010оС. Температура поверхности стержня не всегда достигает этого значения и поэтому криолит не всегда растворяет окисную пленку. Для снижения температуры плавления криолита использовали хлористый натрий. Для снижения температуры криолита содержание хлористого натрия должно быть не менее 8,5 мас. % . Если хлористого натрия меньше, а криолита 2,5 мас.%, то криолит не расплавляется, но растворяется окисная пленка, ухудшается смачиваемость частиц алюминия криолитом, диффузионный слой не образуется, стойкость к разгару остается на уровне обычной изложницы (пример 9). При содержании хлористого натрия более 12 мас.% на поверхности стержня образуется плотный слой расплавленной соли, не позволяющий выходить газам, происходит местное отслоение от слоя противопригарной краски или от поверхности стержня. Снижается стойкость изложницы (пример 10).The conditions for the dissolution of the oxide film of aluminum are the surface temperature of the rod and time. The melting point of cryolite 1010 C. The surface temperature of the rod is not always reaches this value cryolite and therefore not always dissolve the oxide film. Sodium chloride was used to lower the melting point of cryolite. To reduce the temperature of cryolite, the content of sodium chloride should be at least 8.5 wt. % If sodium chloride is less, and cryolite is 2.5 wt.%, Then cryolite does not melt, but the oxide film dissolves, the wettability of aluminum particles by cryolite deteriorates, a diffusion layer does not form, resistance to swing remains at the level of a conventional mold (example 9). When the content of sodium chloride is more than 12 wt.%, A dense layer of molten salt is formed on the surface of the rod, which does not allow gases to escape, local exfoliation occurs from the layer of non-stick paint or from the surface of the rod. The resistance of the mold is reduced (example 10).
Огнеупорная глина служит для защиты частиц алюминия от окисления во время заполнения формы расплавленным металлом и является связующим элементом состава. Если огнеупорной глины меньше 12 мас.%, то часть частиц алюминия смывается расплавленным металлом. Снижается стойкость изложницы, так как алюминия недостаточно для образования оптимального диффузионного слоя. Если огнеупорной глины больше 21 мас.%, то затруднена диффузия алюминия в поверхность изложницы, часть алюминия остается в глинистом слое, что затрудняет его смыв при очистке изложницы после заливки металла и снижает концентрацию диффузионного слоя. Снижается стойкость изложницы. Refractory clay serves to protect aluminum particles from oxidation during filling of the mold with molten metal and is a connecting element of the composition. If the refractory clay is less than 12 wt.%, Then part of the aluminum particles is washed off by the molten metal. The resistance of the mold is reduced, since aluminum is not enough to form the optimal diffusion layer. If the refractory clay is more than 21 wt.%, Diffusion of aluminum into the surface of the mold is difficult, some of the aluminum remains in the clay layer, which makes it difficult to wash off when cleaning the mold after pouring metal and reduces the concentration of the diffusion layer. The durability of the mold is reduced.
В процессе приготовления состава и особенно при хранении готового состава из-за интенсивного газовыделения состав пенится, увеличивается в объеме, переполняет емкость. А при нанесении такого состава на поверхность стержня увеличивается расход состава, что приводит к его обтеканию, обеднению покрытия алюминием, снижению концентрации алюминия, уменьшению стойкости. Для устранения пенообразования и недостатков, указанных выше, в состав вводили ингибитор. В качестве ингибитора в изобретении использовали уротропин в количестве 0,02-0,03 мас.%. Содержание ингибитора менее 0,02 мас.% полностью не устраняло появление пены. При содержании ингибитора в десятых долях процента ухудшается смачиваемость частиц алюминия глинистым раствором, что приводит к смыву частиц алюминия расплавленным металлом. Снижается стойкость изложницы. During the preparation of the composition, and especially during storage of the finished composition due to intense gas evolution, the composition foams, increases in volume, overflows the capacity. And when applying such a composition to the surface of the rod, the consumption of the composition increases, which leads to its flow around, depletion of the coating with aluminum, a decrease in the concentration of aluminum, and a decrease in resistance. To eliminate foaming and the disadvantages indicated above, an inhibitor was introduced into the composition. As an inhibitor in the invention used urotropin in an amount of 0.02-0.03 wt.%. An inhibitor content of less than 0.02 wt.% Did not completely eliminate the appearance of the foam. When the content of the inhibitor is in tenths of a percent, the wettability of the aluminum particles with a clay solution deteriorates, which leads to the washing off of the aluminum particles by molten metal. The durability of the mold is reduced.
Результаты опытно-промышленных испытаний способа, проведенные в фасонно-литейном цехе ОХМК на изложницах УВС-13 и УВG-12, приведены в таблице. Опытно-промышленную отливку изложниц проводили с использованием стержней из жидкой самотвердеющей смеси. The results of pilot industrial testing of the method, carried out in the OKHMK shaped-foundry on the UVS-13 and UVG-12 molds, are given in the table. Pilot casting of molds was carried out using rods from a liquid self-hardening mixture.
П р и м е р ы 1 и 2 (прототип). Использовать этот состав на стержнях из жидкой самотвердеющей смеси (просушенных или непросушенных) невозможно из-за появления пригаров. PRI me R s 1 and 2 (prototype). It is impossible to use this composition on rods from a liquid self-hardening mixture (dried or not dried) due to the appearance of burns.
П р и м е р ы 3 и 4. Расход состава меньше и больше заявленного. В обоих случаях диффузионный слой не достигает оптимальных параметров. EXAMPLES 3 and 4. Consumption of the composition is less and more than stated. In both cases, the diffusion layer does not reach optimal parameters.
П р и м е р ы 5 и 6. Алюминиевого порошка больше и меньше заявленного. В обоих случаях диффузионный слой не достигает оптимальных параметров: в первом случае из-за снижения кроющей способности состава и, следовательно, осыпания алюминиевого порошка; во-втором из-за недостатка алюминия для создания диффузионного слоя. PRI me R s 5 and 6. Aluminum powder more and less than stated. In both cases, the diffusion layer does not reach the optimal parameters: in the first case, due to a decrease in the opacity of the composition and, therefore, shedding of aluminum powder; secondly, due to the lack of aluminum to create a diffusion layer.
П р и м е р ы 7 и 8. Криолит за заявленными пределами. В примере 7 криолита меньше заявленного. Снижаются параметры диффузионного слоя. Стойкость на уровне обычной изложницы. В примере 8 криолита больше 2,5 мас.%. Из-за отслаивания слоя от противопригарной краски диффузионный слой местами имеет низкие параметры. Стойкость на уровне обычной изложницы. EXAMPLES 7 and 8. Cryolite beyond the stated limits. In example 7, the cryolite is less than stated. The parameters of the diffusion layer are reduced. Persistence at the level of a conventional mold. In example 8, cryolite is more than 2.5 wt.%. Due to peeling of the layer from non-stick paint, the diffusion layer in places has low parameters. Persistence at the level of a conventional mold.
П р и м е р ы 9 и 10. Содержание хлористого натрия за заявленными пределами. В примере 9 хлористого натрия меньше. Криолит не плавится, диффузионный слой имеет низкие параметры. В примере 10 из-за местного отслоения противопригарной краски и последующей зачистки пригара стойкость изложницы снижается ниже уровня стойкости обычной изложницы. PRI me R s 9 and 10. The content of sodium chloride beyond the stated limits. In Example 9, less sodium chloride. Cryolite does not melt, the diffusion layer has low parameters. In Example 10, due to local exfoliation of non-stick paint and subsequent stripping of the burnout, the mold resistance is reduced below the resistance level of a conventional mold.
П р и м е р ы 11 и 12. Содержание огнеупорной глины за заявленными пределами. Диффузионный слой не достигает оптимального значения. Стойкость повышается незначительно. В примере 12 огнеупорной глины больше заявленного. Диффузионный слой меньше оптимального значения. Стойкость повышается незначительно. PRI me R s 11 and 12. The content of refractory clay beyond the stated limits. The diffusion layer does not reach the optimum value. Resistance increases slightly. In example 12, refractory clay is more than claimed. The diffusion layer is less than the optimum value. Resistance increases slightly.
П р и м е р ы 13 и 14. Ингибитор (уротропин) за заявленными пределами. Если его меньше (пример 13), то снижается концентрация алюминия. Стойкость повышается незначительно. В примере 14 ингибитора больше. Из-за смыва частиц алюминия при заполнении формы металлом стойкость практически остается на уровне рядовой изложницы. PRI me R s 13 and 14. Inhibitor (urotropin) beyond the stated limits. If it is less (example 13), then the concentration of aluminum is reduced. Resistance increases slightly. In Example 14, there are more inhibitors. Due to the flushing of aluminum particles when filling the mold with metal, the resistance practically remains at the level of an ordinary mold.
П р и м е р ы 15 и 16. Плотность состава за заявленными пределами. В примере 15 плотность меньше заявленной, а в примере 16 - больше заявленной. В обоих случаях неравномерная толщина покрытия не позволяет получить оптимальный диффузионный слой. Стойкость практически не отличается от стойкости рядовой изложницы. PRI me R s 15 and 16. The density of the composition beyond the stated limits. In example 15, the density is less than declared, and in example 16 is greater than declared. In both cases, uneven coating thickness does not allow to obtain the optimal diffusion layer. Resistance practically does not differ from the resistance of an ordinary mold.
П р и м е р ы 17-19. Характеризуют стойкость изложниц при содержании алюминиевого порошка и ингибитора в заявленных пределах и в заявленном расходе состава и его плотности. PRI me R s 17-19. They characterize the resistance of the molds when the content of aluminum powder and the inhibitor is within the stated limits and in the claimed composition consumption and its density.
П р и м е р ы 20-22. Криолит по верхнему, нижнему пределам. Все остальные компоненты также в заявленных пределах. Стойкость изложницы оптимальная. PRI me R s 20-22. Cryolite on the upper, lower limits. All other components are also within the stated limits. The durability of the mold is optimal.
Если содержание ингибитора не превышает 0,03%, то смачиваемость алюминиевых частиц глинистым раствором не меняется. If the content of the inhibitor does not exceed 0.03%, then the wettability of aluminum particles with a clay solution does not change.
Плотность состава после разведения его водой составляла 1,40-1,50 г/см3. Если плотность меньше 1,40 г/см3, то получаются подтеки, на месте которых уменьшается количество алюминия и не достигаются оптимальные параметры диффузионного слоя. Снижается стойкость изложницы. Если плотность выше 1,50 г/см3, то быстросохнущий слой на нагретой поверхности противопригарной краски получали неравномерным. Таким же неравномерным по концентрации алюминия получали и диффузионный слой. Стойкость изложницы снижалась.The density of the composition after dilution with water was 1.40-1.50 g / cm 3 . If the density is less than 1.40 g / cm 3 , smudges are obtained, at the place of which the amount of aluminum decreases and optimal parameters of the diffusion layer are not achieved. The durability of the mold is reduced. If the density is higher than 1.50 g / cm 3 , then the quick-drying layer on the heated surface of the non-stick paint was uneven. The diffusion layer was also obtained nonuniform in the concentration of aluminum. The durability of the mold decreased.
Состав приготавливали следующим образом. The composition was prepared as follows.
Расход состава 800-1200 г/см2 умножали на площадь внутренней поверхности изложницы. По процентному содержанию компонентов из полученного количества состава определяли массу каждого компонента.The consumption of the composition 800-1200 g / cm 2 was multiplied by the internal surface area of the mold. The percentage of components from the obtained amount of the composition was determined by the mass of each component.
Рассчитанную массу алюминия засыпали в емкость, заливали водой по объему, равной двум объемам засыпанного алюминия, размешивали. Затем вводили рассчитанное количество ингибитора, размешивали и вводили глину. Добавляли еще объем воды и размешивали. Затем вводили рассчитанное количество криолита и хлористого натрия. Размешивали, замеряли ареометром плотность и добавляли воды до получения нужной плотности 1,40-1,50 г/см3. Затем состав наносили на стержень.The calculated mass of aluminum was poured into the container, poured with water in a volume equal to two volumes of the poured aluminum, and stirred. Then, the calculated amount of inhibitor was introduced, mixed and clay was introduced. An additional volume of water was added and stirred. Then, the calculated amount of cryolite and sodium chloride was introduced. It was stirred, the density was measured with a hydrometer and water was added until the desired density of 1.40-1.50 g / cm 3 was obtained. Then the composition was applied to the rod.
Claims (1)
Алюминиевый порошок - 68 - 75
Криолит - 1,5 - 2,5
Хлористый натрий - 8,5 - 12,0
Огнеупорная глина - 12 - 21
Ингибитор - 0,02 - 0,03
при этом покрытие наносят с плотностью 1,4 - 1,5 г/см3 и расходом 800 - 12000 г/м2.METHOD FOR ALLOYING THE WORKING SURFACE OF THE EMBEDDING, including applying to the core a coating containing aluminum powder, assembling a casting mold, pouring it with molten cast iron, characterized in that the coating is applied additionally containing cryolite, sodium chloride, refractory clay and an inhibitor in the following ratio of ingredients, wt.%. :
Aluminum Powder - 68 - 75
Cryolite - 1.5 - 2.5
Sodium Chloride - 8.5 - 12.0
Refractory clay - 12 - 21
Inhibitor - 0.02 - 0.03
wherein the coating is applied with a density of 1.4 - 1.5 g / cm 3 and a flow rate of 800 - 12000 g / m 2 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5020427/02A RU2026153C1 (en) | 1992-01-03 | 1992-01-03 | Method of alloying mould cavity |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5020427/02A RU2026153C1 (en) | 1992-01-03 | 1992-01-03 | Method of alloying mould cavity |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2026153C1 true RU2026153C1 (en) | 1995-01-09 |
Family
ID=21593529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5020427/02A RU2026153C1 (en) | 1992-01-03 | 1992-01-03 | Method of alloying mould cavity |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2026153C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492019C1 (en) * | 2012-08-16 | 2013-09-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Группа "Магнезит" | Protective-reinforcement coating of refractory lining of thermal generating units |
-
1992
- 1992-01-03 RU SU5020427/02A patent/RU2026153C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1320004, кл.B 22D 27/18, опублик. 30.06.87. * |
| Патент СРР N 115296, кл. B 22D 27/18, лпублик.30.07.86. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492019C1 (en) * | 2012-08-16 | 2013-09-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Группа "Магнезит" | Protective-reinforcement coating of refractory lining of thermal generating units |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3450189A (en) | Process of coating metal castings | |
| JPH027914B2 (en) | ||
| CN106238670B (en) | Foundry facing and preparation method and application | |
| US4530722A (en) | Binder and refractory compositions and methods | |
| JPS599262B2 (en) | Method for pouring molten metal and container therefor | |
| US2491096A (en) | Casting mold | |
| RU2026153C1 (en) | Method of alloying mould cavity | |
| RU2023534C1 (en) | Ingot mold working surface alloying method | |
| US3949803A (en) | Method of casting molten metal using mold additives | |
| JPH0412064A (en) | Surface treated graphite for monolithic refractory and monolithic refractory for pretreating hot metal | |
| US2294170A (en) | Metal casting | |
| CA1111673A (en) | Metal casting with hardened surface layer and method for the manufacture thereof | |
| CN107457351A (en) | A kind of aluminium alloy lost foam casting powdery paints and its application method | |
| US20240316620A1 (en) | High-inertia Mold Shell for Casting and Preparation Method thereof and Method for Improving Precision of Magnesium Alloy Cast | |
| AU2001100594A4 (en) | Aluminium casting system | |
| JPH03291125A (en) | Facing agent | |
| SU1091979A1 (en) | Method for preparing mould wash | |
| CN108941517B (en) | Preparation method of furnace mouth | |
| RU2238168C1 (en) | Additive for molding sands | |
| SU1106574A1 (en) | Coating for cores | |
| SU1198040A1 (en) | Composition for metal and alloy teeming ladle | |
| SU1167210A1 (en) | Slag-forming mixture for steel teeming | |
| JPH0999340A (en) | Die member for casting metal, and aggregate used for the die member | |
| RU2117551C1 (en) | Method of alloying an ingot mold working surface | |
| RU2170155C1 (en) | Composition of burning-proof coating for casting molds and cores |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060104 |