RU2025008C1 - Resonator - Google Patents

Resonator Download PDF

Info

Publication number
RU2025008C1
RU2025008C1 SU4947849A RU2025008C1 RU 2025008 C1 RU2025008 C1 RU 2025008C1 SU 4947849 A SU4947849 A SU 4947849A RU 2025008 C1 RU2025008 C1 RU 2025008C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
waveguides
resonator
quadratic phase
correctors
mirror
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Владимир Андреевич Епишин
Валерий Николаевич Рябых
Владимир Михайлович Ткаченко
Александр Николаевич Топков
Дмитрий Наумович Юндев
Original Assignee
Владимир Андреевич Епишин
Валерий Николаевич Рябых
Владимир Михайлович Ткаченко
Александр Николаевич Топков
Дмитрий Наумович Юндев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Владимир Андреевич Епишин, Валерий Николаевич Рябых, Владимир Михайлович Ткаченко, Александр Николаевич Топков, Дмитрий Наумович Юндев filed Critical Владимир Андреевич Епишин
Priority to SU4947849 priority Critical patent/RU2025008C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2025008C1 publication Critical patent/RU2025008C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Lasers (AREA)

Abstract

FIELD: radio engineering. SUBSTANCE: resonator has reflector and section of folding geometry made up of two waveguides ganged up with the aid of optical system including at least two mirrors. Mirrors of optical system are manufactured in the form of quadratic phase correctors. Distances between correctors proper, between correctors and butts of waveguides, dimensions of cross-sections of waveguides, maximum and minimum lengths of waves of working range are selected from condition of realization of certain relations. In addition resonator can have at least one flat mirror. EFFECT: enhanced operational efficiency. 2 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к электродинамике, лазерной оптике и может быть использовано, например, в волноводных лазерах с селективной накачкой. The invention relates to electrodynamics, laser optics and can be used, for example, in waveguide lasers with selective pumping.

Известны резонаторы складной геометрии, применяющиеся для увеличения длины взаимодействия мод с активной средой без значительного роста габаритов [1]. Они состоят из расположенных параллельно друг другу отрезков волноводов и электродинамически связывающей их системы поворотных зеркал. Потери на связь между волноводами довольно велики и пропорциональны длине волны в степени 3/2, что ограничивает диапазон длин волн и набор активных сред для генерации в таких резонаторах. Known resonators of folding geometry, used to increase the length of interaction of modes with the active medium without a significant increase in size [1]. They consist of parallel sections of waveguides and electrodynamically connecting their system of rotary mirrors. The coupling losses between the waveguides are quite large and proportional to the wavelength to the degree of 3/2, which limits the range of wavelengths and the set of active media for generation in such resonators.

Наиболее близким к заявляемому является резонатор складной геометрии, предложенной в [2], в котором волноводы расположены под углом, а связь между ними осуществляется одним зеркалом, являющимся квадратичным фазовым корректором. При расстоянии между зеркалом и торцами волноводов, равном L = π Wо 2/λ , и радиусом кривизны зеркала R = 2L, где λ - длина волны, Wo = 0,6435a, а - радиус волноводов, потери на связь для волноводной моды ЕН11 минимальны. Они значительно меньше, чем в резонаторе, описанном выше. Однако сохраняется зависимость потерь от длины волны за счет расположения волноводов под углом увеличиваются поперечные размеры устройства, оптимизация относится только к симметричной относительно поворотного зеркала схеме резонатора и для одной моды ЕН11.Closest to the claimed one is a resonator of folding geometry, proposed in [2], in which the waveguides are located at an angle, and the connection between them is carried out by one mirror, which is a quadratic phase corrector. When the distance between the mirror and the ends of the waveguides is L = π W о 2 / λ, and the radius of curvature of the mirror is R = 2L, where λ is the wavelength, W o = 0.6435a, and is the radius of the waveguides, the coupling loss for the waveguide mode EN 11 is minimal. They are much smaller than in the resonator described above. However, the dependence of losses on the wavelength remains due to the arrangement of the waveguides at an angle, the transverse dimensions of the device increase; optimization refers only to the resonator circuit symmetrical with respect to the rotary mirror and for one EH 11 mode.

Целью изобретения является уменьшение потерь энергии при одновременном уменьшении габаритов и расширении рабочего диапазона длин волн. The aim of the invention is to reduce energy loss while reducing size and expanding the operating range of wavelengths.

Для этого в резонаторе, содержащем отражатели и секцию складной геометрии из двух волноводов, сопряженных посредством оптической системы, включающей зеркало, выполненное в виде квадратичного фазового корректора с фокусным расстоянием f1, оптическая система сопряжения волноводов содержит, по крайней мере, еще одно зеркало, выполненное в виде квадратичного фазового корректора с фокусным расстоянием f2, причем величины f1 и f2 удовлетворяют следующим соотношениям:
An

Figure 00000001
< fn <
Figure 00000002
, (1)
Figure 00000003
F - L
Figure 00000004
< g, (2)
Figure 00000005
Figure 00000006
+
Figure 00000007
- F
Figure 00000008
< l , (3) где n = 1, 2; F = f1 + f2; g =
Figure 00000009
; l =
Figure 00000010
где L - расстояние вдоль оптической оси резонатора между квадратичными фазовыми корректорами;
L1, L2 - расстояния вдоль оптической оси резонатора между первым, вторым квадратичным фазовым корректором соответственно и торцом соответствующего волновода 1, 2;
А1, А2 - радиусы окружностей, которые могут быть описаны около поперечных сечений волноводов 1, 2 соответственно;
d1 = 2a1, d2 = 2a2 - диаметры окружностей, которые можно вписать в поперечные сечения волноводов 1, 2 соответственно;
r1, r2 - радиусы окружностей, которые можно вписать в раскрывы апертур первого, второго квадратичных фазовых корректоров;
λmax, λmin - максимальная и минимальная длины волн рабочего диапазона резонатора.To this end, in a resonator containing reflectors and a folding geometry section of two waveguides coupled by means of an optical system including a mirror made in the form of a quadratic phase corrector with focal length f 1 , the optical waveguide coupling system contains at least one more mirror made in the form of a quadratic phase corrector with focal length f 2 , and the values of f 1 and f 2 satisfy the following relations:
A n
Figure 00000001
<f n <
Figure 00000002
, (1)
Figure 00000003
F - l
Figure 00000004
<g, (2)
Figure 00000005
Figure 00000006
+
Figure 00000007
- F
Figure 00000008
<l, (3) where n = 1, 2; F = f 1 + f 2 ; g =
Figure 00000009
; l =
Figure 00000010
where L is the distance along the optical axis of the resonator between the quadratic phase correctors;
L 1 , L 2 are the distances along the optical axis of the resonator between the first, second quadratic phase corrector, respectively, and the end face of the corresponding waveguide 1, 2;
And 1 , And 2 - the radii of circles, which can be described near the cross sections of the waveguides 1, 2, respectively;
d 1 = 2a 1 , d2 = 2a 2 are the diameters of the circles that can be inscribed in the cross sections of the waveguides 1, 2, respectively;
r 1 , r 2 are the radii of the circles that can be entered in the aperture openings of the first, second quadratic phase correctors;
λ max , λ min - the maximum and minimum wavelengths of the working range of the resonator.

Цель достигается также тем, что оптическая система сопряжения волноводов содержит по крайней мере еще одно плоское поворотное зеркало. The goal is also achieved by the fact that the optical system for interfacing waveguides contains at least one other flat rotary mirror.

В таком резонаторе уменьшаются потери на связь и расширяется рабочий диапазон длин волн, для которых эти потери малы и не зависят от длины волны. Указанные выше отличия позволяют сделать вывод о соответствии предложенного технического решения критериям изобретения "новизна" и "существенные отличия". In such a resonator, communication losses are reduced and the operating range of wavelengths is expanded, for which these losses are small and independent of wavelength. The above differences allow us to conclude that the proposed technical solution meets the criteria of the invention of "novelty" and "significant differences".

На фиг. 1 приведено схематическое изображение резонаторов; на фиг.2 - схематическое изображение субмиллиметрового лазера с накачкой излучением СО2-лазера с предложенным резонатором.In FIG. 1 is a schematic representation of resonators; figure 2 is a schematic illustration of a submillimeter laser pumped by radiation from a CO 2 laser with the proposed resonator.

Резонатор содержит волноводы 1, 2, систему оптического сопряжения волноводов, состоящую из двух квадратичных фазовых корректоров 3, 4 и поворотного плоского зеркала 5, отражателей 6, 7, расположенных на различных участках вдоль оптической оси 8 резонатора. The resonator contains waveguides 1, 2, a system of optical conjugation of waveguides, consisting of two quadratic phase correctors 3, 4 and a rotary flat mirror 5, reflectors 6, 7 located in different sections along the optical axis 8 of the resonator.

Рассмотрим распространение пучка излучения из 1 в 2. Пусть на торце 1, обращенном к системе сопряжения волноводов, распределение комплексной амплитуды поля u1 (x1,y1). Тогда, пренебрегая виньетированием зеркал системы сопряжения волноводов и, используя дифракционную формулу Френеля - Кирхгофа для описания распространения поля между апертурами зеркал и волноводов, в результате преобразований получим выражение для комплексной амплитуды поля на входном торце волновода 2 в следующем виде:
U2(x2,y2) ≈

Figure 00000011
U1(x1,y1)exp
Figure 00000012
-
Figure 00000013
×
Figure 00000014
2(x1x+y1y)+
Figure 00000015
+
Figure 00000016
+
Figure 00000017
Figure 00000018
x2+y
Figure 00000019
× (4) где α1=
Figure 00000020
, α2=
Figure 00000021
, γ1=
Figure 00000022
, γ2=
Figure 00000023
, l1+l2=L
х, у - координаты апертуры зеркала 5;
х1, у1, х2, у2 - координаты торцов волноводов 1 и 2, обращенных к фазовым корректорам 3 и 4 соответственно;
l1, l2 - расстояния по оптической оси 8 резонатора между фазовыми корректорами 3, 4, соответственно, и поворотным зеркалом 5. Знак приближенного равенства поставлен, так как (4) получено в пренебрежении всеми квартичными формами, составленными из величин γi и αi, что оправдано, учитывая последующие ограничения на линейные формы из этих величин, послужившие основой для выбора соотношений (2), (3), позволяющих реализовать цель изобретения.Consider the propagation of a radiation beam from 1 to 2. Suppose that at end 1 facing the waveguide conjugation system, the distribution of the complex field amplitude is u 1 (x 1 , y 1 ). Then, neglecting the vignetting of the mirrors of the interface system of the waveguides and using the Fresnel – Kirchhoff diffraction formula to describe the field propagation between the apertures of the mirrors and waveguides, as a result of the transformations, we obtain the expression for the complex field amplitude at the input end of waveguide 2 in the following form:
U 2 (x 2 , y 2 ) ≈
Figure 00000011
U 1 (x 1 , y 1 ) exp
Figure 00000012
-
Figure 00000013
×
Figure 00000014
2 (x 1 x + y 1 y) +
Figure 00000015
+
Figure 00000016
+
Figure 00000017
Figure 00000018
x 2 + y
Figure 00000019
× (4) where α 1 =
Figure 00000020
, α 2 =
Figure 00000021
, γ 1 =
Figure 00000022
, γ 2 =
Figure 00000023
, l 1 + l 2 = L
x, y - coordinates of the aperture of the mirror 5;
x 1 , y 1 , x 2 , y 2 - the coordinates of the ends of the waveguides 1 and 2, facing the phase correctors 3 and 4, respectively;
l 1 , l 2 are the distances along the optical axis 8 of the resonator between the phase correctors 3, 4, respectively, and the rotary mirror 5. A sign of approximate equality is set, since (4) is neglected by all quartic forms made up of the quantities γ i and α i , which is justified, given the following restrictions on linear forms from these quantities, which served as the basis for the selection of relations (2), (3), allowing to realize the purpose of the invention.

Полагая в (4)

Figure 00000024
+
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
≪ 1 (5) получим значение внутреннего интеграла в виде
Figure 00000028
+
Figure 00000029
+
Figure 00000030
, где δ - дельта-функция Дирака, исходя из свойства фильтрации которой найдем из (4)
U2(x2,y2) ≈
Figure 00000031
exp
Figure 00000032
-
Figure 00000033
+α1
Figure 00000034
x 2 2 +y
Figure 00000035
U
Figure 00000036
-
Figure 00000037
x2, -
Figure 00000038
y
Figure 00000039
(6) Из (6) видно, что при
Figure 00000040
+α1
Figure 00000041
Figure 00000042
≪ 1 (7) распределение комплексной амплитуды на входе волновода 2 будет с точностью до масштабного множителя и поворота на π повторять это распределение на выходе волновода 1. Тогда, если размеры волноводов будут связаны этим же масштабным множителем, электромагнитная связь между волноводами будет осуществляться без потерь.Putting in (4)
Figure 00000024
+
Figure 00000025
Figure 00000026
Figure 00000027
≪ 1 (5) we obtain the value of the internal integral in the form
Figure 00000028
+
Figure 00000029
+
Figure 00000030
, where δ is the Dirac delta function, based on the filtration property of which we find from (4)
U 2 (x 2 , y 2 ) ≈
Figure 00000031
exp
Figure 00000032
-
Figure 00000033
+ α 1
Figure 00000034
x 2 2 + y
Figure 00000035
U
Figure 00000036
-
Figure 00000037
x 2 , -
Figure 00000038
y
Figure 00000039
(6) From (6) it is seen that for
Figure 00000040
+ α 1
Figure 00000041
Figure 00000042
≪ 1 (7) the distribution of the complex amplitude at the input of the waveguide 2 will repeat this distribution at the output of the waveguide 1 up to a scale factor and turn by π. Then, if the sizes of the waveguides are connected by the same scale factor, the electromagnetic coupling between the waveguides will be lossless .

Выражение (7) послужило основой для соотношения (2), а (5) - для (3). Соотношение (1) получено из условия параболической апроксимации при рассмотрении прохождения поля между раскрывами волноводов и квадратичными фазовыми корректорами (левая часть соотношения) и условия отсутствия влияния виньетирования при взаимодействии этих волноводов с корректорами. Соблюдение этих условий необходимо для справедливости выражения (4). Expression (7) served as the basis for relation (2), and (5) for (3). Relation (1) is obtained from the condition of parabolic approximation when considering the field passage between the waveguide openings and quadratic phase correctors (the left side of the relation) and the condition that there is no vignetting effect during the interaction of these waveguides with correctors. Compliance with these conditions is necessary for the validity of expression (4).

Были проведены испытания работоспособности предложенного резонатора в газовом лазере субмиллиметрового диапазона с накачкой СО2-лазером (см. фиг. 2).The performance of the proposed cavity was tested in a submillimeter-wave gas laser pumped by a CO 2 laser (see Fig. 2).

Резонатор субмиллиметровой ячейки помещен в герметизированную камеру 9 длиной 500 мм и диаметром 90 мм, наполненную газовой активной средой. Камера имеет окно из поваренной соли 10 для ввода излучения накачки 11, установленное под углом Брюстера, и окно из кристаллического кварца 12 для ввода субмиллиметрового пучка 13. The resonator of the submillimeter cell is placed in a sealed chamber 9 with a length of 500 mm and a diameter of 90 mm, filled with a gas active medium. The camera has a window of sodium chloride 10 for inputting pump radiation 11, mounted at a Brewster angle, and a window of crystalline quartz 12 for inputting a submillimeter beam 13.

Отражатели резонатора 6 и 7 имеют плоские поверхности с центральными отверстиями с диаметрами 1, 7 и 4 мм, соответственно. Через отверстия инжектируется излучение накачки и выводятся субмиллиметровые волны, соответственно. Система сопряжения волноводов образована квадратичными фазовыми корректорами 3, 4, имеющими радиус кривизны 160 мм и диаметр апертуры 42 мм, и плоским квадратным зеркалом 5. Сторона апертуры последнего 20 мм. Волноводы резонатора 1, 2 выполнены из медных труб. Они имеют внутренний диаметр 20 мм и длину 400 мм. The reflectors of the resonator 6 and 7 have flat surfaces with central holes with diameters of 1, 7 and 4 mm, respectively. Pumping radiation is injected through the holes and submillimeter waves are output, respectively. The interface system of the waveguides is formed by quadratic phase correctors 3, 4, having a radius of curvature of 160 mm and an aperture diameter of 42 mm, and a flat square mirror 5. The side of the aperture of the latter is 20 mm. The waveguides of the resonator 1, 2 are made of copper pipes. They have an internal diameter of 20 mm and a length of 400 mm.

Излучение накачки от перестраиваемого по колебательно-вращательным переходам СО2-лазера инжектируется в субмиллиметровую ячейку с помощью фокусирующего зеркала 14. В зависимости от активной среды, заполняющей ячейку, наблюдалась генерация на различных длинах волн в диапазоне 0,07-1 мм. На линиях 70, 51; 118, 83; 393, 63; 570, 56; 742, 57; 919, 93 мкм выходная мощность составляла соответственно 12; 29; 9; 2; 1,5 мВт. Это совпадает с выходной мощностью лазера с резонатором линейной геометрии, имеющего в два раза больше габаритные размеры, чем предлагаемый.Pump radiation from a CO 2 laser tuned by vibrational-rotational transitions is injected into the submillimeter cell using a focusing mirror 14. Depending on the active medium filling the cell, lasing was observed at different wavelengths in the range 0.07-1 mm. On lines 70, 51; 118, 83; 393, 63; 570, 56; 742, 57; 919, 93 microns, the output power was 12, respectively; 29; 9; 2; 1.5 mW. This coincides with the output power of a laser with a resonator of linear geometry, which has two times the overall dimensions than the proposed one.

Было проведено сравнение потерь энергии излучения (длина волны 570,56 мкм) в двух состыкованных соосно волноводах с потерями в передающем тракте, состоящем из этих волноводов, сопряженных посредством оптической системы, как показано на фиг.2. Разность указанных величин, представляющий потери, вносимые оптической системой сопряжения, не зафиксирована при погрешности измерений

Figure 00000043
0,2 дБ. Для сравнения исследовался передающий тракт, состоящий из двух соосно расположенных волноводов, разделенных участком свободного пространства длиной 40 мм, что с точностью до тепловых потерь в зеркалах эквивалентно тракту, содержащему оптическую систему сопряжения из двух плоских зеркал 1. Потери энергии, вносимые участком свободного пространства, составляли 1,3 дБ.A comparison was made of the energy loss of radiation (wavelength 570.56 μm) in two coaxially aligned waveguides with losses in the transmission path, consisting of these waveguides, coupled by means of an optical system, as shown in Fig.2. The difference of the indicated values, representing the losses introduced by the optical conjugation system, is not fixed when the measurement error
Figure 00000043
0.2 dB For comparison, we studied a transmission path consisting of two coaxially located waveguides separated by a 40 mm long free space section, which, up to heat loss in the mirrors, is equivalent to a path containing an optical conjugation system of two flat mirrors 1. The energy loss introduced by the free space section were 1.3 dB.

Claims (2)

1. РЕЗОНАТОР, содержащий отражатель и секцию складной геометрии из двух волноводов, сопряженных посредством оптической системы, включающей зеркало, выполненное в виде квадратичного фазового корректора с фокусным расстоянием f1, отличающийся тем, что, с целью уменьшения потерь энергии при одновременном уменьшении габаритов и расширении рабочего диапазона длин волн, оптическая система сопряжения волноводов содержит по крайней мере еще одно зеркало, выполненное в виде квадратичного фазового корректора с фокусным расстоянием f2, причем величины f1 и f2удовлетворяют следующим соотношениям:
An
Figure 00000044
< fn <
Figure 00000045

Figure 00000046
F-L
Figure 00000047
< g
Figure 00000048
+
Figure 00000049
- F
Figure 00000050
< l,
где n = 1, 2;
F = f1 + f2;
g =
Figure 00000051

l =
Figure 00000052

L - расстояние вдоль оптической оси резонатора между квадратичными фазовыми корректорами;
L1, L2 - расстояния вдоль оптической оси резонатора соответственно между первым, вторым квадратичными фазовыми корректорами и ближайшим торцом соответствующего волновода;
A1, A2 - радиусы окружностей, которые могут быть описаны вокруг поперечных сечений первого и второго волноводов соответственно;
d1= 2a1 , d2= 2a2 - диаметры окружностей, которые могут быть вписаны в поперечные сечения первого и второго волноводов соответственно;
r1, r2 - радиусы окружностей, которые могут быть вписаны в раскрывы апертур первого и второго квадратичных фазовых корректоров соответственно;
λmax , λmin - максимальная и минимальная длины волн рабочего диапазона резонатора соответственно.1. RESONATOR containing a reflector and a section of folding geometry of two waveguides coupled by means of an optical system including a mirror made in the form of a quadratic phase corrector with focal length f 1 , characterized in that, in order to reduce energy loss while reducing size and expanding operating wavelength range, the optical system coupling waveguides comprises at least one further mirror, formed as a quadratic phase corrector with a focal length f 2, in which masks f 1 and f 2 satisfy the following relations:
A n
Figure 00000044
<f n <
Figure 00000045

Figure 00000046
Fl
Figure 00000047
<g
Figure 00000048
+
Figure 00000049
- F
Figure 00000050
<l
where n = 1, 2;
F = f 1 + f 2 ;
g =
Figure 00000051

l =
Figure 00000052

L is the distance along the optical axis of the resonator between the quadratic phase correctors;
L 1 , L 2 - the distances along the optical axis of the resonator, respectively, between the first, second quadratic phase correctors and the closest end of the corresponding waveguide;
A 1 , A 2 are the radii of the circles that can be described around the cross sections of the first and second waveguides, respectively;
d 1 = 2 a1 , d 2 = 2 a2 are the diameters of the circles that can be inscribed in the cross sections of the first and second waveguides, respectively;
r 1 , r 2 are the radii of circles that can be inscribed in the apertures of the first and second quadratic phase correctors, respectively;
λ max , λ min - the maximum and minimum wavelengths of the working range of the resonator, respectively. 2. Резонатор по п.1, отличающийся тем, что квадратичные фазовые корректоры сопряжены по крайней мере посредством одного плоского поворотного зеркала. 2. The resonator according to claim 1, characterized in that the quadratic phase correctors are conjugated by at least one flat rotary mirror.
SU4947849 1991-06-21 1991-06-21 Resonator RU2025008C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4947849 RU2025008C1 (en) 1991-06-21 1991-06-21 Resonator

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4947849 RU2025008C1 (en) 1991-06-21 1991-06-21 Resonator

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2025008C1 true RU2025008C1 (en) 1994-12-15

Family

ID=21580542

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4947849 RU2025008C1 (en) 1991-06-21 1991-06-21 Resonator

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2025008C1 (en)

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Paul E.Jackson et al."Comparisons of waveguide folting geometries in a CO 2 Z-fold laser". Applied Optics, 1989, v.28, N5, p.935-941. *
2. J.Banerji et al."Transmission and coupling losses in a folded waveguide". Applied Optics, 1989, v.28, N21, p.4637-4643. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5553093A (en) Dispersion-compensated laser using prismatic end elements
US4500996A (en) High power fundamental mode laser
US3725809A (en) Dielectric ring lasers using waveguiding
US5052017A (en) High power laser with focusing mirror sets
EP0371781A2 (en) High power laser with focusing mirror sets
US5412681A (en) Slab-waveguide CO2 laser
CN216850735U (en) Narrow-linewidth dual-wavelength solid laser
US4267524A (en) Unstable optical resonator with self-imaging aperture
US5260964A (en) Graded reflectivity mirror resonators for lasers with a gain medium having a non-circular cross-section
US3247467A (en) Diffraction limited optical maser
US4697272A (en) Corrugated reflector apparatus and method for free electron lasers
RU2025008C1 (en) Resonator
US4446556A (en) Off-axis coherently pumped laser
US6628692B2 (en) Solid-state laser device and solid-state laser amplifier provided therewith
Kohn et al. An intracavity-pumped CW dye laser
US7068700B2 (en) Optical bench for diode-pumped solid state lasers in field applications
US7336690B2 (en) Solid-state laser system
US6600767B1 (en) Free space laser with self-aligned fiber output
Iffländer et al. Beam divergence and refractive power of directly coated solid state lasers
CN1332482C (en) Unstable laser cavity tunned by grating
EP0184559A2 (en) Laser utilising a negative branch unstable cavity resonator
CN115769139A (en) Device for spectral broadening of laser pulses and laser system
US3575667A (en) Single mode ring laser
US3302120A (en) Low noise laser amplifier with plural sections respectively between confocally spaced focusers with screens
Teschke et al. Unstable ring resonator nitrogen pumped dye laser