RU2021137715A - Способ и генератор для характеризации колебательной системы - Google Patents
Способ и генератор для характеризации колебательной системы Download PDFInfo
- Publication number
- RU2021137715A RU2021137715A RU2021137715A RU2021137715A RU2021137715A RU 2021137715 A RU2021137715 A RU 2021137715A RU 2021137715 A RU2021137715 A RU 2021137715A RU 2021137715 A RU2021137715 A RU 2021137715A RU 2021137715 A RU2021137715 A RU 2021137715A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- capacitance
- time course
- generator
- oscillatory system
- Prior art date
Links
Claims (44)
1. Способ определения электрической емкости Cкс электромеханической колебательной системы (100), содержащей пьезоэлектрический элемент (10) и, по меньшей мере, один дополнительный элемент, колебательно связанный с пьезоэлектрическим элементом (10), при этом пьезоэлектрический элемент (10) содержит электрод и противоэлектрод, включающий этапы:
a) приложения переменного электрического напряжения между электродом и противоэлектродом на длительность интервала возбуждения, чтобы вызвать механическое колебание колебательной системы или подсистемы колебательной системы, так что по истечении интервала возбуждения колебательная система или подсистема выполняет свободное, невозбужденное колебание,
b) после завершения возбуждения и во время свободного, невозбужденного колебания колебательной системы или подсистемы:
измерение временного хода напряжения U (1), приложенного между электродом и противоэлектродом, и
с) определение электрической емкости Cкс из временного хода напряжения U (1), измеренного на этапе b),
при этом на этапе b) используют измерительное устройство (30) с внутренней емкостью Cобразец и внутренним сопротивлением Rобразец для измерения временного хода напряжения (1),
и при этом этап c) включает следующие подэтапы:
aa) определения временного хода составляющей UDC (2) постоянного напряжения из временного хода напряжения U (1), измеренного на этапе b),
bb) определения характеристического временного интервала , в течение которого измеренное на этапе b), начальное значение составляющей постоянного напряжения, падает до значения ,
cc) расчета электрической емкости Cкс с характеристическим временным интервалом τ.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на этапе сс) электрическую емкость Cкс с характеристическим временным интервалом τ рассчитывают с помощью формулы .
3. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающееся тем, что на этапе а) осуществляют возбуждение с частотой , близкой или равной заранее известной резонансной частоте колебательной системы (100).
4. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что предусмотрены следующие дополнительные этапы:
d) замыкания накоротко электрода и противоэлектрода линией (28) и измерение временного хода тока I (3) через линию,
при этом этап b) осуществляют в течение первого интервала измерения, а этап d) - во время второго интервала измерения, причем второй интервал измерения, предпочтительно, осуществляется после первого интервала измерения,
e) определения, по меньшей мере, одной дополнительной физической характеристики, предпочтительно эквивалентного электрического параметра колебательной системы (100), из измеренного на этапе d) временного хода тока I (3).
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что один или несколько из следующих этапов предусмотрены по отдельности или в комбинации друг с другом:
f) определение резонансной частоты fрез колебательной системы (100) из измеренного на этапе d) временного хода тока I (3),
g) определение антирезонансной частоты колебательной системы (100) из временного хода напряжения U (1), измеренного на этапе b),
h) этап f), этап g) и расчет модальной эквивалентной емкости Cм колебательной системы (100) из емкости Cкс с помощью формулы ,
i) этап h) и вычисление модальной эквивалентной индуктивности Lм колебательной системы (100) из модальной эквивалентной емкости Cм, предпочтительно с помощью формулы ,
j) определение резонансного коэффициента Dрез ослабления, который характеризует зависящее от времени t падение огибающей временного хода тока I (3),
k) определение антирезонансного коэффициента Dантирез ослабления, характеризующего зависящее от времени t падение огибающей временного хода напряжения U (1),
I) этап f), этап i), этап j) и расчет модального эквивалентного сопротивления Rм в помощью формулы .
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что полную характеризацию колебательной системы (100) выполняют посредством осуществления этапов f) - j) и всех требуемых для этого предыдущих этапов, предпочтительно в течение временного интервала менее 300 мс, предпочтительно в пределах интервала времени менее 250 мс и особенно предпочтительно в интервале времени менее 200 мс.
7. Способ эксплуатации ультразвуковой колебательной системой (100),
при этом ультразвуковая колебательная система (100) имеет по меньшей мере один генератор (20), преобразователь и сонотрод, при этом сонотрод для осуществления ультразвуковой обработки приводят в контакт с обрабатываемым материалом, при этом преобразователь содержит по меньшей мере один пьезоэлектрический элемент (10), и при этом генератор (20) предоставляет переменное напряжение, которое пьезоэлектрическим элементом (10) преобразователя преобразуется в механическое колебание,
отличающийся тем, что
во время паузы при обработке, то есть, когда сонотрод не находится в контакте с обрабатываемым материалом, осуществляют способ по любому из пп.1-6.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что для осуществления способа по любому из пп. 1-6 используют только генератор (20).
9. Способ по п. 7 или 8, отличающийся тем, что во время паузы при обработке выполняют следующие этапы:
A) определения электрической емкости CКС ультразвуковой колебательной системы (100) способом по любому из пп.1-6,
B) установки переменного напряжения в зависимости от электрической емкости Cкс ультразвуковой колебательной системы (100), определенной на этапе A).
10. Способ по п. 9, отличающийся тем, что этап B) содержит следующие подэтапы:
АА) определения амплитуды X механического колебания ультразвуковой колебательной системы (100) с помощь электрической емкости Cкс ультразвуковой колебательной системы (100), определенной на этапе A),
BB) сравнение амплитуды X с целевой амплитудой Xo,
CC) регулировка частоты и/или амплитуды переменного напряжения, подаваемого генератором (20) так, чтобы амплитуда X была равна целевой амплитуде Xo.
11. Генератор (20) для предоставления переменного напряжения и со средствами для осуществления способа по любому из пп. 1-10,
с источником (23) переменного напряжения, потенциальной линией (27) между источником переменного напряжения и потенциальным соединением (24), линией (26) заземления между источником (23) переменного напряжения и соединением (24’) с землей, при этом линия (26) заземления соединена с землей,
отличающийся тем, что
короткозамкнутая линия (28) соединяет потенциальную линию (24) с линией (26) заземления,
при этом генератор (20) имеет первое коммутационное устройство (21), с помощью которого потенциальная линия (27) может быть разомкнута,
и второе коммутационное устройство (22), с помощью которого короткозамкнутая линия (28) может быть разомкнута.
12. Генератор по п.11, отличающийся тем, что первое коммутационное устройство (21) и второе коммутационное устройство (22) представляют собой герконовые реле или полупроводниковые реле.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102019119911.5 | 2019-07-23 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2021137715A true RU2021137715A (ru) | 2023-08-24 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2988137B1 (en) | Method and system for finding transducer resonant frequency | |
US8517948B2 (en) | Ultrasound diagnostic apparatus and method of calibrating the same | |
Mathieson et al. | The influence of piezoceramic stack location on nonlinear behavior of Langevin transducers | |
CN108566114B (zh) | 一种超声换能器激振频率选择方法 | |
JP2012096193A (ja) | 圧電振動子の駆動方法、該駆動方法による塵埃除去装置、超音波モータ | |
RU2021137715A (ru) | Способ и генератор для характеризации колебательной системы | |
Arnold et al. | A driver for piezoelectric transducers with control of resonance | |
JP2007066968A (ja) | 圧電セラミックスの分極装置 | |
JP2022509140A (ja) | 電機子ソレノイドの制御方法及び制御装置 | |
RU2208236C2 (ru) | Способ контроля состояния изоляции обмоток электродвигателя | |
RU2012147571A (ru) | Способ бездемонтажной поверки пьезоэлектрического вибропреобразователя на месте эксплуатации | |
Umeda et al. | Waveforms of the vibration velocity and the current of a piezoelectric transducer in the transient state | |
CN113677473B (zh) | 用于确定超声波焊接工艺状态的设备 | |
JP7478809B2 (ja) | 振動システムを特徴づける方法及びジェネレータ | |
Gonnard et al. | Characterization of the piezoelectric ceramic mechanical nonlinear behavior | |
RU2499234C1 (ru) | Способ контроля добротности пьезорезонаторов и устройство для его осуществления | |
KR101401317B1 (ko) | 고조파가 생성되는 세정장치의 설정방법 | |
JP2004251873A (ja) | 振動子を用いた分析方法 | |
RU2730127C1 (ru) | Способ неразрушающего контроля пьезопакетов | |
SU544906A1 (ru) | Способ возбуждени ультразвуковых колебаний | |
Martinussen et al. | Investigation of charge diffusion in CMUTs using optical interferometry | |
JP2004296783A (ja) | 圧電磁器の分極法及び分極装置 | |
Chen et al. | A novel calibration method in the presence of space charge in dielectric materials using the pulsed electroacoustic technique | |
Stevenson et al. | Characterisation of PZTs Non-Linear Behaviour for High-Power Systems | |
JP2007171065A (ja) | 広帯域周波数特性測定装置 |